锚下预应力检测计算表

预应力锚索计算表XZJ

0.6*Pu 0.75*Py
F
L
α
β
φ
Pt
m
(KN)
K
Pu
n1
n
Py
0.6*Pu 0.75*Py Pa
(KN/m)
(m)
(度)
(度)
(度) （KБайду номын сангаас）
（KN）
（KN）（KN）（KN） (KN)
1 200.51
5
31.5
25
28.8 992.2607
2 496.1303
1.7
259 3.256454
的计算
13
14
每孔锚索安全系数钻孔直径锚孔壁对锚固长度
设计锚固
力
砂浆的极
d 限应力
K
τ
La
(KN)
m （kPa）
496.1303
2.5 0.11 1.20E+03 2.9910
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
锚固力的计算
序号
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
下滑力滑坡体（锚索与滑锚索倾角滑面内设计锚锚索孔数每孔锚索安全系数钢绞线极每孔锚索
钢绞线屈 Pa≤ Pa≤ 每根钢绞
设计锚固
最大宽度面相交处
摩擦角固力
力
张拉荷载绞线根数根数取整张拉荷载
锚固力
滑面倾角
4
220 155.4

midas civil预应力计算

m i d a s C i v i lm i d a s C i v i lm i d a s C i v i lm i d a s C i v i lm i d a s C i v i lm i d a s C i v i l12-2-2 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失2l张拉预应力钢筋时在张拉端因为锚具的变形、钢筋的回缩、接缝压缩等原因在锚固端会发生预应力损失。

另外因为钢束和管道之间存在摩擦，该种预应力损失在端部最大，离端部越远损失越小。

这种预应力损失一般可通过超张拉(Overstressing)方法补偿。

程序目前不支持先张法的锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩的预应力损失的计算。

程序中后张法的计算中默认考虑锚固后反摩擦的影响。

midas Civil 中使用了铁路规范(TB10002.3－2005)的附录D 中介绍的应力不动点的概念开发了更准确的考虑锚固后反摩擦影响的预应力损失计算方法，使其能适用于更为复杂的实际工程中。

图12.2.1是程序中两端张拉时考虑锚固后反摩擦的影响计算预应力损失的计算简图之一。

图12.2.1 考虑反摩擦后钢筋预应力损失计算简图之一在midas Civil 中可以考虑钢束张力沿纵向的曲线分布计算锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩的预应力损失。

m i d a s C i v i lm i d a s C i v i l12-2-3 混凝土弹性压缩引起的预应力损失4l张拉预应力钢筋时会引起混凝土受压，混凝土的受压变形会引起预应力钢筋缩短，从而引起钢筋的预应力损失。

如图12.2.2所示先张法构件在截断钢筋的瞬间混凝土会发生弹性变形并发生预应力损失，即张拉时的预应力值和截断后实际加到混凝土上的预应力值是不同的。

程序中输入的是锚下控制应力，因此选择先张法时程序不能考虑张拉该预应力钢筋时发生的弹性变形。

同样，选择后张法时不能考虑张拉该预应力钢筋时发生的弹性变形。

但是如图12.2.3所示按顺序张拉钢筋时，程序可以考虑后张拉的钢束引起的混凝土弹性变形对已有钢束的影响。

预应力张拉计算(自动计算表)

2.6
2137370
2139941
10.5
2142513
2151762
2.6
2161011
2163811
11.4
2166610
2170108
1.0
2173605
2176626
12.3
2179646
2183164
1.0
2186683
2210740
97.9
2234798
2238405
1.0
2242013
0.008597
0.991440
2135383
0.020790
0.979425
2118788
0.008597
0.991440
2137082
0.002403
0.997600
2142223
0.008597
0.991440
2160720
0.002588
0.997416
2166318
0.003223
0.996782
第一联、第六联-F3c
股数：12
弹性模量（N/mm²）：EP=195000
管道摩擦系数：μ=0.2
kl+μθ
e-(kl+μθ)
起点力（N）
/
/
P
0.000605
0.999396
2249856
0.002888
0.997117
2248496
0.003223
0.996782
2242013
0.025065
切线角度（rad）
θ
0 0 0.014992378 0 0.014992378 0 0.014992378 0 0.039985492 0 0.039985492 0 0.039985492 0 0.039985492 0 0.014992378 0 0.014992378 0 0.014992378 0 0

锚固锚索预应力张拉检测用表

承包单位：监理单位：
锚固锚索预应力张拉检测用表
合同号：编号：
桩号
工程名称
施工日期
构件名称
锚索
砂浆强度
检测日期
千斤顶编号
标定日期
油压表编号
油泵编号
锚具编号
钢绞线标准代号及规格
设计
施工张拉时
预应力筋张拉顺序
预控制力 δk(MPa)
理论伸长值(mm)
第一次张拉(10%δk)
压力表读数(MPa)
检测： [质检工程师签名]1
记录： [施工专业工程师]1
日期：
张拉力 N1(kN)
伸长值(mm)
第二次张拉(20%δk)
压力表读张拉力伸长值数次张拉(100%δk)
压力表读张拉力伸长值数(MPa) N1(kN) (mm)
张拉时钢绞线
伸长(mm)
实际伸长允许偏差伸长率偏
值(mm) 值(mm)
差%
断丝及滑丝情况

预应力计算表格(三级裂缝控制)

预应力简支梁截面示意图一、工程概况1.几何信息截面高度：h=1200mm腹板厚度：b=500mm翼缘宽度：bf’=0mm翼缘高度：hf’=0mm截面积：A=600000mm2中和轴至上边缘距离：y=600.00mm截面惯性矩:I=7.20E+10mm4抗弯刚度：W下= 1.20E+08mm3梁跨度：L=17.9m2、材料信息混凝土等级C40fcu，k40N/mm2混凝土抗压强度：fc=19.1N/mm2混凝土轴心抗压强度标准值：fck=26.8N/mm2混凝土抗拉强度标准值：ftk= 2.39N/mm2预应力筋抗拉强度设计值：fpy=1320N/mm2预应力筋抗拉极限强度标准值：fptk=1860N/mm2非预应力钢筋强度设计值：fy=360N/mm2混凝土弹性模量Ec=32500N/mm2非预应力钢筋弹性模量Es=200000N/mm2预应力钢筋弹性模量Ep=195000N/mm23、荷载信息跨中弯矩设计值：M=2739kN·m跨中弯矩标准值：Mk=2063kN·m跨中弯矩准永久值：Mq=2013.5kN·m跨中弯矩标准值（活载）：MQ=99kN·m跨中弯矩标准值（恒载）：MG=1964kN·m支座边缘处得剪力最大值V max=637kN二、正截面承载力计算1、中和轴位置取预应力筋合力点距梁底面距离：ap=120mm 截面有效高度：h0=h-ap=1080mm0.0034此值小于0.0033时，取0.00330.8混凝土强度不超过C50时，取0.800.33判断中和轴位置：0.0kN·m>M故中和轴在翼缘内(按照bf’宽矩形梁计算)；计算中和轴位置：As=（bf’·xo·fc-Ap·fpy）/fy=-9310mm<0故受拉区和受压区非预应力筋按构造配置受拉区非预应力钢筋选用 As=6383mm2选用受压区非预应力钢筋选用 As'=4419mm2选用3、预应力筋的布置预应力钢筋布置为：两孔（每孔7束）波纹管外径70布筋方式：二次抛物线形布筋。

预应力伸长量计算表

1.093 0.054 0.0015 0.175 0.01109 4028.089 2940 195000 7.64
∑
195.0 10
0.650 0
0
0
0 1784.066 1260 195000 4.72
N2 13.080 0 0.0015 0.175 0.01962 1757.7 1260 195000 92.66
∑
194.8 10
4#、5#墩上横系梁预应力筋伸长量
0.650 0
0
0
0 178.4066 1260 195000 0.47
N3 11.300 0 0.0015 0.175 0.01695 175.77 1260 195000 8.02
∑
8.5
0
N1预应力束锚外2×65cm的伸长量：（4101.3×1.015×0.65×2×106）/（2940×195000）=9.44mm N2预应力束锚外2×65cm的伸长量：（1757.7×1.015×0.65×2×106）/（1260×195000）=9.44mm
N3预应力束锚外65cm的伸长量：（1757.7×1.015×0.65×106）/（1260×195000）=4.72mm
备注： 1、计算公式依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 2、Ey取值为西南交大结构工程实验中心检测数据195000Mpa。 3、k、μ取值参照《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000，现场张拉时应按实际调整。
计算：日期：
复核：日期：
审核：日期：
1120023 106832 81.776 81.17904 34.684 35.207
3.0454 3.5684
4、取曲线预应力筋的一半进行分析计算。半个曲线预应力筋又分二段进行计算：端头直线段、中央曲线段。计算截面到跨中位置。

桥梁连续箱梁锚下有效预应力检测及质量控制

桥梁连续箱梁锚下有效预应力检测及质量控制摘要：本文主要对桥梁连续箱梁锚下有效预应力检测及质量控制进行研究。

技术分析后，提出了施工过程的改进措施，并进一步加强了质量改进的检测和监测。

在质量总结过程中，应组织测试公司的专家咨询团队及时的解决测试过程中的问题，对预应力设计进行质量进行沟通和交流，然后进行下一阶段的测试和验证。

第一阶段试验完成后，应根据抽样检查的次数和各桥梁预制项目的进度，适当商定试验时间，并及时进行试验后评估。

关键词：桥梁连续箱梁;锚下有效预应力;预应力检测;质量控制引言省道S540线阳江雅韶至白沙段扩建工程项目起于西部沿海高速雅韶收费站出口，起点桩号K0+000，经雅韶、岗列、城西、止于平冈接规划国道234 线（现状省道S277 线），终点桩号K17+857.245，路线全长17.857km，按双向六车道一级公路标准建设，设计时速80km/h。

桥梁3331.8 米/10 座，其中特大桥1187m/1座(漠阳江特大桥)，大桥 1951m/3 座(那龙河大桥、三洲河大桥及漠阳江西大桥)，中小桥 248m/7座。

一、项目概况1、那龙河大桥拟建那龙河大桥位于阳江市雅韶镇，地势较平缓，采用桥梁的形式上跨那龙河，桥型布置为12×16+6×30+(55+80+55)+6×30+11×16；该桥梁上部结构采用装配式预应力混凝土小箱梁+预应力混凝土连续箱梁。

预应力系统：主桥采用三向预应力系统，纵向预应力钢梁设有腹板梁、顶板梁和底板梁。

横向预应力为3 F，S15.2，水平预应力钢梁沿桥梁设计线布置在1m外，并沿桥梁单端交替拉伸。

垂直预应力钢筋采用高强度轧制变形钢筋JL32和沿桥梁延伸0.5m的金属波纹管。

箱梁腹板竖向预应力筋的调整[1]。

图1 那龙河大桥主桥纵向预应力体系示意图图2 那龙河大桥主桥横向预应力体系示意图2、漠阳江特大桥拟建K12+577.186 漠阳江特大桥位于阳江市江城区城西镇，地势较平缓，采用桥梁的形式上跨漠阳江，桥型布置为10×16+11×30+(55+80+55)+5×30+25+4×30+13×16；该桥梁上部结构采用装配式预应力混凝土小箱梁+预应力混凝土连续箱梁。

桥梁锚下有效预应力检测试验、不均匀度计算、检测验收记录、孔道压浆密实度无损检测

附录 A（资料性附录）锚下有效预应力检测试验方法A.1 锚下有效预应力检测试验的目的是检验施工质量是否达到设计要求。

A.2 锚下有效预应力检测的要求与数量按本标准执行，可参考 DBJ 50-134、CQJTG/T F81等标准执行。

A.3 锚下有效预应力检测内容包括锚下有效预应力的力值大小、同束不均度、同断面不均度等。

A.4 锚下有效预应力的检测方法宜采用反拉法。

A.5 锚下有效预应力检测的检测设备应满足,示值误差：±1％；测试准确度：±1.5％；重复准确度：1％。

A.6 锚下有效预应力检测的检测设备须双标定，并在计量校准合格后方可用于现场检测。

A.7 根据设计张拉控制应力确定锚下预应力范围，当检测岀的锚下有效预应力值在公差范围内，则判为合格；反之为不合格。

A.8 试验步骤：A.8.1 设备安装——限位装置千斤顶泵站系统安装。

A.8.2 参数设置——张拉控制应力及其对应的锚下有效预应力设置。

A.8.3 实施检测——计算机对泵站系统发出指令进行张拉，千斤顶咬紧预应力筋带动央片沿轴线移动，当夹片脱离锚杯时，计算机系统自动对所采集的数据进行分析处理，从而得出锚下有效预应力值。

A.9 当锚下有效预应力值检测不合格时，应具备分析不合格原因，并提供处理方案，待按更正后的方案施工后复检直至合格。

附录 B（资料性附录）锚下有效预应力不均匀度计算方法B.1 有效预应力同束不均匀度是同一束中各单根预应力筋锚下有效预应力最大值和最小值的偏差程度，计算方法见公式（B.1）：................................ (B.1)式中：U ——有效预应力同束不均匀度；P ——同一束中各单根预应力筋锚下有效预应力。

B.2 有效预应力同断面不均匀度是同一断面上同类、同批号张拉的各束有效预应力最大值和最小值得偏差程度，计算方法见公式（B.2）：............................. (B.2)式中：U ——有效预应力同断面不均匀度；N ——同一断面中各单根预应力筋锚下有效预应力平均值。

预应力混凝土梁锚下预应力质量检测.docx

预应力混凝土梁锚下预应力质量检测.docx 一：正文：1. 概述预应力混凝土梁锚下预应力质量检测是一项重要的工程质量检验工作，旨在确保预应力混凝土梁的强度和稳定性。

本文档详细介绍了预应力混凝土梁锚下预应力质量检测的目的、方法、步骤和注意事项，为工程施工和质量监督部门提供参考。

2. 目的预应力混凝土梁锚下预应力质量检测的目的是评估预应力混凝土梁的质量，包括梁体的强度和稳定性。

通过检测，可以及时发现和纠正质量问题，确保梁体符合设计要求和使用要求。

3. 方法预应力混凝土梁锚下预应力质量检测的方法包括以下几个方面：3.1 预应力钢筋的检测：检测预应力钢筋的种类、规格和布置是否符合设计要求，并检测钢筋的锚固质量。

3.2 混凝土强度的检测：采用取样和试验的方法，检测混凝土的抗压强度和抗折强度是否符合设计要求。

3.3 梁体的几何尺寸和平整度的检测：检测梁体的几何尺寸和平整度是否符合设计要求。

3.4 梁体的锚固质量的检测：采用无损检测技术，检测梁体的锚固质量，包括锚板的质量和锚固长度的质量。

4. 步骤预应力混凝土梁锚下预应力质量检测的步骤包括以下几个方面：4.1 计划和准备：根据工程施工进度和质量监督要求，制定检测计划，并准备相应的检测设备和材料。

4.2 预应力钢筋的检测：对预应力钢筋进行检测，包括检测钢筋的种类、规格和布置，以及钢筋尺寸的测量。

4.3 混凝土强度的检测：采取取样和试验的方法，对混凝土的抗压强度和抗折强度进行检测。

4.4 梁体的几何尺寸和平整度的检测：采用测量仪器和工具，对梁体的尺寸和平整度进行测量。

4.5 梁体的锚固质量的检测：采用无损检测技术，对梁体的锚固质量进行检测。

4.6 结果评定和报告编写：根据检测结果，评定梁体的质量，并编写检测报告。

5. 注意事项在进行预应力混凝土梁锚下预应力质量检测时，需要注意以下几个事项：5.1 检测的精确性和可靠性：检测过程中，需要确保测量仪器的精确性和准确性，以及试验设备和材料的可靠性。

预应力伸长量计算表

预应力伸长量计算表
预应力伸长量的计算涉及到一系列参数和公式，具体的计算表格会根据不同的预应力设计和材料特性而有所不同。

下面是一个简化的预应力伸长量计算表格的示例，供参考：
在这个表格中，每预应力伸长量计算表格
计算公式
预应力伸长量计算公式：\[ \text{预应力伸长量} = \frac{\text{预应
力力} \times \text{长度}}{\text{弹性模量} \times \text{断面面积}} \] 注意事项
1.弹性模量通常使用材料的弹性模量，单位为帕斯卡（Pa）。

2.断面面积是预应力筋截面的面积，单位为平方米（m²）。

3.预应力伸长量的计算结果为实际伸长的长度，单位为米（m）。

4.不同的预应力设计和材料特性可能需要调整计算公式和参数。

一行表示一个预应力筋的计算，包括钢筋编号、预应力力、弹性模量、断面面积和计算结果。

计算结果使用了一个简化的预应力伸长量计算公式，具体公式可以根据实际情况进行调整。

请注意，实际的预应力伸长量计算可能会涉及更复杂的因素，例如预应力筋的材料性质、预应力设计的具体要求等。

建议在进行具体工程计算时，参考相关的设计规范和工程材料的性质。

锚索应力支检验表汇总

锚索预应力支护检验表锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区714运输顺槽部位：40—80m 工程量：40 m锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区714运输顺槽部位：80—120m 工程量：40 m锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区714运输顺槽部位：120—160m 工程量：40 m检查日期：2012年7月17日锚索预应力支护检验表检查日期：2011年10月17日锚索预应力支护检验表检查日期：2011年10月22日锚索预应力支护检验表锚索预应力支护检验表锚索预应力支护检验表锚索预应力支护检验表锚索预应力支护检验表锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区708运输顺槽部位：480—520m 工程量：40 m锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区708运输顺槽部位：520—560m 工程量：40 m锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区708运输顺槽部位：560—600m 工程量：40 m检查日期：2011年12月6日锚索预应力支护检验表检查日期：2011年12月13日锚索预应力支护检验表锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区708运输顺槽部位：680—720m 工程量：40m检查日期：2012年1月15日锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区708运输顺槽部位：720—760m 工程量：40m检查日期：2012年2月1日锚索预应力支护检验表锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区708运输顺槽部位：800—840m 工程量：40 m锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区708运输顺槽部位：840—880m 工程量：40 m锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区708运输顺槽部位：880—920m 工程量：40m检查日期：2012年3月17日锚索预应力支护检验表检查日期：2012年3月21日锚索预应力支护检验表锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区708运输顺槽部位：1000—1040m 工程量：40 m检查日期：2012年3月29日锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区708运输顺槽部位：1040—1080m 工程量：40m检查日期：2012年4月2日锚索预应力支护检验表锚索预应力支护检验表锚索预应力支护检验表工程名称：西一采区708运输顺槽部位：1160—1200m 工程量：40m检查日期：2012年4月14日。

锚下预应力检测报告

锚下预应力检测报告锚下预应力检测报告一、引言本报告旨在对锚下预应力进行详细的检测和评估，以确保施工的质量和安全性。

本文档将对锚下预应力测试的方法、结果与分析进行详细说明，并提供相关附件和法律名词的注释。

二、检测方法2.1 抽样检测：根据预定的抽样方法，选择一定数量的锚下预应力样本进行检测。

2.2 测试仪器：使用专业的锚下预应力测试仪器，如电子测力计、锚固力矩测试仪等。

2.3 测试过程：按照标准程序对锚下预应力进行测试，包括加载、保持时间、释放等步骤。

2.4 数据记录：准确记录测试数据，包括加载力、保持力、释放后的力变化等。

三、检测结果与分析3.1 数据处理：对测试数据进行处理，包括力-位移曲线绘制、力的变化趋势分析等。

3.2 结果评估：根据标准要求，对锚下预应力的测试结果进行评估，判断是否符合设计要求。

3.3 问题诊断：如发现测试结果异常或者不符合要求，进行问题诊断分析，找出原因并提出解决方案。

四、测试结果讨论4.1 各个样本的测试结果分析：对每一个样本的测试结果进行详细讨论，包括力的变化趋势、是否存在异常等。

4.2 结果对照与统计分析：对多个样本的测试结果进行对照和统计分析，找出规律和问题。

4.3 结果的意义与影响：对测试结果的重要性和影响进行讨论，评估其对工程质量和安全的影响程度。

五、结论与建议5.1 结论：根据测试结果和分析，对锚下预应力的质量和安全性进行评估，并给出结论。

5.2 建议：提出改进措施和建议，以提高锚下预应力的质量和可靠性。

六、附件本文档所涉及的附件如下：附件一：锚下预应力测试数据记录表附件二：测试仪器使用说明书附件三：测试结果数据处理表格七、法律名词及注释本文档所涉及的法律名词及注释如下：1.锚下预应力：指在混凝土结构中通过锚固装置施加的预应力。

2.测试仪器：专用于测量锚下预应力的仪器设备，如电子测力计、锚固力矩测试仪等。

锚索内力监测报表

常数 B
0.5382 -2.4600 -1.3240 1.6080 -1.7730 12.9500 2.6500 0.9901 0.7898 1.8800 2.4900 1.2890 1.2670 1.8290 3.0380 1.1560
应力值P（KN）应力平均值（KN）
49.75 189.63 288.74 119.91 146.98 162.12 134.36 181.88 117.70 87.38 148.65 53.85 197.00 191.14 128.62 145.36 165.53 101.89 156.34 162.01
1
M640653
蓝黑白红
2
M640660
蓝黑白红
3
M640677
蓝黑白红
4
M640681
蓝黑白红
5
M640680
蓝黑白
锚索应力监测计算表
测量日期 2012-7-2 仪器型号 CTY-202频率读数仪应力计型号 MJ-101 计算公式 P=K(F0-Fi)+B
编号
仪器编号传感器颜色初始频模值(F0) 本次频模值(Fi) 频模变化值
常数 B
0.2087 1.7250 3.0620 -2.0790 2.5670 -1.5870 2.4930 0.5937 0.2397 0.2053 -2.4030 0.6992 2.1980 1.0240 1.9040 -0.2845 -1.7630 -0.3596 2.0380 -0.4957
锚索应力监测计算表
测量日期 2012-7-2 仪器型号 CTY-202频率读数仪应力计型号 MJ-101 计算公式 P=K(F0-Fi)+B

预应力锚索表格

凯里大风洞都力小学边坡治理工程预应力锚索预埋管道安装质量评定表承包商：合同编号： NO：单位工程名称或编码分部工程名称或编码单元工程名称或编码设计张拉力KN单元孔长M锚索编码孔管允许误差㎜测点位置测点偏差任意点左起弯点任意点中心点任意点右起弯点N1△x xN1' y N2 x N2' yN3△y xN3' yN4 xN4' y孔道管线型情况□合格□优良孔道管固定、管接头密封及畅通情况□合格□优良进出浆管规格质量、固定及畅通情况□合格□优良锚垫板与孔道垂直情况□合格□优良施工单位自检结果监理单位检查结果质量等级质量等级初检年月日监理工程师年月日复检年月日凯里大风洞都力小学边坡治理工程预应力锚索单元工程质量评定表承包商：合同编号：NO：单位工程名称或编码分部工程名称或编码单元工程名称或编码设计张拉力KN施工时段锚索编码锚索类型桩号高程序号项目质量标准检查结果1 编束、穿束钢绞线材质满足设计要求，有出厂材质证明及抽样检查的材质报告，外观检查无锈蚀、缺损；穿入管道内的锚索平顺不扭，进浆、排气管畅通，锚索结构物损坏，外露段保护良好；穿梭前，对锚索管道清孔，无杂物2 张拉张拉程序符合规定每级张拉力的伸长符合要求张拉升荷速率每分钟不超过设计应力值的1/103 预埋管段灌浆灌浆材料、浆比、强度等级符合设计要求出浆口压力0.1～0.2MPa，屏浆时间30min回浆比重大于进浆比重4 外锚头保护锚头二期混凝土符合设计图纸和技术要求5 其他施工单位自检结果监理单位检查结果质量等级质量等级终检年月日注：1.允许误差及测量坐标值按设计规定2.N1～N4是指锚索体左端，N1'～N4'是指锚索体右端3.△x为横向，△y为竖向初检年月日监理工程师年月日复检年月日终检年月日凯里大风洞都力小学边坡治理工程预应力锚索编束合格证承包商：合同编号： NO ：锚索编号设计张拉力KN施工部位施工时段钢绞线级别规格下料长度下料时间钢绞线盘号去皮、清洗、除锈情况：止浆环材料及直径耐压封填灌（回）浆管管材及直径耐压长度隔离架材料及直径锚固段间距张拉段间距隔离架与索体邦扎情况：波纹管材料直径长度导向帽直径长度安装索体锚固段长张拉长度索体总长外观检查施工依据施工单位验收意见监理单位验收意见初检年月日监理工程师年月日复检年月日终检年月日凯里大风洞都力小学边坡治理工程预应力锚索准灌证承包商施工部位锚孔编码锚索类型设计吨位设计孔深设计浆液标号水灰比水泥外加剂品种外加剂掺量施工依据申请灌浆时间承包商年月日监理工程师年月日凯里大风洞都力小学边坡治理工程预应力锚索张拉许可证承包商施工部位锚索编号锚索类型设计吨位设计孔深内锚段长度张拉段长度注浆体设计标号注浆体龄期混凝土设计标号混凝土报告强度（7天/28天）张拉设备率定时间备注施工依据申请张拉开始时间：承包商：年月日监理工程师年月日凯里大风洞都力小学边坡治理工程预应力锚索张拉质量检查评定表承包商：合同编号：NO：锚索编号设计张拉力KN孔道长度m锚具型号施工部位预紧千斤顶型号编号压力表编号率定方程张拉千斤顶型号编号压力表编号率定方程序号压力表读数Mpa张拉力KN加荷时间min实际伸长量㎜稳压时间min递增值㎜理论伸长值㎜稳压前稳压后张拉分级0 1 2 3 4 5 6 6-1 6-2备注：油泵操作者伸长值测量者记录员施工单位评定等级监理单位评定等级监理工程师初检年月日复检年月日终检年月日年月日注：张拉分级中6-1、6-2为补偿张拉。

预应力锚索张拉计算书(T22)(1)

南平联络线高速公路工程高边坡防护工程（G1K0+280～G1K0+380）压力分散型预应力锚索张拉计算书编制：复核：审核：福建省闽东工程勘察院二O一八年二月十二日压力分散型预应力锚索张拉计算书一、工程简介南平联络线高速公路A8合同段部分路堑边坡设计采用锚索框架梁进行防护。

见右图所示：框架以两根竖肋为一片，每片水平宽度为8m，竖肋水平间距4m, 横梁间距为5.7m，横梁根数根据边坡坡面长度计算确定，横梁水平布置，通过调整上下端自由段以适应路线纵坡坡度。

相邻两片框架之间留2cm伸缩缝，缝内填充浸沥青木板。

框架梁采用压力分散型预应力锚索进行锚固，每孔锚索由三单元共六束和两单元四束钢绞线组成，钢绞线采用直径15.24mm、强度1860MPa的高强度低松弛无粘结钢绞线。

每个单元锚索分别由两根无粘结钢绞线内锚于钢质承载体组成。

钢绞线通过特制的挤压簧（类似于夹片功能）和挤压套（类似于锚环功能）对称地锚固于钢质承载体上，其单根的连接强度大于200KN。

各单元锚索的固定长度分别为L1、L2、L3，共同组成复合型锚索的锚固段，且L1=L2=10m、L1=L2=L3=10m和L1=L2=12m。

为叙述及计算方便，命名对应锚固长度的单元为D1、D2单元和D1、D2、D3单元，其对应锚索长度为l1、l2和l1、l2、l3，且l1>l2及l1>l2>l3。

详见下图所示：上图中，自由段长度根据边坡级数位置不同而有三种设计长度，分别为14m、16m、18m、24m和28m，其对应设置位置详见具体的边坡锚索框架防护设计图。

压力分散型锚索与一般拉力分散型锚索不同之处在于，压力分散型锚索由几个单元组成，各单元间锚索长度及其自由段长度不同，致使各单元间因自由段长度不同而产生伸长量不同。

因此，在进行整体分级张拉前，要先计算各单元间的差异伸长量和差异荷载增量，并先进行补足荷载张拉及预张拉。

二、差异荷载增量、差异伸长量和理论伸长量计算1、计算公式因压力分散型锚索各单元长度长短不一，故必须先计算相邻两单元之间的差异伸长量和差异荷载增量。