肋板桥台计算
辛店河肋板式桥台施工方案
1工程概况辛店河跨河桥起点桩号K3+988.466, 终点桩号K4+178.466。
桥梁总长为190m, 共8个轴线0#轴~7#轴, 其中0#轴~1#轴跨现场东侧巡河路, 1#轴~4#轴跨现况辛店河, 4#轴~7#轴跨规划双横路。
桥梁上部构造型式为预应力混凝土T梁（25m×4+30m×3）, 桥墩为柱式下接矩型承台钻孔灌注桩基础, 桥台为肋板式下接承台钻孔灌注桩基础。
1.1工程数量本桥0#轴为桥台肋板, 肋板合计4个（肋板1#~肋板4#）, 桥台肋板所有为C30混凝土, 用量42.2m3。
1.2工程特点本工程肋板混凝土浇筑方量较大、高差较大, 要很好旳控制混凝土内部温度；另一特点是工程工期较紧。
1.3工期规定根据总体工期安排, 结合本工程旳实际状况, 本桥0#轴桥台肋板计划动工日期2023年7月18日, 竣工日期2023年7月31日。
2施工方案2.1人员组织机构本工程由项目部桥梁专业队施工, 详细人员状况参见附件: 人员组织机构框图及人员配置状况一览表。
2.2施工布署2.2.1施工进度计划施工进度计划参见附件: 分项工程进度横条图。
2.2.2工程材料准备状况本工程钢筋已经到场并通过了原材和焊接试验, 商品混凝土搅拌站已经得到了业主和总监办旳同意。
工程材料准备状况参见附件: 工程材料准备状况一览表。
2.2.3机械设备准备状况本桥肋板施工所需机械均已进场, 机械设备准备状况参见附件: 机械设备准备状况一览表。
2.2.4水电计划自备发电机1台, 用水从河道内抽水。
2.3施工措施2.3.1编制根据（1）北京六环路（西寨段）工程第三协议段施工图纸（2）北京六环路（西寨段）工程第三协议段招标文献（3）有关旳设计、施工及验收规范和质量检查评估原则2.3.2 施工技术准备组织有关人员熟悉图纸, 制定施工方案, 召开技术交底会, 进行技术交底。
2.3.3施工现场准备现场桥台肋板施工旳设备机具安装和准备, 材料堆放和储备, 消防保安设施旳设置已准备就绪。
肋板桥台计算-V1.02
肋板桥台计算-V1.02肋板桥台受力与配筋计算一、基本情况1.荷载荷载标准车道数结构重要性系数γ0=2.填土情况填土高度锥坡坡率内摩擦角填土容重地基系数锥坡土压力H=Φ=γ=m=公路－1级41.15.5871.5351950000m°kN/m3kN/m41为I级、2为II级、3为II级折减即承台顶面至地面高度1—考虑，0—不考虑3.桥台尺寸（1）总体桥梁斜度0°桥梁正宽度21m背墙高度2.16m盖梁高度1.3m（2）肋板肋板厚度B肋=1m肋板顶宽L肋顶=1.3m肋板底宽L肋底=3.7m肋板个数n肋=3根（3）承台承台长度L承=5.7m承台宽度B承=2.2m承台高度H承=1.5m肋板后端距承台边襟边L襟=1m（4）系梁系梁长度L系=9.6m系梁宽度B系=1.5m系梁高度H系=1.5m（5）台桩台桩间距L桩距=3.5m4.跨径及联孔跨径L1=30m联长L=270m联孔数85.肋板顶受力情况（1）恒载盖梁自重P盖=1108kN上部重量P上=2933kNe=0.2m（2）汽车汽车荷载P汽1=0.00kNP汽1=1594.60kN汽车偏载增大系数β=2.00单车道制动力最小值H制min=165kN制动力折减系数ξ=1.00车辆荷载单轴重140kN6.支座摩阻力支座摩阻系数α=0.037.桥台肋板混凝土和钢筋情况砼强度等级C35砼抗压强度设计值fcd=16.1MPa钢筋抗拉压强度fsd=fsd'=280MPa受拉区钢筋至边缘距离as=5.5cm受压区钢筋至边缘距离as'=5.5cm相对界限受压区高度ξb=0.56应力高度与实际高度比β=0.8钢筋表面形状系数=C1=1单侧最小配筋率P=0.20%钢筋弹性模量Es=200000Mpa8.汽车冲击力计算数据盖梁正宽度分离式承台默认为前后襟边相等（也可改动）全桥宽系梁总长度（斜）默认系梁设于承台中间全台宽，含耳背墙挡块等(不含搭板)上部荷载偏心距支承线在盖梁中心线的桥跨方向为正按简支梁自动计算，也可手工修改汽车偏载引起最大柱反力与平均反力之比fcd—混凝土轴心抗压强度设计值fsd=fsd'—普通钢筋抗拉、抗压强度设计值as—构件受拉区普通钢筋合力点至受拉区边缘的距离as'—构件受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离ξb—相对界限受压区高度—查表5.2.1β—截面受压区矩形应力图高度与实际受压区高度的比值—查表光圆钢筋C1=1.4 带肋钢筋C1=1.05.3.3计算跨径上部材料弹性模量上部跨中截面惯矩跨中每延米重量9.搭板计算数据搭板长度搭板宽度搭板厚度搭板偏心距二、桩基计算系数查JTJ 024—85 附表6Lj=Ec=Ic=G=L搭=B搭=H搭=e搭=30.00m31500Mpa5.9865m4349.8kN/m8m16m0.3m-0.9m搭板支承线距台柱中心的距离支承线在台柱中心线的桥跨方向为正考虑桥面铺装6cm搭板的影响仅在计算基础时考虑行车道宽度Ax0=(B3×D4-B4×D3)/(A3×B4-A4×B3)查JTJ 024—85 附表6.11=2.441Bx0=(A3×D4-A4×D3)/(A3×B4-A4×B3)查JTJ 024—85 附表6.11=1.625Bo0=(A3×C4-A4×C3)/(A3×B4-A4×B3)查JTJ 024—85 附表6.11=1.751压区高度的比值—查表5.3.3。
(完整版)桥台基础计算
桥台基础计算：（1＃桥台底标高为455.6m ） 一、荷载计算数据：（见表1）二、水平土压力计算： 1. 台后水平土压力：台后填土按容重18.5KN/m 3，内摩擦角φ＝350考虑，则填土与墙背的摩擦角δ＝φ/2＝17.50，墙背倾斜角α＝8.70，基底摩擦系数μ＝0.4。
路面到承台底高5.76m 。
按库伦土压力公式得台后水平土压力：212a a E H BK γ=由计算得库伦主动土压力系数2)sin()cos()cos()a K ϕβαδαβ=-+-带入得0.311a K =221118.5 5.7612.50.3111193.0522a a E H BK KN γ==⨯⨯⨯⨯=水平分量00cos()1193.05cos(8.717.5)1070.5x a E E KN αδ=+=⨯+=竖直分量00sin()1193.05sin(8.717.5)526.7y a E E KN αδ=+=⨯+= 水平分量距基础底高 5.76 1.9233y H e m === 竖直分量距基础底中心 1.14x e m =水平分量对承台底中心弯矩1070.5 1.922055.36x x y M E e KN m =-=-⨯=-竖直分量对承台底中心弯矩526.7 1.14600.44y y x M E e KN m ==⨯= 2. 台后有车辆时的水平土压力计算：破坏棱体范围内可容纳的车轮重tg tg θψ=-式中0358.717.561.2ψϕαδ=++=++=，带入得：061.20.507tg tg θ=-±=026.9θ=破坏棱体宽000.455 5.76tan 26.9 3.38B m =+⨯=，可布置2个车轮，Q ＝2*140＝280KN计算长度L 按车辆扩散长度考虑，取L0＝1.8m ，000tan 30 1.8 5.76tan 30 5.13L L H m =+=+⨯=换算土层厚 02800.8718.5 3.38 5.13Q h m B Lγ===⨯⨯∑台后有车辆时的土压力为：2011193.0518.50.87 5.7612.50.3111553.452a a a E H BK h HBK KNγγ=+=+⨯⨯⨯⨯= 水平分量00cos()1553.45cos(8.717.5)1393.85x a E E KN αδ=+=⨯+=竖直分量00sin()1553.45sin(8.717.5)685.86y a E E KN αδ=+=⨯+= 水平分量距基础底高3 5.76 5.7630.87 3.04323 5.7620.87y H H h e m H h ++⨯=⨯=⨯=++⨯ 竖直分量距基础底中心0.97x e m =水平分量对承台底中心弯矩1393.85 3.044231.7x x y M E e KN m =-=-⨯=- 竖直分量对承台底中心弯矩685.860.97665.3y y x M E e KN m ==⨯= 三、支座活载反力及制动力计算：桥上有车，台后无车： （1）汽车荷载反力车辆荷载产生的最大支座反力汽车荷载支反力为1(10.512.36/2209.4)0.752411.4R KN =⨯+⨯⨯= 支座反力作用点距基础中心距离为0.022R e m = 对基础中心弯矩为411.40.0229.1R M KN m =⨯=（2）汽车荷载制动力一车道荷载：H3=90*0.5=45KNM=45x4.87=219.2KN m四、支座摩阻力（滑动支座摩擦系数0.06）H=0.06*1249.04=74.9KN m支座中心距墩底h=4.87mM=74.9*4.87=365KN m从以上对制动力和支座摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。
桥梁工程肋板式桥台施工方案
桥梁工程肋板式桥台施工方案桥梁工程中的桥台是桥梁的重要组成部分，它承载着桥梁主梁传递过来的荷载并将其传递到桥墩或桥基上。
在桥梁工程中，桥台的施工方案选择对整个工程的质量和安全都有着重要的影响。
本文将重点讨论肋板式桥台施工方案。
1.方案选定肋板式桥台是一种常用的桥台结构形式，它由多个横向肋板和纵向挡墙组成。
方案选定时，需要考虑以下几个方面：1.1.荷载条件：根据桥梁设计所要求的荷载条件，选择合适的肋板型号和尺寸，并进行结构计算和验算。
1.2.施工工况：确定施工过程中的临时荷载和施工步骤，以确保结构的稳定性和安全性。
1.3.转运和吊装：考虑肋板的尺寸和重量，确定合适的转运和吊装方案。
2.施工准备2.1.施工场地准备：清理施工场地，确保施工区域平整，并且没有障碍物。
2.2.材料准备：准备好肋板和其他构件所需的材料，包括混凝土、钢筋等。
2.3.设备准备：准备好施工所需的设备，包括起重机、吊车等。
3.模板制作和安装3.1.根据设计要求，制作肋板的模板，并进行检验和调整。
模板制作完毕后，进行模板安装。
3.2.在模板的基础上，根据设计要求进行钢筋的布置和安装。
钢筋的布置应满足设计要求，并且要保证钢筋的连接牢固。
4.进行混凝土浇筑4.1.在模板安装完毕后，进行混凝土的浇筑。
在浇筑前，应对模板进行充分的清理和处理，确保模板的表面光滑。
4.2.进行混凝土的配制和搅拌，并在浇筑过程中严格控制混凝土的质量和配合比。
4.3.在混凝土浇筑完毕后，进行养护。
养护时间一般为28天，期间要注意避免混凝土的开裂和脱壳。
5.肋板的安装和连接5.1.在混凝土养护完毕后，进行肋板的安装和连接。
肋板的安装应按照设计要求进行，并且要保证肋板之间的连接牢固。
5.2.在肋板安装完毕后，进行砼面处理和养护。
砼面处理可以采用混凝土浇筑、防水刷涂等方式，确保肋板的表面光滑、平整，并具有一定的耐久性。
6.桥台的验收和维护6.1.施工完成后，进行桥台的验收和检测。
不同高度肋板式桥台受力分析
不同高度肋板式桥台受力分析赵香玲;王丰仓【摘要】基于40 m有裂缝运营桥台调查,总结出桥台高度对肋板式桥台的受力影响比较敏感,针对此问题利用Midas/Civil建立肋板桥台高度分别为8 m,10 m,12 m,14 m的40 m跨径桥梁三维有限元分析模型.分析在汽车中载、人群荷载、温度荷载、混凝土收缩徐变作用下肋板桥台结构力学特性.结果表明:作用荷载不变时,随桥台高度增加台帽顺桥向位移逐渐减小,横向应力增幅达3％.【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2017(043)021【总页数】4页(P132-135)【关键词】肋板式桥台;最大位移;最大主拉应力【作者】赵香玲;王丰仓【作者单位】陕西铁路工程职业技术学院,陕西渭南 714000;陕西铁路工程职业技术学院,陕西渭南 714000【正文语种】中文【中图分类】U443.21作为支撑桥跨结构传递桥上部恒载和活载的桥梁重要结构桥台，能够抵挡路基土侧向压力防止填土滑坡和坍落，因此桥台的稳定性对于线路运行的安全起着重要作用。
经济的快速发展需要建立更便捷的交通运输网，而交通运输网的快速构建在穿越丘陵和山区时需要建立更大跨度的桥梁。
在建立大跨度高桥台时肋板式桥台被广泛运用在桥梁设计中，在调查了诸多现运营的桥梁，发现肋板式桥台高度在8 m以下运营良好，而桥台高度在8 m以上时桥台台帽、台帽跨中底部及台帽顶等出现了不同程度的开裂甚至破坏，有的甚至严重影响桥梁运营安全。
目前对于上述问题已有一定的研究，孙治国[1]基于pushover静力分析技术模拟在主梁撞击下的破坏，通过不同有限元假定模拟桥台破坏得出了通过给桥台混凝土中配置一定量分布的钢筋可以有效减小桥台的破坏。
祝志文[2]基于现有半圆形桥台，运用CFD流体力学的方法数值模拟冲刷发展过程中，桥台周围复杂三维流场分析桥台局部受到的冲刷。
贺薇[3]通过现场测试肋板桥台在其背后填土作用桥台水平位移变化数值，得出桥台背侧填土采用土工格栅分层铺设的方法可以有效控制桥台发生水平位移变化值。
桥梁工程主要工程量计算
桥梁工程主要工程量计算桥梁工程的主要工程量计算涉及到桥梁的各个部分，其中包括桥墩、桥台、桥面、护栏等，下面我将对一些主要工程量的计算方法进行说明。
1.桥墩和桥台的工程量计算：-桥墩的体积计算公式：V=π*h*(a1+a2+√(a1*a2))，其中V为桥墩的体积，h为桥墩的高度，a1和a2分别为桥墩上底面和下底面的宽度。
-桥台的体积计算公式：V=l*w*h，其中V为桥台的体积，l为桥台的长度，w为桥台的宽度，h为桥台的高度。
2.桥面的工程量计算：-常用的桥面结构是挂篮梁，其工程量计算需要考虑梁段的长度、宽度和高度，以及每个梁段的数量来确定。
-挂篮梁的工程量计算公式：V=l*w*h*n，其中V为挂篮梁的体积，l 为梁段的长度，w为梁段的宽度，h为梁段的高度，n为梁段的数量。
3.护栏的工程量计算：-护栏主要包括护栏板和护栏柱两部分，其工程量计算需要考虑护栏板和护栏柱的长度和数量。
-护栏板的工程量计算公式：L=n*l，其中L为护栏板的长度，n为护栏板的数量，l为单根护栏板的长度。
-护栏柱的工程量计算公式：L=n*l，其中L为护栏柱的长度，n为护栏柱的数量，l为单根护栏柱的长度。
另外，桥梁工程中还有一些其他工程量计算，如浆砌石、钢筋等，这里仅列举了一些主要的工程量计算方法。
在实际工程中，需要根据具体的桥梁设计要求和施工方案进行详细的工程量计算。
需要注意的是，不同的桥梁类型和结构形式可能会有不同的工程量计算方法，所以在具体的工程量计算过程中，需要根据相关规范和设计要求进行具体的计算。
此外，还需要考虑材料的浪费和损耗等因素，以及施工过程中可能需要进行的修补和调整。
因此，在进行桥梁工程量计算时，应充分考虑实际情况和相关参数来确定最终的工程量。
桥台设计及计算
阐述 了市 政工 程 中常用 的桥 台类 型 ，同时分 析 了各种 类 型桥 台 的适用 条件 ，并 结合 北 溪大 桥桥 台设 计 ，对扶 壁式 桥 台进行 系
统的 计算 。扶 壁式 桥 台能很 好地 应用 于市政 桥梁 中特 定 情况 下的桥 台结构 中 ，为 以后设 计者对 桥 台的设 计及扶 壁 台计算提 供
肋板式桥 台是埋置式桥 台的一种 ，是把 台身 的大部分埋人锥形 护坡或者 溜坡 内，其缩短 了翼 墙 ，仅 由台帽两侧耳墙和路堤衔接 。其具有钢筋及 混 凝 土 用 量 较 少 ，沿 道 路 轴 线 方 向 刚度 大 的优 点 ， 所 以经常被用于高速公路跨线桥 的桥 台。因为桥 台所承受 的土压力大 为减少 ，所 以桥 台体积也 减 少 了许多 。但是 由于台侧溜坡延伸至桥孔 内部 ，压 缩 了河 道 ，有 时 候 需 要 把 桥 台 的 位 置 向后 移 从 而 增 加 了桥 梁 的长 度 ，增 加 了工 程 的投 入 ［２１。
肋板式桥 台适用于桥 台高度较大（６ ｍ以上 ）， 且桥 头 为浅 滩 的河 床或 者桥 台处 桥下 净 空 无 要 求 、桥 下 用 地无 要 求 的桥 梁 。
图 ４ 肋板 式桥 台
２ 工 程实例
可减少圬 工体积 ４０％～５０％【２】，同时 因为 自重的减 轻而降低 了对地基承载力的要求 。常规 的薄壁式 桥台受力合 理 ，工程量少 ，对地基承载力要 求不 高 ，跨 越能力较 大 ，不受 放坡 限制 ，可充 分利用 桥 下净空减小跨径 ，而且 桥型美观【３Ｊ。由于以上优点 ， 薄 壁 式 桥 台在 市 政 桥 梁 设 计 中 得 到 了广 泛 的 应 用 。但其适用桥 台高度不高 ，一般适用于 台高不大 于 ６ ｍ 的桥 台 ，多用 于 中小 桥桥 台设 计 中 。 １．２ 扶 壁 式 桥 台
桥台台身及侧墙计算方法
桥台台身及侧墙计算方法1. 引言桥梁是现代交通运输中不可或缺的重要设施之一，而桥台是桥梁结构的重要组成部分，它承载着桥面及荷载的传递，并将其转移到地基上。
在桥台的设计中，台身及侧墙的计算是一个非常重要的步骤，它直接影响到桥台的稳定性和安全性。
本文将介绍桥台台身及侧墙计算的基本方法和步骤。
2. 桥台台身计算方法桥台台身是指桥台在横向方向上的主体部分，它负责承载桥面的传力并将其转移到地基上。
桥台台身的计算方法如下：(1) 确定桥台的尺寸：根据实际情况确定桥台的长度、宽度和高度等参数，并参考相关设计规范对其进行调整和优化。
(2) 确定台身的截面形状：通常情况下，桥台台身采用矩形截面，但根据实际情况还可以选择其他截面形状，如T型、I型等。
根据设计要求选取合适的截面形状。
(3) 计算截面的受力状态：根据桥台受力形式、荷载特点，采用静力分析方法，计算桥台台身在各个工况下的受力状态，包括受力大小、分布情况等。
(4) 设计受力构件：根据台身的受力状态，计算主要构件（如腹板、墩壁等）的受力，并进行合适的尺寸设计。
采用合适的材料（如混凝土、钢筋、预应力钢筋等）进行构件设计。
(5) 校核设计：将设计的截面形状及构件尺寸代入相关的设计公式，并按照相关规范要求对其进行校核，确保其满足强度、刚度等要求。
3. 桥台侧墙计算方法桥台侧墙是指桥台台身两侧的墙体结构，它一方面为台身提供侧向支撑，同时还起到导流、护坡和美化的作用。
桥台侧墙的计算方法如下：(1) 确定侧墙的布置形式：根据桥梁的实际情况和设计要求，确定侧墙的布置形式，包括侧墙的高度、长度、倾角等参数，并结合桥梁的横向和纵向布置进行调整。
(2) 确定侧墙的截面形状：通常情况下，桥台侧墙采用梯形或矩形截面，根据实际情况选择合适的截面形状，然后确定侧墙的尺寸。
(3) 计算侧墙的受力状态：根据侧墙的受力形式和荷载特点，采用静力分析方法计算侧墙在各个工况下的受力状态，包括受力大小、分布情况等。
25mT梁肋板式桥台计算书
1 计算资料1.1 计算依据：1) 《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-20042) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 1.2 技术指标1) 上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支、结构连续T 形梁(5梁式) 2) 下部构造形式：肋板式桥台3) 适用桥宽：整体式路基24.5米，分幅12米。
4) 设计安全等级：一级5) 汽车荷载等级：公路—Ⅰ级1.3桥台一般构造图详见肋板式桥台一般构造图桥台高10米，台后填土12.1米，台前填土8.7米。
1.4 材料1)混凝土：桥台台帽、背墙、耳墙、肋板采用C30混凝土。
2) 钢筋：采用R235及HRB335钢筋。
2 桥台横桥向计算2.1 横桥向上部荷载计算 2.1.1 恒载计算 1) 上部结构恒载考虑到一个桥台仅受到一跨的作用，按照恒载均摊原则，实际单个桥台承担半跨的上部恒载。
根据上部一般构造图，其主梁断面及编号详见图2.1.1上部恒载汇总见表2.1.1表 2.1.1单位：KN表中：（1) 数值均按桥宽12米计算； （2) 为考虑最不利情况，计算时采用两侧相对较重的防撞护墙。
2) 下部结构恒载将背墙及牛腿简化为集度为q 的线荷载，将耳墙及挡土板简化为集中力F ，作用于帽梁上，计算帽梁和肋板。
背墙重为：()26 2.10.512.24=334KN ⨯⨯⨯ 牛腿重为：0.350.75260.412.24702KN +⎛⎫⨯⨯⨯⎪⎝⎭＝耳墙重为：0.75 3.42630.5812KN +⎛⎫⨯⨯⨯⎪⎝⎭＝ 挡土板重为：()26 1.40.217.3KN ⨯⨯⨯＝()q 3347012.2433m KN +＝＝817.388.3F KN =+=2.1.2 活载计算计算荷载采用公路Ⅰ级荷载 1) 理论荷载上部构造计算跨径L j ＝24.12米（见图 2.1.2-1），根据JTG D60-2004第 4.3.1条，m KN q k /5.10= KN P k 8.3072.15.2562.1))512.24(45180360180(=⨯=⨯-⨯-+=作出单跨的剪力影响线图，并加载，见图2.1.2-1：由图可得：111129.121331.78124.12110.5434.422k k R P q KN =⨯+⨯⨯⨯=⨯+⨯⨯⨯=2) 冲击系数μ计算(1) 跨中截面惯矩计算上部T 梁跨中断面见图2.1.2-2，根据此断面图， 截面A ＝0.924 m 2 截面惯矩I c =0.3008 m 4 (2) 自振频率计算根据JTG D60-2004条文说明中公式4-3及4-4ccm EI l f 22π=g G m c /=式中12.24=l 米，2104/1045.31045.3m N MPa E ⨯=⨯=， 43008.0m I c =，2/81.9s m g =，m Kg m c 3310451.281.9/924.01026⨯=⨯⨯=根据上式HZ f 122.510451.23008.01045.312.2423102=⨯⨯⨯⨯=π(3) 根据JTG D60-2004第4.3.2条，因HZ f HZ 145.1≤≤，故采用公式4.3.20.1767ln 0.01570.1767ln5.1220.01570.2729f μ=-=⨯-=3) 计入冲击系数的车道荷载值KN P 9.5524.434)2729.01(=⨯+=4) 计算活载在T 梁底支座产生的反力（仅按桥宽12米计算）(1) 将5片T 梁简化，并将其划分单元，建模输入至“桥梁博士”，见图2.1.2-3，其各单元坐标见表2.1.2-1。
桥台计算(组合一)
纵向弯曲系数：ψ=1.00
总钢筋面积:As'=0.037935+0.037935+0.037935+0.037935=0.151740m^2
钢筋计算强度与砼抗压极限强度之比：m=17.60
混凝土压应力为：σc=N/(ψ*(Ac+m*As'))
e'=1.5679 > K2=0.4928 属于大偏心受压
△△△△△△△△△△△△△△△△
* 强度检算 *
受压边缘距N作用点距离：
g=e'-h/2=1.5679-2.8100/2.0=0.1629 (m)
受压钢筋距N作用点距离：
e'=0.0000 <= K2=1.5845 属于小偏心受压
△△△△△△△△△△△△△△△△
* 强度检算 *
N相对换算截面重心轴的偏心距：
e2=e1+y2-h/2.0= 0.0000
最大混凝土正应力为：
σh=N/A0+N*e2*y2/I0= 0.2684MPa<=[σb]=12.3500MPa 【通过】
p=6*n/b*(Ag'*eg'+Ag*eg)-3*g^2
=0.7134
q=-6*n/b*(Ag'*eg'^2+Ag*eg^2)+2*g^3
=-2.1634
将参数代入方程，得三次方程：
最大受压钢筋应力为：
σg'=n*(N/A0+N*e2*(y2-a1)/I0)= 2.6838MPa<=[σs]=230.0000MPa 【通过】
桥台土压力计算
土应力
0 0.0018
-288.4 188.3
-0.6 0.0016
-177.4
178.9
-1.2 0.0014
-77
154
-1.8 0.0011
5.3
119.3
-2.4 0.0009
65.3
80.7
-3 0.0006
101.4
43.4
-3.6 0.0004
118.4
11.1
-4.2 0.0002
文档描述: 1
任务标识: 2
计算类别: 多 排弹性基础计 算
---------------------
---------------------
-----------------输入数据: h=12.000 m, lo=0.000 m alfa = 0.490, m= 15000.000, Co = 180000.000, Ao = 7.100 m*m, EA= 21991149.000 KN, EI = 1099557.000 KN-m*m 外力P = 10966.000 KN, H = 2071.000 KN, M=560.000 KN-m 基底不嵌入岩 石层 桩排信息: 桩排号 1 2 3
N＝ H＝ Mo＝
N＝ H＝
3615.449 725.8572 492.7826
KN KN KN.m
3686.483 KN 951.1493 KN
3. 恒载+台前荷 载：
Mo＝
N＝ H＝ Mo＝
4. 主＋附：
N＝ H＝ Mo＝
五. 桩基础计 算：
文档描述: 1
取最不利工况 恒载+前后荷载 计算 <<桥梁博士>>-
肋板桥台计算
三、改版 升级记录
2005年3 月4日， 完成V1.0 1、 。 2005年3 月5日， 完成 V1.01， 考虑搭板 2、 的影响。 2005年3 月10日， 完成 V1.02， 修改制动 力计算重 车道重 量，使之 与荷载等 3、 级相关。
（3）将 基础高度 填入“承 台高度” （数据输 入!E25） 。 （4）双 层基础按 基础底面 的长度、 宽度及总 高度填写 。 （5）系 梁尺寸填 0。 （6）基 础底面的 弯矩和最 大竖向力 为“内力 计 算!E752 ”和“内 力计 算!E758 ”。
基 础底面的 应力可自 行计算。
二、工作 分工
肋板桥台受力与配筋计算程序说明
一、程序 说明
蓝色字 体粉底色 的数字需 手工填 写，只需 在“数据 输入”中 1、 填写。
并在“ 肋板结果 ”中填写 选用的钢 筋直径和 根数。 仅能考虑 桥面连续 简支空心 板桥，若 欲应用于 连续梁， 部分参数 需手工干 2、 预。 桥台连续 可选择一 孔一联和 两孔一联 3、 。 当设置桥 台处桥面 连续时， 相当于桥 台设置锚 栓，不考 虑支座刚 度的影响 4、 。 因设伸缩 缝桥墩受 力受下一 联影响， 比较复 杂，程序 中考虑此 墩桩柱刚 5、 度
ห้องสมุดไป่ตู้
编者 2005.3.5
计算桩基 刚度的系 数Ax0、 Bx0、B00 需手工填 写。程序 中仅按桩 长大于4/ 9、 α考虑。
对桩长 较短的摩 擦桩、支 承桩和嵌 岩桩暂无 法考虑。 肋板的计 算长度按 盖梁顶至 承台顶 计，系数 偏安全地 10、 取1.0 为防止误 操作改变 公式，部 分工作表 设置了保 护。若欲 修改，直 接撤消保 11、 护即可。 偏心受压 构件的验 算尚不完 12、 善。 浅基础基 底内力计 13、 算方法： （1）将 基础顺桥 向长度填 入“承台 长度” （数据输 入!E23） 。 （2）将 基础横桥 向宽度除 以肋板个 数填入“ 承台宽度 ”（数据 输 入!E24） 。
钢筋混凝土肋板埋置式桥台
钢筋混凝土肋板埋置式桥台在桥梁工程中，桥台是连接桥梁上部结构与路堤的重要结构部件。
而钢筋混凝土肋板埋置式桥台作为一种常见的桥台形式，凭借其自身的诸多优点，在各类桥梁建设中得到了广泛的应用。
钢筋混凝土肋板埋置式桥台主要由台身、台帽、耳墙、背墙、肋板和基础等部分组成。
这种桥台的设计充分考虑了结构的稳定性、承载能力以及与周围环境的协调性。
首先，让我们来了解一下它的结构特点。
肋板是这种桥台的重要组成部分，其作用类似于梁的腹板，能够有效地承受水平和竖向荷载，并将其传递到基础。
肋板的设置增加了桥台的整体刚度，使其在承受车辆荷载和土压力时表现出良好的稳定性。
台身通常采用钢筋混凝土结构，其形状和尺寸根据桥梁的跨径、荷载以及地质条件等因素进行设计。
台身不仅要承受上部结构传来的竖向荷载，还要抵抗来自侧面的土压力和水平推力。
台帽位于台身顶部，用于支撑桥梁上部结构。
它通常设计得较为厚实，以确保能够均匀地分布上部结构传来的荷载，并将其传递给台身和肋板。
耳墙和背墙则起到了挡土和保护桥台的作用。
耳墙位于桥台两侧，能够有效地阻挡路堤填土的侧向移动；背墙则位于桥台后方，防止填土从桥台后方滑落。
基础是桥台的重要支撑部分，它将桥台所承受的荷载传递到地基中。
基础的形式和尺寸根据地质条件和桥台的受力情况而定，常见的有扩大基础、桩基础等。
在实际工程中，选择钢筋混凝土肋板埋置式桥台具有诸多优势。
从力学性能方面来看，由于肋板的存在，使得桥台能够更好地抵抗水平力和弯矩，提高了结构的承载能力和稳定性。
这对于跨越河流、山谷等地形复杂的桥梁尤为重要。
在经济方面，这种桥台形式相对较为节省材料。
与其他一些桥台形式相比，其施工工艺相对简单，能够降低工程成本，缩短施工周期。
在美观方面，钢筋混凝土肋板埋置式桥台的外形较为简洁、美观，能够与周围的环境相协调，减少对景观的影响。
然而，在设计和施工过程中，也需要注意一些问题。
在设计阶段，需要对地质条件进行详细的勘察，合理确定基础的形式和尺寸，以确保桥台的稳定性。
桥台计算
桥台配筋计算：1.计算上部结构的荷载效应（以纵向1米宽的板条进行计算）如上图所示，荷载为公路—二级。
桥面铺装为10cm混凝土，和3cm的沥青混凝土面层。
沥青混凝土面层：10.031230.69/g kN m =⨯⨯=桥面铺装：20.1126 2.6/g kN m=⨯⨯=梁板自重：30.4212510.5/g kN m=⨯⨯=合计：13.79/i g g kN m ==∑车辆荷载：公路Ⅱ级：0.7510.57.875/144()k k q kN mp kN =⨯==由公路荷载规定内插得到2. 桥台自重及弯矩计算：桥台自重：(3.520.55)2548.4/q g kN m =⨯⨯=最大弯矩设计值：220111() 1.0 1.35(48.415.19)6.5 1.27.875 6.5 1.2144 6.5882G GK Q QK M M M γγγ⎡⎤=+=⨯⨯⨯++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⎢⎥⎣⎦=1064.885KN.M以恒载为主时：221111.35(48.415.19) 6.50.77.875 6.50.7144 6.5882M ⎡⎤=⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⎢⎥⎣⎦=809.37675KNM<M则取M=91.06510N mm ⨯⋅3. 钢筋配筋计算：由附表查得：C30钢筋混凝土：2114.3/, 1.0c f N mm α==RB335：2300/y f N mm= 则：0352*******,550h mm b mm =-==有：14.3550300(1)s x A ⨯⨯=91.0651014.35503480(2)2x x ⎛⎫⨯=⨯⨯- ⎪⎝⎭ 联立（1（2）得：{{226.21769602708200sx A x x =-+= 解得：x=39.5 239.526.2711035.5715s A mm =⨯= 又：min 00.215%55034804115.1bh ρ=⨯⨯= min 0s A bh ρ< 则取2min 04115.1s A bh mm ρ== 039.50.011350.553480b x h ξξ===<= 计算最大配筋：0020.5534801914191426.21750179.338b s x h A mm ξ=∙=⨯==⨯=即配筋面积介于两者之间4.配筋验算：13排（222Φ 112Φ） 单排：238025654367S A mm =+= 13排：43671356771()S s A A =⨯=>超筋 则配筋换为 13排（216Φ 112Φ） 单排：2210055652575S A mm =⨯+= 13排：25751333475S s A A =⨯=< 则取13排（216Φ 112Φ）。
桥台基础设计计算书
第四章肋形埋置式桥台设计计算4.1桥台设计资料设计荷载：公路—II级上部结构：采用16m钢筋混凝土空心板，计算跨径15.3m，板长15.96m。
桥台资料：台帽（包括翼墙、背墙）采用C30混凝土，轴心抗压强度；双肋台身及桩基础采用C25混凝土，轴心抗压强度MPaf13.8?cd3?，均采用HRB335钢筋。
混凝土重度MPa?11.5fm/=25kN cd4.2桥台构造尺寸的拟定）cm桥台一般构造图（单位：4-1 图埋置式桥台是将台身埋在锥形护坡中，只露出台帽在外以安置支座和上部构造。
这样，桥台所受的土压力大为减少，桥台的体积也相应的减小。
埋置式框架式桥台结构本身存在着斜杆，能够产生水平力以平衡土压力，稳定性较好。
其构造尺寸如图4-1。
4.3土压力计算4.3.1台身顶、底的台后土压力（1）台身顶的台后土压力。
?d?1.0m，两肋外缘距离，台身肋宽填土内摩擦角，台帽宽7.25m?303?，汽车荷载等代土层厚度为：2.3m，填土容重 5.25m，台帽背高度m/=18kN G??h?Bl0式中：——破棱体平面内布设的荷载G?——破棱体平面面积，B为破棱体宽度，取7.25m。
为破棱体长度，Bll00按以下计算。
先求破棱体破裂面与竖直线夹角“θ”的正切值，按规范公式??????????tancottan??tantantan?????=0；——台背与竖直线交角，式中：??3。
?；、、——土的内摩擦角、土的容重，?=/kN=1830m11???。
——台背与土的摩擦角，；????153022则????。
???????4530015?????。
0.256?tan?tan?cottan?tan?tan?030453045．?m0.58880.256tan??2.3??Hl0其中H为台帽背墙顶至台帽底的高度，见图4-1。
破棱体的平面（）内，横桥向布置一个加重车后轴，其重0.58887.27?B?l0力为kN280140?2?1?G??。
柱式、肋板式桥台锥护坡工程量计算示意图及计算公式
柱式、肋板式桥台锥护坡工程量计算示意图及公式
单个台左右锥坡可是为半个椭圆锥体，锥体高度为H ，a ＝H*1.5，b ＝a/cos α，平均半径R
＝(a+b)/2，椭圆锥坡弧长()
2222
1b a P +=π（半个椭圆），台前护坡长度c=a －2，台前护坡宽度w=28.5/cos α，台前护坡高度a c H h =，台前护坡坡长22c h L q +=，台后边坡坡长22a H L h +=
锥坡填土V ＝S*H/6(S=π*a*b)＝π*a*b*H/6 （半个椭圆锥体） 锥坡浆砌面积RL A s π21=（半个椭圆），22H R L +=，2221H R R A s +=π 锥护坡浆砌基础V ＝S*Lz ，Lz=2*L+w+P+Lc （L 为踏步至圆锥边长，Lc 为左右台错开长） 台前护坡填土V ＝c*h/2*w
台前护坡浆砌面积Aq ＝w*Lq ＋Ac （Ac 为左右台错开面积，Ac ≈c*h/2） 台后边坡浆砌面积Ah=L*Lh
锥坡护坡基础挖方：Aw ＝S*Lw （Lw ＝2*Lt+2*L+w+P ，Lt 为踏步宽度，S 为挖方断面面积）。
肋板式桥台优化设计-2013.10.23
肋板式桥台优化设计-2013.10.23肋板式桥台优化设计张忠效1熊虹娇1杨焱华2（1．深圳市市政设计研究院有限公司西安分公司 西安 710000；2．中交通力建设股份有限公司 西安 710000）摘要：本文在典型工程案例分析的基础上，介绍了肋板式桥台的受力特点及构造，并在优化设计方面进行了一些探索。
文章最后针对肋台在台后填土高度方面的局限性建议了替代方案，以供同行参考。
关键词：肋板式桥台；优化设计；经验尺寸；座凳式桥台0 前言肋板式桥台简称肋台（图1），又称肋式桥台、肋墙式桥台、肋形埋置式桥台等，是埋置式桥台的一种，属于轻型台的范畴[1]。
由于其台身挖空率高、挡土面积小、抗推刚度大、经济节约，为广大桥梁设计者所熟知和采用，是当前一般梁式桥常用的桥台类型。
配置桩基础的肋式台受力有一定的复杂性，简单地套用通用图或参考图而不进行具体分析，容易因处置失当而增加施工难度、影响工程经济，甚至危及结构安全。
笔者拟通过实际工程案例分析，对肋台的受力特点和构造作些简要介绍，并就其优化设计提出某些看法和意见，不当之处敬请批评指正。
1 典型案例及分析1.1 案例说明某桥设计采用4×20m 简支空心板，桥台尺寸如图2所示（本文各图尺寸均以厘米为单位，不另说明），0号台台后填土高度（以下简称“填高”）5.6米，台高（台帽顶至承台顶面的高度）4.5米，4号台填高7米，台高5.9米。
该桥桩基施工时在强风化岩层草率终孔并成桩，未按设计要求嵌入中风化岩层，后经发现，重新验算，桩长无法满足设计承载力的要求，彼时承台尚未浇筑，空心板也未预制，大家都急于寻求经济可行的解决方案。
1.2 案例分析笔者分析认为，问题虽然因施工引起（如桩基嵌岩，本案不会出现桩基承载力不足等安全问题），但本案例桥台在设计上也存在某些构造缺陷，有盲目套图、处置失当之嫌。
针对原设计桥台构造，分析如下：一、各部构造尺寸对本案的影响桩基直径：对于填高11米以下（台高9米以下）的配桩基肋台，1.2米桩径可满足要求[2]，原设计采用1.4米的桩径大于常规，失于经济。
肋板桥台计算
肋板桥台受力与配筋计算 V1.03一、基本情况1.荷载荷载标准公路－1级车道数4结构重要性系数γ0= 1.12.填土情况填土高度H=9.2m锥坡坡率 1.5内摩擦角Φ=35°填土容重γ=18kN/m3地基系数m=15000kN/m4锥坡土压力01—考虑，0—不考虑3.桥台尺寸（1）总体桥梁斜度0°桥梁正宽度24.56m背墙高度 1.68m盖梁高度 1.4m（2）肋板肋板厚度B肋=1m肋板顶宽L肋顶= 1.6m肋板底宽L肋底= 4.2m肋板个数n肋=4根（3）承台承台长度L承= 5.7m承台宽度B承= 2.2m承台高度H承=2m肋板后端距承台边襟边L襟=0.75m（4）系梁系梁长度L系=14.1m系梁宽度B系= 1.5m系梁高度H系=2m（5）台桩台桩间距L桩距= 3.5m4.台支座情况支座直径D支=300mm支座高度h支=65mm支座橡胶厚度t支=45mm剪切模量G支= 1.5Mpa台支座数n支=18个5.桥台锚栓是否设置01—设，0—不设6.跨径及联孔跨径L=25m联孔数17.桥墩尺寸桥墩高度h墩=17.5m墩柱直径D1= 1.6m墩柱个数4根墩桩直径D2= 1.8m墩桩个数4根墩概略桩长L桩=30m 8.墩支座情况支座直径D支=400mm支座高度h支=69mm支座橡胶厚度t支=30mm剪切模量G支= 1.5Mpa墩支座数n支=18个9.肋板顶受力情况（1）恒载盖梁自重P盖=1113.97kN上部重量2P上=7056.4kNe=-1.77m（2）汽车车道均布荷载q K=10.5kN/m公路—I级车道集中荷载P K1=260kN车道集中荷载P K=260kN一孔一联时P汽1=131.25kNP汽1=287.25kN 两孔一联时P汽2=131.25kN汽车偏载增大系数β= 2.60单车道制动力最小值Hmin=165kN制制动力折减系数ξ=0.50车辆荷载单轴重140kN 10.温度及收缩徐变情况线膨胀系数α安装温度一月平均气温收缩徐变11.桥墩墩身桩基混凝土情况墩身砼强度等级C30墩身砼弹性模量E c=30000Mpa墩桩基砼强度等级C25墩桩基砼弹性模量E c=28000Mpa12.桥台肋板混凝土和钢筋情况砼强度等级C30砼抗压强度设计值f cd=11.5MPa钢筋抗拉压强度f sd=f sd'=330MPa受拉区钢筋至边缘距离a s=6cm受压区钢筋至边缘距离a s'=6cm相对界限受压区高度ξb=0.53应力高度与实际高度比β=0.8钢筋表面形状系数=C1=1单侧最小配筋率P=0.20%钢筋弹性模量E s=200000Mpa13.汽车冲击力计算数据计算跨径L j=24.60m上部材料弹性模量E c=34500Mpa上部跨中截面惯矩I c=0.2794m4跨中每延米重量G=31.46kN/m14.搭板计算数据搭板长度L搭=8m搭板宽度B搭=15m搭板厚度H搭=0.32m搭板偏心距e搭=-2.7m二、桩基计算系数4/α=12.53m墩概略桩长L桩=30m4/α<L桩查JTJ 024—85 附表6A x0=(B3×D4-B4×D3)/(A3×B4-A4×B3)= 2.00388832B x0=(A3×D4-A4×D3)/(A3×B4-A4×B3)= 1.331279717B o0=(A3×C4-A4×C3)/(A3×B4-A4×B3)= 1.437739281V1.031为I级、2为II级、3为II级折减只能为2、3或4即承台顶面至地面高度盖梁正宽度分离式承台默认为前后襟边相等（也可改动）全桥宽系梁总长度（斜）默认系梁设于承台中间锚栓或桥台处桥面连续联孔数只能为1或2平原区假设与桥台同高，不同高可修改全台宽，含耳背墙挡块等(不含搭板)全台宽一孔跨径全部重量不是桥台上的上部反力上部荷载偏心距支承线在盖梁中心线的桥跨方向为正按简支梁自动计算，也可手工修改一列汽车产生的台顶最小竖向力一列汽车产生的台顶最大竖向力一列汽车产生的台顶最小竖向力汽车偏载引起最大柱反力与平均反力之比f cd—混凝土轴心抗压强度设计值f sd=f sd'—普通钢筋抗拉、抗压强度设计值a s—构件受拉区普通钢筋合力点至受拉区边缘的距离a s'—构件受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离ξb—相对界限受压区高度—查表5.2.1β—截面受压区矩形应力图高度与实际受压区高度的比值—查表5.3.3光圆钢筋C1=1.4 带肋钢筋C1=1.0按跨径减0.4米自动计算，也可手工修改搭板的影响仅在计算基础时考虑行车道宽度搭板支承线距台柱中心的距离支承线在台柱中心线的桥跨方向为正查JTJ 024—85 附表6.11 2.00388832查JTJ 024—85 附表6.11 1.33127972查JTJ 024—85 附表6.11 1.437739289.576。
桥梁博士V4工程案例教程03_桥梁博士V4桥台计算解决方案文档
桥梁博士V4案例教程桥台计算解决方案目录一、常见桥台形式 (1)二、 U型台 (2)（1）创建基础构件 (4)（2）台身建模 (6)（3）施工分析 (14)（4）运营分析 (18)三、肋板台 (21)（1）创建截面 (24)（2）模型建立 (29)（3）构件钢筋 (42)（4）施工分析 (47)（5）运营分析 (52)四、柱式台 (56)（1）盖梁模型建立 (58)（2）桩基础建立 (61)（3）施工分析 (63)（4）运营分析 (67)一、常见桥台形式目前，桥梁工程上常见的桥台形式有：U台、肋板台、柱式台、轻型台、板凳台等形式，最主要的也是最基本的桥台类型则为U台、肋板台、柱式台。
U型台肋板台柱式台本文通过三个操作例子，分别讲解在桥梁博士V4中如何建立U台、肋板台和柱式台模型。
注：本例内容只对软件操作方法进行阐述，不代表模型中数据、边界条件的模拟等建模信息具有实际的工程指导意义。
具体模型参数（如结构尺寸、配筋形式、荷载大小等）需根据实际项目并结合相关规范进行填写。
二、U型台如下图所示，建立图中U台模型，具体尺寸可参考附带文件。
台后搭板长度为8m，厚度0.35m，横桥向宽度为11m。
荷载计算：台后搭板荷载：台后搭板荷载转化为集中荷载作用在前墙顶部。
考虑搭板的1/2重量作用到盖梁上，并考虑搭板上10cm的沥青铺装作用，则搭板总荷载为：（8x0.35x11x26+8x11x0.1x24）x0.5=445.6kN；（作用位置为前墙后缘）台后填土重：台后填土重量约为U台空心的体积内土重（未考虑基础襟边上填土重）：（2x10x9.2+10x5.838+5.686x9.2+2x5.686x5.838）x11.785/6x18=6967KN；土压力作用：台后主动土压力：本例假定台后土容重为18KN/m3，内摩擦角为30度。
由图可知，台后土层厚度为11.785m，按线性荷载计算：故台后土压力顶部数值为0KN/m，底部土压力数值为767.3KN/m。
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肋板桥台受力与配筋计算 V1.03一、基本情况1.荷载荷载标准公路－1级1为I级、2为II级、3为II级折减车道数3只能为2、3或4车道折减系数0.780结构重要性系数γ0=12.填土情况填土高度H=10m即承台顶面至地面高度锥坡坡率 1.5内摩擦角Φ=35°填土容重γ=19kN/m3地基系数m=15000kN/m4锥坡土压力01—考虑，0—不考虑3.桥台尺寸（1）总体桥梁斜度20°桥梁正宽度13m盖梁正宽度背墙高度 1.133m盖梁高度 1.1m（2）肋板肋板厚度B肋=0.8m肋板顶宽L肋顶=1m肋板底宽L肋底= 4.5m肋板个数n肋=2根（3）承台承台长度L承= 5.5m分离式承台承台宽度B承= 2.2m承台高度H承= 1.5m肋板后端距承台边襟边L襟=0.5m默认为前后襟边相等（也可改动）（4）系梁系梁长度L系=10m全桥宽系梁总长度（斜）系梁宽度B系= 1.2m默认系梁设于承台中间系梁高度H系= 1.5m（5）台桩台桩间距L桩距= 3.3m4.台支座情况支座直径D支=250mm支座高度h支=42mm支座橡胶厚度t支=30mm剪切模量G支= 1.5Mpa台支座数n支=16个5.桥台锚栓锚栓或桥台处桥面连续是否设置11—设，0—不设6.跨径及联孔跨径L=20m跨径暂只能为5～50米联孔数2联孔数只能为1或27.桥墩尺寸桥墩高度h墩=8.867m平原区假设与桥台同高，不同高可修改墩柱直径D1=1m墩柱个数2根墩桩直径D2= 1.2m墩桩个数2根墩概略桩长L桩=15m8.墩支座情况支座直径D支=250mm支座高度h支=42mm支座橡胶厚度t支=30mm剪切模量G支= 1.5Mpa墩支座数n支=32个9.肋板顶受力情况（1）恒载盖梁自重P盖=800kN全台宽，含耳背墙挡块等(不含搭板)上部重量2P上=4405kN全台宽一孔跨径全部重量不是桥台上的上部反力e=0m上部荷载偏心距支承线在盖梁中心线的桥跨方向为正（2）汽车按简支梁自动计算，也可手工修改车道均布荷载q K=10.5kN/m公路—I级车道集中荷载P K1=240kN车道集中荷载P K=240kN一孔一联时P汽1=105kN一列汽车产生的台顶最小竖向力P汽1=249kN一列汽车产生的台顶最大竖向力两孔一联时P汽2=0kN汽车偏载增大系数β= 2.6汽车偏载引起最大柱反力与平均反力之比单车道制动力最小值H制min=165kN制动力折减系数ξ=0.5车辆荷载单轴重140kN10.温度及收缩徐变情况线膨胀系数α=0.00001安装温度15℃一月平均气温-23℃收缩10℃徐变20℃11.桥墩墩身桩基混凝土情况墩身砼强度等级C30墩身砼弹性模量E c=30000Mpa墩身砼强度等级C20墩桩砼弹性模量E c=25500Mpa12.桥台肋板混凝土和钢筋情况砼强度等级C30砼抗压强度设计值f cd=11.5MPa f cd—混凝土轴心抗压强度设计值钢筋抗拉压强度f sd=f sd'=280MPa f sd=f sd'—普通钢筋抗拉、抗压强度设计值受拉区钢筋至边缘距离a s=6cm a s—构件受拉区普通钢筋合力点至受拉区边缘的距离受压区钢筋至边缘距离a s'=6cm a s'—构件受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离相对界限受压区高度ξb=0.56ξb—相对界限受压区高度—查表5.2.1应力高度与实际高度比β=0.8β—截面受压区矩形应力图高度与实际受压区高度的比值钢筋表面形状系数=C1=1光圆钢筋C1=1.4 带肋钢筋C1=1.0单侧最小配筋率P=0.20%钢筋弹性模量E s=200000Mpa13.汽车冲击力计算数据计算跨径L j=19.6m按跨径减0.4米自动计算，也可手工修改上部材料弹性模量E c=32500Mpa上部跨中截面惯矩I c=0.7677m4跨中每延米重量G=142.84kN/m14.搭板计算数据搭板长度L搭=10m搭板的影响仅在计算基础时考虑搭板宽度B搭=11.75m行车道宽度搭板厚度H搭=0.34m搭板偏心距e搭=-0.4m搭板支承线距台柱中心的距离支承线在台柱中心线的桥跨方向为正二、台身土压力计算1.台身活载土压力计算忽略了搭板的影响桥梁斜宽度b=13.834m盖梁斜宽度(1)活载等代土层厚度 h a=(∑G)/(bγl0)填土高H=10.00m填土高内摩擦角Φ=35.0°内摩擦角填土容重γ=19.0kN/m3填土容重台背与竖直面夹角α=0.0°填土面与水平面夹角β=0.0°=17.5°ω=α+δ+φ=52.5°破裂面夹角θtgθ=-tgω+sqrt[(ctgφ+tgω)(tgω-tgα)]破裂棱体破裂面与竖直线夹角=0.583破裂棱体长度l0=H×tgθ= 5.835m破棱体上作用轴数2未考虑破裂棱体长度大于8.4米的情况汽车∑G=655.2kNh a=0.427m主动土压力系数μ=cos2(φ-α)/{cos2α×cos(α+δ)×[1+sqrt(sin(φ+δ)×sin(φ-β)/cos(α+δ)/cos(α-β))]2}=0.246(2)活载土压力荷载集度q0=h a×γ×b×μ=27.6kN/m2.台身恒载土压力计算(1)台后恒载土压力h2= 2.233m背墙及盖梁高度q1恒=0kN/m背墙顶面恒载土压力集度（全桥宽）q2恒=h2×γ×b×μ盖梁底面恒载土压力集度（全桥宽）144.5kN/mB肋=0.8m肋板厚度n=2肋板个数b1=肋板计算宽度(全桥宽)。
肋板净间距小于肋板宽度未考虑=(B肋+1)×n-1肋板宽＞1.0米= 2.6m或=B肋(2n-1)肋板宽≤1.0米= 2.4m取用b1= 2.4mh1=7.767m台身高度（不计盖梁）q3恒=h2×γ×b1×μ台身柱顶面恒载土压力集度（全桥宽）25.1kN/mq4恒=(h1+h2)×γ×b1×μ台身柱底面恒载土压力集度（全桥宽）112.2kN/m(2)锥坡反向土压力坡率= 1.5锥坡坡率α=arctg(1/锥坡坡率)=33.69°μ=(cosΦ/(1+sqrt(sinΦ×sin(Φ+α)/cosΦ))2=0.207q3锥=0kN/m台身柱顶面锥坡土压力集度（全桥宽）q4锥=h1×γ×μ×b1台身柱顶面锥坡土压力集度（全桥宽）=73.2kN/m是否考虑锥坡土压力01—考虑，0—不考虑取用q3锥=0.0kN/mq4锥=0.0kN/m3.考虑荷载组合系数的台后土压力集度（全桥宽）q1=q0+q1恒背墙顶面土压力集度（全桥宽）=27.6kN/mq2=q0+q2恒盖梁底面土压力集度（全桥宽）=172.1kN/mq3=q0+(q3恒-q3锥)台身肋板顶面土压力集度（全桥宽）=52.7kN/mq4=q0+(q4恒-q4锥)台身肋板顶面土压力集度（全桥宽）三、温度及收缩徐变影响力的计算1.基础数据α=0.00001线膨胀系数2.温差安装温度15℃一月平均气温-23℃温差=38℃收缩10℃徐变20℃收徐合计=30℃3.桥台刚度(1)肋板台身刚度按无穷大考虑K柱= 1.000E+10kN/mh=填土高-背墙高台高（含盖梁高）=8.867m(2)台支座刚度A支= 4.909E-02m2支座面积K支=n×A支×G支/t支桥台全部支座刚度= 3.927E+04kN/m(3)桥台刚度K=K柱×K支/(K柱+K支)桩柱支座合成刚度= 3.927E+04kN/m锚栓设置11—设，0—不设锚栓刚度按无穷大计K台= 1.000E+10kN/m桩柱支座锚栓合成刚度4.无伸缩缝桥墩刚度(1)单柱刚度D1=1m墩柱直径h=8.867m墩高n=2墩柱个数I h1=(π×D14)/64柱惯性矩0.049087385m4E h1=30000Mpa柱砼弹性模量E h弯=0.8×E h1柱抗弯弹性模量=24000MPa(2)单桩刚度D2= 1.2m桩径b12=墩桩计算宽度(单桩宽)。
净柱间距小于柱径未考虑=(D2+1)-1/n柱径＞1.0米= 1.700m或=D2(2n-1)/n柱径≤1.0米= 1.8m取用b12= 1.700mI h2=(π×D24)/64桩基惯性矩0.101787602m4E h2=25500Mpa桩基砼弹性模量E h弯=0.8×E h2桩基抗弯弹性模量=20400MPam=15000地基系数α=((m×b12)/(E h弯×I h2×1000))0.2=0.4148m-14/α=9.6431m<桩长A x0=(B3×D4-B4×D3)/(A3×B4-A4×B3)= 2.441B x0=(A3×D4-A4×D3)/(A3×B4-A4×B3)= 1.625B o0=(A3×C4-A4×C3)/(A3×B4-A4×B3)= 1.751δHH=A x0/(0.8×E h2×I h2×α3)δMH=δHM=B x0/(0.8×E h2×I h2×α2)4.548E-06m/kN(或rad/kN)δMM=B o0/(0.8×E h2×I h2×α)= 2.033E-06rad/kN.m(3)桩柱刚度K柱=n/[(h3)/(3×0.8×E h1×I h1)+δHH+δHM×h+δMH×h+δMM×h2]4.403E+03kN/m(4)墩支座刚度A支= 4.909E-02m2支座面积K支=n×A支×G支/t支桥墩全部支座刚度=7.854E+04kN/m(5)桥墩刚度K墩1=K柱×K支/(K柱+K支)桩柱支座合成刚度= 4.169E+03kN/m5.伸缩缝桥墩刚度(1)支座刚度A支= 4.909E-02m2K支=n/2×A支×G支/t支半侧桥墩支座刚度= 3.927E+04kN/m(2)桥墩刚度忽略相临联影响，按墩柱无K墩2=K支位移考虑，仅计入支座刚度= 3.927E+04kN/m6.变形零点计算(1)两孔一联时以桥台为原点x=(K墩1×L1+K墩2×L2)/(K墩1+K墩2+K台)=0.0m(2)一孔一联时x=(K墩2×L)/(K墩2+K台)=0.0m(3)变形零点x=0.0m7.温度及收缩徐变水平力(考虑荷载组合系数)H温=x×K台×温差×α=628.59kNH收徐=x×K台×收徐合计×α＝496.25kN四、汽车制动力的计算1.计算荷载一车道荷载重G=498kN车道数n=3车道系数 2.342.分担系数桥台承受制动力比例(1)两孔一联时=K台/(K墩2+K墩1+K台)= 1.000(2)一孔一联时=K台/(K墩2+K台)= 1.000(3)取用(考虑制动力折减系数)ξ=0.500分担系数0.5003.一个车道荷载重的10%H制=49.80kN4.一个车道的制动力H制1=165.00kN JTJ D62-2004 4.3.65.多车道制动力取用值H制=H制1×车道系数×分担系数=193.05kN五、台顶荷载偏心的影响1.恒载（1）盖梁P盖=800kN盖梁自重（全台宽）（2）上部P上=2202.5kN上部重量（一孔跨径全台宽重量的一半）（3）搭板P搭=L搭×0.7×B搭×H搭×25/2按跨径为搭板长0.7倍的简支梁计算=349.6kN（4）合计P恒=P盖+P上+P搭全桥宽恒载竖向力=3352.06kN2.汽车一孔一联P汽小1=105.00kN一列汽车产生的台顶最小竖向力P汽大1=249.00kN一列汽车产生的台顶最大竖向力两孔一联P汽小2=0.00kN一列汽车产生的台顶最小竖向力单车道最小P汽小=0.00kN横向车道折减系数μ=0.78取用最小P汽小=0.00kN取用最大P汽大=582.66kN3.汽车冲击力跨中单位长度质量m c=G/g=14560.65N·s2/m2结构基频f=π/(2l j2)×sqrt(EI c/m c)= 5.35Hz冲击系数0.05当f＜1.5Hzμ=﹛0.1767lnf-0.0157当1.5Hz≤f≤14Hz0.45当f＞14Hz采用冲击系数μ=0.28汽车冲击力P冲小=P汽小×μ=0.00kNP冲大=P汽大×μ=163.57kN4.偏心弯矩（1）恒载e上=0m上部荷载偏心距e搭=-0.40m搭板恒载偏心距M外恒=P上×e上+P搭×e搭=-139.8kN.m（2）汽车M外汽小=P汽小×e0.0kN.m按最小汽车作用计算M外汽大=P汽大×e0.0kN.m按最大汽车作用计算取用M外汽=0.0kN.m取用最大正弯矩或最小负弯矩（3）汽车冲击力M冲小=P冲小×e0.0kN.mM冲大=P冲大×e0.0kN.m取用M冲=0.0kN.m取用最大正弯矩或最小负弯矩六、全桥肋板顶（盖梁底）竖向力P恒=3352.06kN恒载P汽小=0.00kN汽车最小竖向力P汽大=582.66kN汽车最大竖向力P冲小=0.00kNP冲大=163.57kN七、肋板顶截面内力计算（形心即为盖梁中心）1.承载能力极限状态（1）弯矩最大的三种工况(全台宽)汽车及冲击力取用最大正弯矩或最小负弯矩组合一M o1=M外恒×1.2+(M外汽+M冲)×1.4+H收徐×h2+H温×h2×0.8×1.4+1/6×h2×(2×q1+q2)×h2×1.4=2777.0kN.mH o1=H温×0.8×1.4+H收徐+1/2×(q1+q2)×h2×1.4=1512.5kNP01=1.0×P恒+1.4×(P汽小+P冲小)=3352.1kN最小竖向力P01=1.2×P恒+1.4×(P汽大+P冲大)=5067.2kN最大竖向力组合二M o2=M外恒×1.2+(M外汽+M冲)×1.4+H收徐×h2+H制×h2×0.8×1.4+1/6×h2×(2×q1+q2)×h2×1.4=1687.7kN.mH o2=H制×0.8×1.4+H收徐+1/2×(q1+q2)×h2×1.4=1024.7kNP02=1.0×P恒+1.4×(P汽小+P冲小)=3352.1kN最小竖向力P02=1.2×P恒+1.4×(P汽大+P冲大)=5067.2kN最大竖向力组合三M o3=M外恒×1.2+(M外汽+M冲)×1.4+H收徐×h2+(H制+H温)×h2×0.7×1.4+1/6×h2×(2×q1+q2)×h2×1.4=3002.9kN.mH o3=(H制+H温)×0.7×1.4+H收徐+1/2×(q1+q2)×h2×1.4=1613.7kNP03=1.0×P恒+1.4×(P汽小+P冲小)=3352.1kN最小竖向力P03=1.2×P恒+1.4×(P汽大+P冲大)=5067.2kN最大竖向力（2）选最大弯矩及相应内力(全台宽)M0=3002.9kN.mH0=1613.7kNP0=3352.1kN最小竖向力P0=5067.2kN最大竖向力（3）单肋板最大弯矩及相应内力n桩=2肋板个数M ud=1501.5kN.mH ud=806.8kNP ud=1676.0kN最小竖向力P ud=2533.6kN最大竖向力2.正常使用极限状态——作用短期效应组合（1）弯矩最大的工况(全台宽)M o1=M外恒+M外汽×0.7+H收徐×h2+(H温+H制)×h2+1/6×h2×(2×q1+q2)×h2=2992.0kN.mH o1=H温+H收徐+H制+1/2×(q1+q2)×h2=1540.9kNP01=1.0×P恒+0.7×P汽小=3352.1kN最小竖向力P01=1.0×P恒+0.7×P汽大=3759.9kN最大竖向力（2）单肋板最大弯矩及相应内力n桩=2肋板个数M sd=1496.0kN.mH sd=770.4kNP sd=1676.0kN最小竖向力P sd=1880.0kN最大竖向力3.正常使用极限状态——作用长期效应组合（1）弯矩最大的工况(全台宽)M o1=M外恒+M外汽×0.4+H收徐×h2+(H温+H制)×h2+1/6×h2×(2×q1+q2)×h2=2992.0kN.mH o1=H温+H收徐+H制+1/2×(q1+q2)×h2=1540.9kNP01=1.0×P恒+0.4×P汽小=3352.1kN最小竖向力P01=1.0×P恒+0.4×P汽大=3585.1kN最大竖向力（2）单肋板最大弯矩及相应内力n桩=2肋板个数M ld=1496.0kN.mH ld=770.4kNP ld=1676.0kN最小竖向力P ld=1792.6kN最大竖向力八、肋板中截面内力计算1.肋板自重产生的内力肋板厚度B肋=B单肋×n肋全台宽肋板厚度= 1.6m肋板顶宽L肋顶= 1.0m肋板底宽L肋底= 4.5m肋板中截面宽L肋中=(L肋1+L肋2)/2= 2.750m肋板高度h1=7.767m台身高度（不计盖梁）中截面肋板高h肋中=h1/2= 3.884m梯形肋板形心e肋=[3L肋顶2+(L肋中-L肋顶)2]/[3(L肋顶+L肋中)]距肋板后缘的距离=0.539m顶中形心距e顶中=L肋顶/2-L肋中/2盖梁中心到截面形心的距离=-0.875m在截面形心的桥跨方向为正中中形心距e中中=e肋-L肋中/2中截面以上肋板到截面形心的距离=-0.836m在截面形心的桥跨方向为正肋板面积A肋中=(L肋顶+L肋中)×h肋中/2=7.282m2内力弯矩M肋中=A肋中×B肋×e中中×25=-243.528kN.m竖向力P肋中=A肋中×B肋×25=291.26kN2.肋板顶土重产生的内力土柱高度h土中=h肋中简化认为与肋板同高= 3.884m土柱面积A土中=(L肋中-L肋顶)×h土中/2简化为三角形土柱= 3.40m2土柱形心e土=L肋顶+(L肋中-L肋顶)×2/3距肋板后缘的距离= 2.17m土柱形心距e土中=e土-L肋中/2土柱中心到截面形心的距离=0.79m在截面形心的桥跨方向为正内力弯矩M土中=A土中×B肋×γ×e土中=81.78kN.m竖向力P土中=A土中×B肋×γ=103.30kN3.肋板中截面土压力集度q3=52.7kN/m台身肋板顶面土压力集度（全桥宽）q4中=(q3+q4)/2台身肋板中截面土压力集度（全桥宽）=96.3kN/m4.汽车及冲击力的取用e上+e顶中=-0.875mP汽+P冲=0.0kN(e+e顶中)为正取大，为负取小P汽=0.0kN(e+e顶中)为正取大，为负取小5.承载能力极限状态（1）弯矩最大的三种工况(全台宽)组合一M11=[P盖×e顶中+P上×(e上+e顶中)+P搭×(e搭+e顶中)+M肋中+M土中]×1.2+(P汽+P冲)×(e上+e顶中)×1.4+H收徐×(h2+h肋中)+H温×(h2+h肋中)×0.8×1.4+{1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h肋中]+1/6×(2×q3中+q4中)×h肋中2}×1.4=5646.7kN.mH11=H温×0.8×1.4+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3中+q4中)×h肋中]×1.4=1917.5kNP11=1.0×(P恒+P肋中+P土中）+1.4×(P汽小+P冲小)=3746.6kN最小竖向力P11=1.2×(P恒+P肋中+P土中）+1.4×(P汽大+P冲大)=5540.7kN最大竖向力组合二M12=[P盖×e顶中+P上×(e上+e顶中)+P搭×(e搭+e顶中)+M肋中+M土中]×1.2+(P汽+P冲)×(e上+e顶中)×1.4+H收徐×(h2+h肋中)+H制×(h2+h肋中)×0.8×1.4+{1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h肋中]+1/6×(2×q3中+q4中)×h肋中2}×1.4=2663.0kN.mH12=H制×0.8×1.4+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3中+q4中)×h肋中]×1.4=1429.7kNP12=1.0×(P恒+P肋中+P土中）+1.4×(P汽小+P冲小)=3746.6kN最小竖向力P12=1.2×(P恒+P肋中+P土中）+1.4×(P汽大+P冲大)=5540.7kN最大竖向力组合三M13=[P盖×e顶中+P上×(e上+e顶中)+P搭×(e搭+e顶中)+M肋中+M土中]×1.2+(P汽+P冲)×(e上+e顶中)×1.4+H收徐×(h2+h肋中)+(H制+H温）×(h2+h肋中)×0.7×1.4+{1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h肋中]+1/6×(2×q3中+q4中)×h肋中2}×1.4=6265.6kN.mH13=(H制+H温)×0.7×1.4+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3中+q4中)×h肋中]×1.4=2018.7kNP13=1.0×(P恒+P肋中+P土中）+1.4×(P汽小+P冲小)=3746.6kN最小竖向力P13=1.2×(P恒+P肋中+P土中）+1.4×(P汽大+P冲大)=5540.7kN最大竖向力（2）选最大弯矩及相应内力(全台宽)M0=6265.6kN.mH0=2018.7kNP0=3746.6kN最小竖向力P0=5540.7kN最大竖向力（3）单肋板最大弯矩及相应内力n肋=2肋板个数M ud=3132.8kN.mH ud=1009.3kNP ud=1873.3kN最小竖向力P ud=2770.3kN最大竖向力6.正常使用极限状态——作用短期效应组合（1）弯矩最大的工况(全台宽)M01=[P盖×e顶中+P上×(e上+e顶中)+P搭×(e搭+e顶中)+M肋中+M土中]×1.0+P汽×(e上+e顶中)×0.7+H收徐×(h2+h肋中)+(H制+H温)×(h2+h肋中)×1.0+{1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h肋中]+1/6×(2×q3中+q4中)×h肋中2}×1.0=6388.2kN.mH01=H制+H温+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3中+q4中)×h肋中]×1.0=1830.2kNP01=1.0×(P恒+P肋中+P土中）+0.7×P汽小=3746.6kN最小竖向力P01=1.0×(P恒+P肋中+P土中）+0.7×P汽大=4154.5kN最大竖向力（2）单肋板最大弯矩及相应内力n肋=2肋板个数M sd=3194.1kN.mH sd=915.1kNP sd=1873.3kN最小竖向力P sd=2077.2kN最大竖向力7.正常使用极限状态——作用长期效应组合（1）弯矩最大的工况(全台宽)M01=[P盖×e顶中+P上×(e上+e顶中)+P搭×(e搭+e顶中)+M肋中+M土中]×1.0+P汽×(e上+e顶中)×0.4+H收徐×(h2+h肋中)+(H制+H温)×(h2+h肋中)×1.0+{1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h肋中]+1/6×(2×q3中+q4中)×h肋中2}×1.0=6388.2kN.mH01=H制+H温+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3中+q4中)×h肋中]×1.0=1830.2kNP01=1.0×(P恒+P肋中+P土中）+0.4×(P汽小+P冲小)=3746.6kN最小竖向力P01=1.0×(P恒+P肋中+P土中）+0.4×P汽大=3979.7kN最大竖向力（2）单肋板最大弯矩及相应内力n肋=2肋板个数M ld=3194.1kN.mH ld=915.1kNP ld=1873.3kN最小竖向力P ld=1989.8kN最大竖向力九、肋板底面内力计算1.肋板自重产生的内力肋板厚度B肋=B单肋×n肋全台宽肋板厚度= 1.6m肋板顶宽L肋顶= 1.0m肋板底宽L肋底= 4.5m肋板高度h1=7.767m台身高度（不计盖梁）梯形肋板形心e肋=[3L肋顶2+(L肋底-L肋顶)2]/[3(L肋顶+L肋底)]距肋板后缘的距离=0.924m顶底形心距e顶底=L肋顶/2-L肋底/2盖梁中心到截面形心的距离=-1.750m在截面形心的桥跨方向为正底底形心距e底底=e肋-L肋底/2底截面以上肋板到截面形心的距离=-1.326m在截面形心的桥跨方向为正肋板面积A肋底=(L肋顶+L肋底)×h1/2=21.359m2内力弯矩M肋底=A肋底×B肋×e底底×25=-1132.688kN.m竖向力P肋底=A肋底×B肋×25=854.37kN2.肋板顶土重产生的内力土柱高度h土底=h1简化认为与肋板同高=7.767m土柱面积A土底=(L肋底-L肋顶)×h土底/2简化为三角形土柱=13.59m2土柱形心e土=L肋顶+(L肋底-L肋顶)×2/3距肋板后缘的距离= 3.33m土柱形心距e土底=e土-L肋底/2土柱中心到截面形心的距离= 1.08m在截面形心的桥跨方向为正内力弯矩M土底=A土底×B肋×γ×e土底=447.64kN.m竖向力P土底=A土底×B肋×γ=413.20kN3.肋板底截面土压力集度q3=52.7kN/m台身肋板顶面土压力集度（全桥宽）q4底=q4台身肋板底截面土压力集度（全桥宽）=139.9kN/m4.汽车及冲击力的取用e+e顶底=-1.750mP汽+P冲=0.0kN(e+e顶中)为正取大，为负取小P汽=0.0kN(e+e顶中)为正取大，为负取小5.承载能力极限状态（1）弯矩最大的三种工况(全台宽)组合一M11=[P盖×e顶底+P上×(e上+e顶底)+P搭×(e搭+e顶底)+M肋底+M土底]×1.2+(P汽+P冲)×(e上+e顶底)×1.4+H收徐×(h2+h1)+H温×(h2+h1)×0.8×1.4+{1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h1]+1/6×(2×q3+q4)×h12}×1.4=10115.5kN.mH11=H温×0.8×1.4+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3+q4)×h1]×1.4=2559.5kNP11=1.0×(P恒+P肋底+P土底）+1.4×(P汽小+P冲小)=4619.6kN最小竖向力P11=1.2×(P恒+P肋底+P土底）+1.4×(P汽大+P冲大)=6588.3kN最大竖向力组合二M12=[P盖×e顶底+P上×(e上+e顶底)+P搭×(e搭+e顶底)+M肋底+M土底]×1.2+(P汽+P冲)×(e上+e顶底)×1.4+H收徐×(h2+h1)+H制×(h2+h1)×0.8×1.4+{1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h1]+1/6×(2×q3+q中)×h12}×1.4=5237.4kN.mH12=H制×0.8×1.4+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3+q4)×h1]×1.4=2071.7kNP12=1.0×(P恒+P肋底+P土底）+1.4×(P汽小+P冲小)=4619.6kN最小竖向力P12=1.2×(P恒+P肋底+P土底）+1.4×(P汽大+P冲大)=6588.3kN最大竖向力组合三M13=[P盖×e顶底+P上×(e上+e顶底)+P搭×(e搭+e顶底)+M肋底+M土底]×1.2+(P汽+P冲)×(e上+e顶底)×1.4+H收徐×(h2+h1)+(H制+H温)×(h2+h1)×0.7×1.4+{1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h1]+1/6×(2×q3+q4)×h12}×1.4=11127.3kN.mH13=(H制+H温)×0.7×1.4+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3+q4)×h1]×1.4=2423.7kNP13=1.0×(P恒+P肋底+P土底）+1.4×(P汽小+P冲小)=4619.6kN最小竖向力P13=1.2×(P恒+P肋底+P土底）+1.4×(P汽大+P冲大)=6588.3kN最大竖向力（2）选最大弯矩及相应内力(全台宽)M0=11127.3kN.mH0=2423.7kNP0=4619.6kN最小竖向力P0=6588.3kN最大竖向力（3）单肋板最大弯矩及相应内力n肋=2肋板个数M ud=5563.7kN.mH ud=1211.8kNP ud=2309.8kN最小竖向力P ud=3294.1kN最大竖向力6.正常使用极限状态——作用短期效应组合（1）弯矩最大的工况(全台宽)M01=[P盖×e顶底+P上×(e上+e顶底)+P搭×(e搭+e顶底)+M肋底+M土底]×1.0+P汽×(e上+e顶底)×0.7+H收徐×(h2+h1)+(H制+H温)×(h2+h1)×1.0+{1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h1]+1/6×(2×q3+q4)×h12}×1.0=10875.0kN.mH01=H制+H温+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3+q4)×h1]×1.0=2119.5kNP01=1.0×(P恒+P肋底+P土底）+0.7×P汽小=4619.6kN最小竖向力P01=1.0×(P恒+P肋底+P土底）+0.7×P汽小=5027.5kN最大竖向力（2）单肋板最大弯矩及相应内力n肋=2肋板个数M sd=5437.5kN.mH sd=1059.7kNP sd=2309.8kN最小竖向力P sd=2513.7kN最大竖向力7.正常使用极限状态——作用长期效应组合（1）弯矩最大的工况(全台宽)M01=[P盖×e顶底+P上×(e上+e顶底)+P搭×(e搭+e顶底)+M肋底+M土底]×1.0+P汽×(e上+e顶底)×0.4+H收徐×(h2+h1)+(H制+H温)×(h2+h1)×1.0+{1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h1]+1/6×(2×q3+q4)×h12}×1.0=10875.0kN.mH01=H制+H温+H收徐+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3+q4)×h1]×1.0=2119.5kNP01=1.0×(P恒+P肋底+P土底）+0.4×P汽小=4619.6kN最小竖向力P01=1.0×(P恒+P肋底+P土底）+0.4×P汽大=4852.7kN最大竖向力（2）单肋板最大弯矩及相应内力n肋=2肋板个数M ld=5437.5kN.mH ld=1059.7kNP ld=2309.8kN最小竖向力P ld=2426.4kN最大竖向力十、承台底面内力计算1.承台和肋板自重产生的内力承台长度L承= 5.5m承台单宽度B单承= 2.2m单个基础宽度承台总宽度B承=B单承×n肋= 4.4m全桥总宽度承台高度H承= 1.5m系梁长度L系=10m全桥宽系梁总长度系梁宽度B系= 1.2m默认系梁设于承台中间系梁高度H系= 1.5m顶承形心距e顶承=L肋顶/2+L襟-L承/2盖梁中心到承台底面形心的距离=-1.750m在截面形心的桥跨方向为正肋板体积V肋=A肋底×B肋=34.175m3底承形心距e底承=e肋+L襟-L承/2肋板形心到承台底面形心的距离=-1.326m在截面形心的桥跨方向为正承台体积V承=L承×B承×H承=36.300m3系梁体积V系=L系×B系×H系=18.000m3内力弯矩M肋承=(V肋×e底承+V承×0+V系×0)×25=-1132.69kN.m=2211.87kN2.肋板顶土重产生的内力土柱高度h土承=h1简化认为与肋板同高=7.767m土柱面积A土底=(L肋底-L肋顶)×h土底/2简化为三角形土柱=13.59m2土柱形心e土=L肋顶+(L肋底-L肋顶)×2/3距肋板后缘的距离= 3.33m土柱形心距e土承=e土+L襟-L承/2土柱中心到承台底面形心的距离= 1.08m在截面形心的桥跨方向为正内力弯矩M土承1=A土底×B肋×γ×e土承=447.64kN.m竖向力P土承1=A土底×B肋×γ=413.20kN3.承台顶土重产生的内力（1）肋板前缘土柱高度h土前=h1简化认为与肋板同高=7.767m土柱体积V土前=(L承-L肋底-L襟)×h土前×B承简化为矩形土柱=17.09m2土柱形心e土=(L承-L肋底-L襟)/2+L肋底距肋板后缘的距离= 4.75m土柱形心距e土前=e土+L襟-L承/2土柱中心到承台底面形心的距离= 2.50m在截面形心的桥跨方向为正（2）肋板后缘土柱高度h土后=H简化认为与填土同高=10.000m土柱体积V土后=L襟×h土后×B承简化为矩形土柱=22.00m2土柱形心e土=L襟/2×-1距肋板后缘的距离=-0.25m土柱形心距e土后=e土+L襟-L承/2土柱中心到承台底面形心的距离=-2.50m在截面形心的桥跨方向为正（3）承台中部土柱高度h土中=(h土前+h土后)/2简化为肋板前缘和后缘的平均高=8.884m土柱体积V土中=L肋底×h土中×(B承-B肋)简化为矩形土柱=111.93m2土柱形心e土=L肋底/2距肋板后缘的距离= 2.25m土柱形心距e土中=e土+L襟-L承/2土柱中心到承台底面形心的距离=0.00m在截面形心的桥跨方向为正（4）内力弯矩M土承2=(V土前×e土前+V土后×e土后+V土中×e土中)×γ=-233.35kN.m竖向力P土承2=(V土前+V土后+V土中)×γ=2869.37kN4.系梁顶土重产生的内力土柱高度h土系=h1简化为肋板前缘和后缘的平均高=7.767m土柱体积V土系=L系×h土系×B系简化为矩形土柱=93.20m2若长宽高之一为零，则取零竖向力P系=V土系×γ=1770.88kN5.汽车及冲击力的取用e上+e顶承=-1.750mP汽+P冲=0.0kN(e上+e顶中)为正取大，为负取小6.基础计算内力组合（1）搭板的作用(全台宽)搭板上汽车作用搭板上仅作用车道荷载均布力P搭汽=L搭×0.7×10.5×车道数×车道折减系数×偏载系数/2=223.6kN（2）弯矩最大的工况(全台宽)M3=[P盖×e顶承+P上×(e上+e顶承)+P搭×(e搭+e顶承)+M肋承+M土承1+M土承2]+(P汽+P冲)×(e上+e顶承)+H收徐×(h2+h1+H承)+(H制+H温)×(h2+h1+H承)+{1/6×h2×[(2×q1+q2)×h2+3×(q1+q2)×h1]+1/6×(2×q3+q4)×h12}+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3+q4)×h1]×H承=13820.9kN.mH3=(H制+H温+H收徐)+[1/2×(q1+q2)×h2+1/2×(q3+q4)×h1]=2119.5kNP3=P恒+P肋承+P土承1+P土承2+P系+P汽小+P冲小=10617.4kN最小竖向力P3=P恒+P肋承+P土承1+P土承2+P系+P汽大+P冲大+P搭汽=11587.2kN最大竖向力（3）单肋板最大弯矩及相应内力n肋=2肋板个数M j=6910.4kN.mH j=1059.7kNP j=5308.7kN最小竖向力P j=5793.6kN最大竖向力十一、桩顶竖向力计算前排桩竖向力P前=P jmax/2+M j/L桩距=4990.9kN后排桩竖向力P后=P jmax/2-M j/L桩距=802.7kN至受拉区边缘的距离点至受压区边缘的距离与实际受压区高度的比值—查表5.3.3间距小于肋板宽度未考虑距小于柱径未考虑弯矩)×(e上+e顶中)×1.4+冲×h肋中2}×1.4)×(e上+e顶中)×1.4+冲×h肋中2}×1.4)×(e上+e顶中)×1.4+冲×h肋中2}×1.4e上+e顶中)×0.7+×h肋中2}×1.0e上+e顶中)×0.4+×h肋中2}×1.0)×(e上+e顶底)×1.4+冲)×(e上+e顶底)×1.4+冲)×(e上+e顶底)×1.4+冲e上+e顶底)×0.7+e上+e顶底)×0.4+P冲)×(e上+e顶承)+。