激光陀螺捷联惯性导航系统的误差参数标定

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光纤陀螺捷联惯导系统级标定方法的研究

光纤陀螺捷联惯导系统级标定方法的研究

光纤陀螺捷联惯导系统级标定方法的
研究
光纤陀螺捷联惯导系统是一种高精度的导航系统,它结合了光纤陀螺和捷联惯性导航技术,可以在不依赖外部信号的情况下提供高精度的导航信息。

然而,由于光纤陀螺和惯性测量单元的误差会影响系统的精度,因此需要进行系统级标定来提高系统的性能。

系统级标定方法是指通过对整个系统进行标定,包括光纤陀螺、惯性测量单元和导航算法等,来提高系统的精度和可靠性。

目前,常用的系统级标定方法包括离线标定和在线标定两种。

离线标定是指在系统安装和调试完成后,对系统进行标定。

离线标定通常需要使用高精度的标定设备,如转台、全站仪等,对系统进行精确测量和标定。

离线标定的优点是精度高、稳定性好,但需要专业的设备和技术人员,成本较高。

在线标定是指在系统运行过程中,通过对系统的输出进行实时监测和修正,来提高系统的精度和可靠性。

在线标定通常需要使用一些先进的算法和技术,如卡尔曼滤波、粒子滤波等,对系统的输出进行实时修正。

在线标定的优点是成本低、易于实现,但精度和稳定性相对较差。

总之,系统级标定是提高光纤陀螺捷联惯导系统精度和可靠性的重要手段。

在实际应用中,需要根据具体情况选择合适的标定方法,以提高系统的性能和可靠性。

激光捷联惯导系统的一种系统级标定方法

激光捷联惯导系统的一种系统级标定方法

激光捷联惯导系统的一种系统级标定方法
杨晓霞;黄一
【期刊名称】《中国惯性技术学报》
【年(卷),期】2008(16)1
【摘要】根据陀螺和加速度计的输出误差模型,从惯性导航基本方程出发推导了捷联惯导系统的系统级标定的一种误差参数标定模型,明确了该模型成立的条件,分析了该模型下惯性仪表24项误差参数的可辨识性,从而解释了已有文献未将惯性仪表24个误差参数完全辨识的原因,完善了该理论的完整性,并且提出了设计多位置翻滚实验的位置编排原则,给出了能够辨识出惯性仪表24项误差参数的标定方法.根据该位置编排原则可以找到多组可行的位置编排使得惯性仪表误差参数是可辨识的.该标定方法简单易行.
【总页数】7页(P1-7)
【作者】杨晓霞;黄一
【作者单位】中国科学院,数学与系统科学研究院,北京,100080;中国科学院,数学与系统科学研究院,北京,100080
【正文语种】中文
【中图分类】U666.1
【相关文献】
1.基于高阶卡尔曼滤波的激光捷联惯导系统级标定方法 [J], 刘冰;任继山;白焕旭;王盛;陈鸿跃
2.激光捷联惯导系统的一种系统级标定研究 [J], 陈远才;万彦辉;谢波;苏鑫
3.捷联惯导系统的一种系统级标定方法 [J], 董春梅;陈希军;任顺清
4.激光陀螺捷联惯导系统中惯性器件rn误差的系统级标定 [J], 林玉荣;邓正隆
5.一种锚泊条件下捷联惯导系统级标定方法 [J], 杨小康; 严恭敏; 李四海
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激光陀螺捷联惯性导航系统的误差参数标定

激光陀螺捷联惯性导航系统的误差参数标定

Abstract:In the inertial devices calibration,in general the test equipment must perform north—seeking and
level-adjusting to eliminate the influence of the ground velocity and the acceleration of gravity,but this is not suitable for the environment of shooting range and other fields.According to the error equation of laser gyro strapdown inertial navigation system,using 12-position calibration method to counteract the influence of the ground velocity and the
文章编号:1005-6734(2008)03-0306-04
中国惯性技术学报
Journal of Chinese Inertial Technology
v01.16 No.3 Jun.2008
激光陀螺捷联惯性导航系统的误差参数标定
杨孟兴,徐兵华
(中国航天时代电子公司第十六研究所,西安710100)
摘要:惯性器件标定一般都必须对北和调平,以消除地速及重力加速度的影响,但是不适合在靶场及其它野战
中国惯性技术学报 表1组件误差参数标定位置顺序
Tab.1 Calibration order of error parameter of component,

激光陀螺捷联惯导系统元件误差自标定技术

激光陀螺捷联惯导系统元件误差自标定技术

Ab t a t Th i o h sp p ri o a s r h i g l s r g r t a d wn i e t l a i a i n s s e ’ s r c : e am ft i a e s t s u e t e rn a e y o s r p o r i v g to y t m S n a n
文章 编 号 :0 2 0 4 ( 0 6 1 — 0 5 0 1 0— 60 2 0 )10 1 —3
激 光 陀螺捷 联 惯 导 系统 元 件误 差 自标 定 技 术
吉翠萍 雷宏杰。 陈 璞。 郭 创。 , , ,
(.西 北 工 业 大 学 , 西 西 安 1 陕 7 0 7 ;.飞行 自动 控 制 研 究 所 , 西 西 安 1022 陕 703) 1 0 8 706 ; 10 5 3 .空 军 工 程 大 学 工 程 学 院 , 陕西 西 安
s ts a t r a if c o y.
Ke wo ds:rng a e gy o,s r pd y r i l s r r ta own ne ta n v ga i n s s e ,s l- a i r to i r i l a i to y t m e fc lb a i n,gy o r f , r d it a c 1r m ee is c e o t r b e a
意 的仿 真 结 果 。
关键 词 : 光 陀 螺 , 联 惯性 导 航 系 统 , 激 捷 自标 定 , 螺 漂 移 , 速 度 计 零 位 陀 加
中 图 分 类 号 : N2 9 T 4 文献标识码 : A
S u f S l — lbr to c i ue f r S ns r Er o s i t dy o e f Ca i a i n Te hn q o e o r rБайду номын сангаас n Ri g La e y o S r pd wn I r i lNa i a i n S s e n s r G r t a o ne ta v g to y t m

激光陀螺捷联惯导系统多位置系统级标定方法

激光陀螺捷联惯导系统多位置系统级标定方法
为 了更加 有 效地标 定误 差 , 设计 了一 种 1 0位 置 系统级标 定 的方 法。利 用 简化 的误 差模 型和 速度误 差
变化 率方程 , 建 立 了所有误 差参数 与 导航误 差之 间的线性 关 系。通过设 计 的 1 0位 置连 续旋 转 方案对 由各项误 差 参数 引起 的速度 误差进 行 充分激 励 , 利 用所得数 据进 行卡 尔曼滤波 , 计 算 出包括 陀螺仪 和 加 速度 计 的零偏 、 标度 因数 误差 、 安装 误 差 以及 加速度 计 二次项 误差 等 2 4个误 差参 数 。 仿真 得 到 陀螺
Ab s t r a c t :T h e a c c u r a c y o f s t r a p d o wn i n e r t i a l n a v i g a i t o n s y s t e m ( s Ns i )i s a f f e c t e d b y ma n y e r r o r
Mu l t i - po s i t i o n s y s t e ma t i c c a l i br a t i o n me t h o d f o r RLG -S I NS
S h i We n f e n g , Wa n g Xi n g s h u , Z h e n g J i a x i n g , Z h a n D e j u n , Wa n g Y i z h o n g 。
s i mp l i ie f d e ro r p a r a me t e r mo d e l a nd he t e q u a t i o n o f v e l o c i t y e r r o r g r a d i e n t ,l i n e r a r e l a i t o ns h i p s b e t we e n

激光捷联惯导系统的一种系统级标定方法

激光捷联惯导系统的一种系统级标定方法

激光捷联惯导系统的一种系统级标定方法我折腾了好久激光捷联惯导系统的一种系统级标定方法,总算找到点门道。

说实话,刚开始的时候我真是瞎摸索。

我知道要对激光捷联惯导系统进行标定,这就好比给一个特别精密的仪器画像,要把它的各种特性都搞清楚。

最开始我以为只要按照一些传统的机械系统标定方法就行,结果那完全是个错误的方向,就像你想给猫喂狗粮一样,根本不对路。

我尝试的第一种方法是简单地从单个传感器开始标定。

我就想着,先把这个基石打稳,后面就好弄了。

我仔细研究每个传感器的参数,什么陀螺的零偏之类的。

但是后来我发现,光是单个传感器标定得再准,组合起来的时候却还是有偏差。

就好比你组装一个拼图,每块单独看都没问题,但是拼到一起就不对劲了。

后来我就意识到得从系统整体出发。

我在这个过程中啊,最头疼的就是怎么保证在整个标定过程中外界干扰最小。

这感觉就像是你在狂风里要拿着一根针准确无误地穿过线孔一样困难。

我试过在各种不同的环境下进行,在封闭性稍微好一点的小房间里,干扰稍微小一点,但是我又不确定这是不是最佳的。

而且每次做实验条件很难完全复制,今天的温度和明天的可能就有点差异,这也会影响结果。

我之前还犯过一个错误,就是没有充分考虑到传感器之间的耦合效应。

在标定的时候忽视了这个,得到的数据就忽上忽下,像坐过山车一样不稳定。

后来再次进行的时候,我就像照顾一群小动物一样,得同时兼顾各个传感器之间的联系。

确定最后的标定方法时,我先从整体的动态模型入手。

就像是先知道这个系统是怎么运转的一个大框架,是一个火车头拉着好几节车厢走,哪一节脱轨或者脱节了都不行。

模拟不同的运动状态,就像让火车慢慢走,快快走,走走停停一样,记录下系统的响应。

然后再根据这些记录的数据去调整标定的参数,这个过程就像是给这个系统这个大机器拧螺丝一样,松一点、紧一点都要恰到好处。

再就是数据处理这一块,得把那些干扰数据和有效数据分开。

我就用过一些简单的滤波方法,比如说均值滤波,就想象是给一锅食材去掉那些不合格的杂质一样。

机抖激光陀螺捷联惯性测量组合的标定方法研究

机抖激光陀螺捷联惯性测量组合的标定方法研究

2 3 消 除抖动 误差 标定 加 速度计 .
在机抖激光 陀螺捷联惯导系统 中, 陀螺 的机械 抖 动会 引起 整个 惯 导 组合 的小 幅振 动 。 , 。 带来 加 速 度计 的输出误差 。因此 , 在标定加速度计的过程中, 应考虑陀螺抖动带来 的误差影响 , 并采取措施在标
t e c a a trsi ft e o t u ro n t e a c lr mee n y o by t c a i a ih rn fl s r h h r ce itc o h u p t er r i h c ee o tr a d g r he me h n c ld t e i g o a e g r sa ay e y o i n l z d.Re vn h ih r e o s n c sa y t mp o e t e c l r to c u a y mo ig t e d t e - r r i e e s r o i rv h a i ain a c r c . b
激 光陀螺 捷联惯 性测 量组合 ( SMU) 激光 陀 LI 是
螺捷联 惯性 导航 系统 的 核心 部 件 , 准确 度 在 很 其 大程度 上决 定着激 光 陀螺捷联 惯性 导航 系统 的准确 度 。在 L I SMU现有 准确度 水平 上进 行 标 定 , 过 标 通
动误 差影 响 , 高 了标 定准 确度 。 提
作 者 简介 : 娟 妮 ( 9 1一)女 , 读 硕 士 研 究生 , 究 方 向 : 联 惯 测技 术 。 张 18 , 在 研 捷
第 6期
机抖激光陀螺 捷联惯性测量组合 的标定 方法研究
A—— 比力 ( 加速 度 )沿组 合 坐标 系 的分量 , 止 时 静 为对 应 的重 力 加 速 度 g的 比力 沿 组 合 坐 标 系 的分 量 ;o(, ,o(,) esjZ) csjX) esjY ,o(, —— 加 速 度 计 敏

【精品推荐】-激光陀螺IMU的不水平指北标定方法

【精品推荐】-激光陀螺IMU的不水平指北标定方法

收稿日期:2008208212 作者简介:徐兵华(19842),男,湖北京山县人,硕士生,主要从事捷联惯测技术的研究。

通讯作者:杨孟兴,研究员。

文章编号:100422474(2010)022*******激光陀螺IM U 的不水平指北标定方法徐兵华,杨孟兴(中国航天时代电子公司第十六研究所,陕西西安710100) 摘 要:激光陀螺捷联惯组(SIMU )标定是惯性导航的前提,标定结果的好坏将对惯性导航精度产生直接的影响。

根据激光惯性组合(IMU )的误差方程,在激光捷联惯性组合不水平指北情况下,通过12位置的标定方法,抵消地速及重力加速度的影响,从而得出加速度计的误差参数和激光陀螺的常值漂移;然后通过单轴转台,标定出陀螺的安装误差和标度因数。

此方法可满足激光陀螺IMU 的标定要求。

本方案利用最少的测试位置,方法简单,得到了所有需要的信息,利用率高。

关键词:激光陀螺;标定;惯性组合;设备无定向中图分类号:TN96;V241 文献标识码:AC alibration Method in No North 2seeking and No Level 2adjusting ofLaser G yro IMUXU Binghua ,YANG Mengxing(The 16t h Institute ,China Aerospace Times Electronics Corporation ,Xi ′an 710100,China ) Abstract :Inertial Navigation with Strapdown Inertial Measurement Unit (SIMU )is based on the calibration ofSIMU.The calibration results have a strong impact on inertial navigation accuracy.In this paper ,according to the er 2ror equation in laser gyro IMU ,which is no north 2seeking and no level 2adjusting ,the influence of the ground velocity and the acceleration of gravity is counteracted through 12position calibration ,and the error parameter of accelerome 2ter and the calibration factor of laser gyro is gained.Then the error parameter of laser gyro can be calibrated through single axis table.This method is believed to meet the performance requirements of laser gyro IMU.This scheme use the least measurement position to gain the most information ,simple and the utilization ratio is high. K ey w ords :laser gyro ;calibration ;IMU ;equipment without ori1entaion 激光陀螺捷联惯性测量组合是激光陀螺捷联惯性导航系统的核心部件,其精度很大程度上决定着激光陀螺捷联惯性导航系统的精度。

激光陀螺捷联惯导系统外场快速标定新方法

激光陀螺捷联惯导系统外场快速标定新方法

激光陀螺捷联惯导系统外场快速标定新方法贾继超;秦永元;张波;吴训忠【摘要】针对激光陀螺具有标度因数稳定、漂移误差变化小的特点,建立了适合激光陀螺捷联惯导系统的陀螺及加速度计组件简化误差参数模型,推导出了适合激光陀螺捷联惯导系统外场快速自标定的误差模型,设计了激光陀螺捷联惯导系统9位置系统级标定方法,并通过试验验证了该方法可快速准确的标定出加速度计组件的标度因数、安装误差、零偏及激光陀螺安装误差等15个主要参数,方法简单易行.【期刊名称】《中国惯性技术学报》【年(卷),期】2014(022)001【总页数】3页(P23-25)【关键词】激光陀螺捷联惯导系统;参数稳定性;系统级标定;误差参数辨识【作者】贾继超;秦永元;张波;吴训忠【作者单位】西北工业大学自动化学院,西安710072;航天第十六研究所,西安710100;西北工业大学自动化学院,西安710072;航天第十六研究所,西安710100;空军工程大学工程学院,西安710038【正文语种】中文【中图分类】U666.1通过系统级标定技术进行捷联惯性系统误差参数的快速估计与补偿,是解决参数性能保持期问题、提高系统精度的重要途径之一[1]。

文献[2-3]的系统级标定方法,结合姿态矩阵,静态下以加速度计比力测量值在当地水平地理坐标系下的投影为观测量,经过静止—转动—静止的标定过程,可以标定出陀螺、加速度计组件的标度因数、安装误差角及零偏等全部 24个主要参数。

文献[4]设计了一种多位置连续转动标定方案,通过测量每个位置静态导航状态下的速度误差,采用最小二乘法,全面辨识所有24个误差参数。

文献[5]基于激光陀螺捷联惯导系统参数稳定性统计分析,建立了适合激光陀螺捷联惯导系统外场自标定的加速度计组件误差参数模型。

以惯性组合转动后重新调平的水平姿态修正量以及静态下重力测量误差为观测量,不依赖外界方向姿态转角等基准信息,实现了加速度计组件主要误差参数在外场条件下的自标定,并给出了标定参数的修正方法。

导航工程技术专业实操惯性导航系统的误差分析与校正

导航工程技术专业实操惯性导航系统的误差分析与校正

导航工程技术专业实操惯性导航系统的误差分析与校正导航工程技术专业涉及到许多重要的导航系统,其中之一就是惯性导航系统。

惯性导航系统是一种可以独立运行的导航系统,通过测量和计算物体的加速度和角速度来确定位置和方向。

然而,惯性导航系统存在着一定的误差,这些误差需要进行分析和校正,以确保导航的准确性和可靠性。

一、误差来源与分类惯性导航系统的误差主要来自于两个方面:传感器误差和初始值误差。

传感器误差是由于惯性传感器本身的不完美性能引起的,包括随机误差和系统误差。

随机误差是在测量中出现的偶然误差,一般可通过多次测量求平均值来减小;系统误差是固定的、与物理因素相关的常数误差,一般可通过校正来减小。

初始值误差是由于系统初始状态的不准确引起的,包括位置误差和姿态误差。

二、误差分析1.传感器误差分析传感器误差是惯性导航系统中最主要的误差来源之一。

对于加速度计和陀螺仪这两种常用的传感器,需要对其误差进行分析和研究。

加速度计的误差主要包括刻度因子误差、偏置误差和温度误差等。

陀螺仪的误差主要包括零偏误差、刻度因子误差和温度误差等。

通过实验和数据处理,可以确定传感器误差的大小和特征,并为后续的误差校正提供依据。

2.初始值误差分析初始值误差是惯性导航系统中由于初始状态不准确引起的误差。

对于位置误差,可以通过其他导航系统的辅助定位来进行校正。

例如,可以利用全球定位系统(GPS)提供的位置信息来校正初始位置误差。

对于姿态误差,可以利用陀螺仪提供的角速度测量值来进行校正。

通过比较惯性导航系统的测量结果与辅助定位系统的结果,可以计算出初始值误差,并进行修正。

三、误差校正方法误差校正是惯性导航系统中非常重要的一步,它可以通过多种方法来实现。

常用的误差校正方法包括零偏校正、温度校正、刻度因子校正等。

零偏校正是通过对传感器的输出进行标定,确定其零偏值,并在测量中进行相应的修正。

温度校正是通过对传感器输出的温度特性进行建模,校正温度引起的误差。

一种激光陀螺捷联惯性导航系统级标定方法

一种激光陀螺捷联惯性导航系统级标定方法
摇 摇 摘要: 为优化激光捷联惯性导航在卧式三轴转台上的系统级标定方案,设计了卧式三轴转台 外环轴整周旋转对惯性测量单元( IMU) 误差参数的激励方法。 基于捷联惯性导航的误差方程,阐 述了速度误差与 IMU 误差参数间的关系,从而建立 IMU 系统级标定模型。 该模型具有加速度计误 差参数仅反应在观测量北向分量、陀螺误差参数仅反应在观测量东向分量的特点,消除了加速度计 和陀螺误差参数标定误差的相互影响。 根据准 D 最优准则,设计了正二十面体 12 点计划的双轴 位置单轴速率翻滚法,利用最小二乘法辨识出 IMU 的 24 项误差参数。 通过给加速度计和陀螺加 入不同测量噪声,对 IMU 标定模型进行仿真,结果表明该方法可抑制加速度计和陀螺的测量噪声 对标定结果的影响。 摇 摇 关键词: 捷联惯性导航系统; 加速度计; 陀螺仪; 系统级标定; 惯性测量单元; 误差参数 摇 摇 中图分类号: V249郾 32 + 2 文献标志码: A 文章编号: 1000鄄1093(2019)08鄄1618鄄09 摇 摇 DOI: 10. 3969 / j. issn. 1000鄄1093. 2019. 08. 009
2郾 School of Automation, Harbin University of Science and Technology, Harbin 150001, Heilongjiang, China)
Abstract: An exciting method of rotating the turntable outer axis for an integer period is designed to opti鄄 mize the system鄄level calibration method of calibrating a strapdown inertial navigation system ( SINS) on the horizontal three鄄axis turntable. Based on the SINS error equation, the relationships among velocity er鄄 rors and inertia measurement unit ( IMU) errors are described, and a system鄄level calibration model of IMU is established. In the proposed model, the interaction effect of error parameters of accelerometer and gyro is avoided due to that the northward component contains the accelerometer errors and the eastward component contains the gyro errors only. According to the quasi鄄D optimal criterion, a 12鄄point plan of the icosahedron is designed, and 24 error terms of IMU are identified by least square method when one axis runs in the speed mode and the other axes run in the position mode. The simulated results show that the influences of the accelerometer and gyro measurement noises on the system鄄level calibration results are effectively restrained, and the error terms are identified accurately.

光纤陀螺捷联惯导多位置系统级标定方法

光纤陀螺捷联惯导多位置系统级标定方法

光纤陀螺捷联惯导多位置系统级标定方法标定技术是捷联惯导系统领域的一项关键技术,本质上是一种误差补偿技术。

按照观测量的不同可以分为分立式标定和系统级标定,由于前者在研究方法上比后者更加趋于成熟,因此常常采用分立式标定来确定惯组的数学模型。

分立式标定依靠高精度三轴转台来进行一系列实验来得出陀螺仪与加速计模型中的各项参数,实验步骤多、标定时间长,且标定精度受转台限制无法进一步提升。

为使标定更有效率,越来越多的学者转向系统级标定方法的研究。

本文介绍了两种系统级标定的一般方法,分别是滤波法和解析法,代表了系统级标定的两种不同思路。

相较于解析法,运用滤波的方法来求解标定模型不仅原理简单,而且不涉及复杂的数学推导,精度高,标定路径编排较少。

因此本课题以卡尔曼滤波为基础来进行系统级标定方案的设计。

直接将惯组的待标定参数扩充到状态量中,得到的是一个30维的大系统。

为降低试验设计难度,提高滤波精度,本文对其进行降维处理。

通过引入了一种基于行初等变换的可观测性分析方法,运用该方法可以直观地识别出状态方程中哪些状态独立可观测、哪些状态不可观测、哪些状态非独立可观测。

基于可观测性的分析结果,在原有的状态方程中,保留独立可观测量,剔除不可观测量、合并非独立可观测量,从而达到简化系统方程,降低系统维数的目的。

最后依据降维后的系统,设计出了6个静态位置与6个单轴旋转位置,并对此进行了仿真试验,仿真试验结果表明该方案具有理论可行性。

之后进行了实际转台试验,将其与分立式标定结果进行比较。

通过对比四组五级海况实验的姿态变化曲线,可以清晰的看出系统级方案的补偿效果整体上优于分立式标定,故而这种基于降维后的系统级标定滤波方案具有一定的工程实践价值。

第3讲:惯性器件误差标定(1-3)

第3讲:惯性器件误差标定(1-3)

6 天 南 东 g 0 0 ωieu -ωieN
0
7 西南天 0 0 g
0 -ωieN ωieu
8 地 南 西 -g 0 0 -ωieu -ωieN
0
9 北 地 西 0 -g 0 ωieN -ωieu
0
10 西 地 南 0 -g 0
0
-ωieu -ωieN
11 南 地 东 0 -g 0 -ωieN -ωieu
输入角速度Ω 根据系统的性能可选择不同的速率进行多次测试。
标度因数和安装误差系数的分离计算方法
在位置 1 时输入角速率(惯导系统 X 轴指东):
ωx (+) = −Ω(顺时针); ωx (−) = +Ω(逆时针); ω y = ωie sin(ϕ − ωxt); ωz = −ωie cos(ϕ − ωxt); 其中,ωie为地球自转角速率,ϕ 为纬度。
0
12 东 地 北 0 -g 0
0
-ωieu ωieN
(2)陀螺零偏计算方法
在位置试验中,位置 1 至位置 4,位置 9 至位置 12 的测试数据可用 来计算激光陀螺零偏。下面,以 X 轴陀螺仪为例说明如何计算陀螺仪的
零偏 D fx。
在各位置计算地球自转角速率在惯导系统 X、Y、Z 轴上的分量,可
Kai3为加速度计与 g 2有关的误差系数,单位:(P/s)/ g 2; S ai 为加速度计的标度因数,单位:(P/s)/g;
ε ai 为加速度计的随机误差,单位:P/s;
i = x, y, z。
在上述惯性器件的方程中,除激光陀螺与加速度计的输入、输出数 据与采样时间外,其它参数皆为待标定的模型参数。用特定的标定方法 求出各参数后,就可以对 LSINS 进行惯性元件级的误差补偿。

激光陀螺捷联惯导系统多位置标定方法

激光陀螺捷联惯导系统多位置标定方法

激光陀螺捷联惯导系统多位置标定方法我折腾了好久这个激光陀螺捷联惯导系统多位置标定方法,总算找到点门道。

说实话,一开始我对这玩意儿完全是瞎摸索。

我就知道这是个挺复杂的事儿,要想标定准确,肯定得从不同位置下手,但具体怎么做,那真是一头雾水。

我最开始的尝试啊,就是很笨的方法。

我简单地把系统放在几个不同的、自认为是有代表性的位置,然后就按照常规的标定流程去弄。

就好比你要给一个形状奇怪的东西量尺寸,你随便从几个地方开始量,以为能量准,结果发现根本不是那么回事。

这个时候得到的数据那叫一个混乱,偏差大得很,这就是失败的教训啊。

后来我就仔细研究这个激光陀螺和捷联惯导系统的原理。

我发现啊,对于激光陀螺,不同位置的磁场、温度这些外部因素影响很大。

我要是想标定准确,就得把这些外部因素考虑进去。

比如说,在一些靠近大型金属设备的位置,磁场干扰严重,那这个位置的数据可能就不准确。

这就像是你测量东西的时候,旁边有人一直捣乱,你肯定测量不好。

我又开始了新的尝试。

我把位置选择得更加科学了。

我先找那些环境比较稳定的地方,比如远离大型设备、温度比较恒定的角落。

然后慢慢地增加一些不同影响因素的位置,就像给孩子吃辅食,一点点加种类。

每次在新位置标定的时候,我都特别注意记录环境数据,看看是不是和之前的假设有出入。

我也犯过这样的错,就是在改变位置之后,没有等待足够的时间让系统稳定。

就像你从一个很冷的地方突然到一个很热的地方,得让自己适应适应吧,系统也一样。

结果那次得到的数据就不太对啊。

再比如说,多位置标定,也不是位置越多越好。

我曾经试过把能想到的所有位置都来一遍,结果数据多得我自己都看懵了,而且由于操作过程太长,还引入了很多其他不可控的误差,就像是你做菜放了太多调料,最后味道全乱了。

我的心得就是,在进行激光陀螺捷联惯导系统多位置标定的时候,位置选择要精心,要考虑外部因素,操作过程得细致,给系统稳定的时间,同时也不要过度追求位置数量。

目前我这个方法虽然不能说是完美的,但相比最开始已经成功了许多。

激光陀螺捷联惯性导航系统的误差系数标定研究

激光陀螺捷联惯性导航系统的误差系数标定研究
维普资讯
20 0 8年 第 4期 总 第 2 6期 9
文 章编 号: 10-1220 ) .0 20 0 78 (080 0 2.4 4 4
导 弹 与 航 天 运 载 技 术
M I S L AND P S I E S ACE VEHCI LE
关 键 词 : 激 光 陀螺 ; 标 定 ;捷 联 惯性 导 航 ;误 差 系数
中图分类号:V 4 . 2 93 2
பைடு நூலகம்
文献标 识码 :A
Ca i r to o r rPa a e e s lb a in fEr o r m tr i s rGy o S r p wn I e ta v g to y t m n La e r t a do n ri l Na ia in S se
N o. 2 8 4 oo
S m .9 u No 2 6
激光 陀螺捷联 惯性导航 系统 的误差 系数标定研 究
徐兵 华 ,杨孟 兴
( 国航 天 时代 电子 公 司第 十 六 研 究 所 ,西 安 ,7 0 0 ) 中 1 10
摘要 :惯性 器件标定一般都必须对 北和调平 ,以消除地速及 重力加 速度的影响 ,但是 不适合在靶场及其他 野外环境下采
Xu Bi g a Ya e x n n hu , ngM ng i g
( h 6 s t e C ia eo p c i s lc o is op rt n Xia , 1 1 0 T e1 t I t u , hn r s a e me e t nc ro a o , ’ n 7 0 0 ) h ni t A T E r C i
用 。根据激光捷联惯导 系统 的误差 方程 ,在激光捷联惯性组合 不指 北、不调平情 况下 ,通过十位 置的标 定方法,抵 消掉地速 及 重力加速度 的影响 ,从 而得 出加速度计 的误差 系数和 陀螺的零偏 。最后对 实验精度进行 了论证 ,认 为此方法可以满足激光

捷联惯导系统误差系数动态标定方法探究

捷联惯导系统误差系数动态标定方法探究

捷 联 惯 性 导 航 系 统 以其 特 有 的优 良特 性 广 泛 的 应 用 于 航空、 天、 航 军事 等 领 域 , 惯 性 器 件 ( 速 度 计 和 陀 螺 仪 ) 其 加 的误 差 在 很 大 程 度 上 直 பைடு நூலகம் 影 响 了 导 航 系 统 的 可 达 精 度 , 故
目前 , 然 G S具 有精 确制 导能 力 , 由于大气 电离 虽 P 但
( h e o d Ar l r n ie rn ol e Xi a 1 0 5 C i a T eS c n t l y E g e ig C l g , ’ n 7 0 2 , h n ) ie n e
Ab t a t Th r rp r me e f n ri sr me t n i e i a u e n e ie ma h n ewi o k n me sr c : ee r a a t r e t i t o oi a n u n r a me s r me t vc y c a g t w r ig t , i nt d h i

要 :随着工作时间 的推移 , 捷联惯性导航系统 中的惯 性器件 测量精 度会 因为误 差参数 发生变 化而 降
低, 误差逐 渐被积 累 , 而降低 系统 导航精度 。针对此 问题 , 进 提出 了一 种基于 G S速度 、 P 位置信 息的捷联 惯 导系统 惯性 测量装置输 出误差 系数 动态标定的方法 。首先 采用 S g- ua自适应滤 波实现组合 导航状 aeH s 态最 优估 计 , 然后 引入 迭代最小二乘法 , 用导航误差对系统惯性器件 的误差 系数进行标定 。经计算机仿 利
情 况 、 气折 射 以 及 美 国军 方 人 为 的误 差 干扰 , P 空 G S只 能 作 为 辅 助 导 航 设 备 。I S G S是 最 先 进 的全 天 候 自主 式 制 导 N/ P

激光陀螺捷联惯导系统的模观测标定方法

激光陀螺捷联惯导系统的模观测标定方法
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收 稿 日 期 )%'*&%(&'> 修 订 日 期 )%#*&%?&#$ 基 金 项 目 十 三 五 装 备 预 研 项 目@('('$%*%>'A 作 者 简 介 董 春 梅@'"*B&C女 博 士 生 主 要 从 事 惯 性 组 合 测 试 方 法 方 面 的 研 究 9D4;-E 6FDG,HI#)B.F,D 导 师 简 介 任 顺 清@#"B$&C男 教 授 博 士 生 导 师 博 士 主 要 从 事 惯 性 技 术 和 精 密 测 试 技 术 方 面 的 研 究 9D4;-E 3518JK1L;1:IJ;M.56K.F1
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激光陀螺捷联惯导系统的模观测标定方法
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激光陀螺捷联惯导系统中惯性器件rn误差的系统级标定

激光陀螺捷联惯导系统中惯性器件rn误差的系统级标定

激光陀螺捷联惯导系统中惯性器件rn误差的系统级标定林玉荣;邓正隆【期刊名称】《哈尔滨工业大学学报》【年(卷),期】2001(033)001【摘要】为评估激光陀螺SINS的性能,需对系统中的惯性器件误差,包括随机漂移误差、刻度系数误差与安装误差角等,进行系统级标定.提出了卡尔曼滤波校准法,此方法利用激光陀螺SINS六位置静基座测试数据来标定系统中的惯性器件误差.其实现过程包括两步:首先,基于降阶处理思想,利用SINS的静基座测试数据,通过卡尔曼滤波来估计SINS系统中激光陀螺随机漂移误差及其他误差参数的耦合参量;第二步,比较两组不同位置的静基座测试数据的滤波辨识结果,对不同形式的耦合参量估值进行标量运算,即可获得SINS系统中其它惯性器件误差参数的校准值.卡尔曼滤波校准法的方法比较简单,测试易于实现,只需要一台精度比较高的手动三轴定位转台即可.另外,卡尔曼滤波法具有对测量噪声及环境干扰的影响不敏感、校准精度高的优点.卡尔曼滤波校准法的有效性与可行性已通过仿真测试得到了验证.%Presents the Kalman filtering calibration approach developed to calibrate inertial instrument errors in a laser gyro SINS using systematic measurements from the six-position test on a fixed base, which includes estimating both laser gyro′s random drift errors and coupled error parameters in SINS system from systematic measurements from fixed-based test by Kalman filter and comparing filtering results of two different position test and processing estimates of coupled error parameters and then computing calibration values of other inertial instrument errors andpoints out that the Kalman filtering calibration approach is simple and the test can be easily implemented using only a manual three-axis orientation-rotating table at high precision, and the advantages of the Kalman calibration approach being insensitive to both measurement noise and environment disturbance and being of high precision demonstrates both the feasibility and validity of the new calibration approach.【总页数】4页(P112-115)【作者】林玉荣;邓正隆【作者单位】哈尔滨工业大学控制科学与工程系,;哈尔滨工业大学控制科学与工程系,【正文语种】中文【中图分类】V249.32【相关文献】1.激光陀螺捷联惯导系统的误差参数标定方法 [J], 冯杨;徐庆九2.基于高阶卡尔曼滤波的激光捷联惯导系统级标定方法 [J], 刘冰;任继山;白焕旭;王盛;陈鸿跃3.激光陀螺捷联惯导系统元件误差自标定技术 [J], 吉翠萍;雷宏杰;陈璞;郭创4.一种新的激光陀螺捷联惯导系统的误差参数标定方法 [J], 刘永红;杨孟兴;吴一5.激光陀螺捷联惯性导航系统中惯性器件误差补偿技术 [J], 熊智;刘建业;林雪原;曾庆化因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

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level-adjusting to eliminate the influence of the ground velocity and the acceleration of gravity,but this is not suitable for the environment of shooting range and other fields.According to the error equation of laser gyro strapdown inertial navigation system,using 12-position calibration method to counteract the influence of the ground velocity and the
acceleration of gravity when the IMU was not level·-adjusting or north·-seeking,we obtain the error parameters of
accelerometers and the constant drills of laser gyro.Then by using single-axis turntable we calibrate the error
加速度计的误差方程为:
矧5 份目 『心]
墨, KE K睁
K口 K, K捧
如 K。 K:
(2)
其中,设i、J为坐标轴鼠y、z的统称,Ⅳ尉为加速度计在单位时间内的脉冲输出数,单位为A/S;4加速度计的视 向加速度,单位为m/s2;Ko为加速度计的零位,单位为“/s;Ki,为加速度计的标度因数误差,单位为“/(g·s);% 为加速度计的安装误差,单位为n/(g.s)131。 2标定方案
由于安装误差的存在,使得组件坐标系与载体系不重合,它们的示意图如图2所示,xbYbZb为载体系,‘只毛为陀 螺或加速度计所在坐标系,IMU坐标系与器件坐标系之间通过l、2、3、4、5、6六个安装误差参数来描述。设导航系投 影到载体系三个轴上的分量分别为A、B、C,且42+B2+C2=92【5】。
由图2可知,由载体系到IMU系的转换关系式为:
307
1 激光捷联惯导系统的误差方程
在考虑激光捷联惯导组件的安装误差,标度因数误差,零偏误差的情况下,坐标系为西北天坐标系,激光陀螺的误
差方程为:
褂 El, EE %
E。
EIP

仨H纠

其中,设i、,为坐标轴瓜y、z的统称,Ⅳa为激光陀螺的各轴向在单位时间内输出的脉冲数,单位为^/s;q为激光 陀螺的输入角速度,单位为(”)Is;口。为激光陀螺的常值漂移,单位为^/s:瓦为激光陀螺的标度因数误差,单位为 ^/(”);毛为激光陀螺的安装误差系数,单位为^/(”)·
墨z sin3 sin5 sinl Kr sin6 sin2 sin4 K: Kxq 墨。 局。
(5)
对式(5)利用A2+B2+C2=92,先求出导航系在载体系上的分量彳、B、C,忽略二阶项,再求出sinl、sin2、’sin3、 sin4、sin5、sin6,记式(5)为Z=H·X,得最小二乘解X=(日T日)-1HTZ,从而得到加速度计的各项误差参数。
position’Sຫໍສະໝຸດ utilization ratio is high.
Key words:laser gyro;calibration;SINS;equipment without orientation
当前,激光惯性导航系统在国防现代化领域中的地位越来越重要。激光惯性导航系统的核心部件是加速度计和激光陀 螺仪,加速度计敏感载体的加速度,陀螺仪敏感载体的姿态。因此,惯性导航系统的精度在很大的程度上取决于陀螺仪和 加速度计的精度。在现有的实际制造技术条件下,为了提高系统导航精度,必须标定出IMU中加速度计和陀螺仪的各误 差参数,从而对惯性仪表的输出进行补偿【l】。但惯性器件的标定过程中,一般测试设备必须对北和调平,以考虑地速和重
performance glTOS are on the small side.So consider the proposed method Can meet the
requirements of laser gyro
strapdown system.This method USeS the least measurement positions while gains all information needed,SO the
定法,这样地球自转角速率在转台水平轴的分量在台体旋转一周时被平均掉。
陀螺的误差模型可以表示为下式:
心=%+E·(GCb吒n+吒)
(6)
其中,‰为常值漂移,E为误差矩阵,G和硭为姿态变换阵,蜕为地球角速率在导航系上分量,吒为转台的指
令角速率。
设激光陀螺绕定轴正向转动,角速度为∞,转动时间为Tl,且T1.国=2Nn,N为整数,则陀螺输出为:
收稿日期:2008—04—28;修回日期:2008—06—04 基金项目:总装备部武器装备预研项目(51309010401) 作者简介:杨孟兴(1955一),男,研究员,主要从事惯性制导与控制方向研究。
E-mail:87193709@163.com
万方数据
第3期
杨孟兴等:激光陀螺捷联惯性导航系统的误差参数标定
YANG Meng-xing,XU Bing-hua 710100,Chin) (The 16th Institute,China Aerospace Times Electronics Corporation,Xi’all
Abstract:In the inertial devices calibration,in general the test equipment must perform north—seeking and
NQ。=五·Do+E·rt…a—b—n+E·f07dt
(7)
同样的方法,在激光陀螺反转,时间为T2=Tl,陀螺输出为:
%=互·D0+E·fq硭咙m—E·.f07dt
(8)
式(7)与式(8)相减,可得:
E=(Ⅳ0I一Ⅳ02)/07·(巧+瓦)·3600
(9)
从而得到激光陀螺的安装误差和标度因数。
4.2激光陀螺常值漂移的标定 利用目前的方法对激光捷联掼组进行标定时,陀螺的零偏标定误差很大。大量的导航试验结果表明,陀螺常值漂移
图1捷联惯性组件结构图
Fig.1 Structure of SINS
ya
图2安装误差坐标示意图 Fig 2 sketch map offixing en_o体
3加速度计的标定 下面给出误差参数标定位置顺序,见表1,表中位置都是以靠近导航坐标系的位置表示,实际位置与导航坐标系有
一定偏转角。
万方数据
308
力加速度影响,这样给用户会增加不少麻烦,增加测试前期准各的周划21,对测试设备及辅助工具要求高,不适合在靶场
等野外条件下操作。本文在激光捷联惯导系统不水平指北的条件下,通过改进测试方法,对激光陀螺和加速度计进行标定, 通过数据处理分离出误差模型中的误差系数,从而实现在野外等条件下对激光捷联惯导组件的各项误差的标定工作。
定,并对实验精度进行对比,两者误差比较小,认为此方法可以满足激光陀螺捷联系统的标定要求.本方案利
用最少的测试位置,得到了所有需要的信息,利用率高.
关键词:激光陀螺;标定;捷联惯导;设备无定向
中图分类号:U666.1
文献标志码:A
Calibration of error parameters in laser gyro strapdown inertial navigation system
f艺=%eoslcos2+y6 sinI一7,b sin2cosl {虼=一%sin4cos3+乃cos3cos4+乙sin3 (3) 【z口=毛sin5一虬sin6cos5+Z"b cos6cos5
卧[毒三军H刘㈤
其中,K=sinl,b=sin2,如=sin3’l
K辟=sin4,K砖=sin5,K。=sin6·
4激光陀螺的标定
4.1 激光陀螺标度因数和安装误差的标定
在单轴转台上,利用转台的正反转相互抵消掉地球角速度的影响。试验中,为了减小转台不水平的影响,采用提高
转速的方法,采用30(o),s以上的转速,由于地球自转角速率相对转台的转速来说很小,可以将转台近似看着绕惯性空间
转动。为了避免动态效应,转台的旋转启动和停止是在测试时间以外进行的。此外,为了提高试验精度,采用了整圈标
中国惯性技术学报 表1组件误差参数标定位置顺序
Tab.1 Calibration order of error parameter of component,
第16卷
得各位置的加速度输出,写成矩阵形式得式(5):
魄 孔 ∞ “ 孙 耶 ” {暑 船 孙 跏
% %‰%‰%跏‰%‰ ‰
彳+Bsinl—Csin2 一Asin3+B+Csin4 Asin5一Bsin6+C l 彳一Bsinl+Csin2 —-Asin3—-B—-Csin4 Asin5+Bsin6一C l 一爿+Bsinl+Csin2 Asin3+B—Csin4 —Asin5一Bsin6一Cl —4一Bsinl—Csin2 Asin3一B+Csin4 —Asin5+Bsin6+Cl 一占+Asinl—Csin2 Bsin3+A+Csin4 —Bsin5一Asin6+Cl 曰+Asinl+Csin2 —-Bsin3‘A—.Csin4 Bsin5一Asin6一C l 一曰一Asinl+Csin2 Bsin3—-A·-Csin4 —Bsin5+Asin6一Cl 口一Asinl—Csin2 —-Bsin3--A.-.Csin4 Bsin5+Asin6+C l 一C+Bsinl—Asin2 Csin3+B+Asin4 —Csin5一Bsin6+A1 C—Bsinl—Asin2 --Csin3—.B‘Asin4 Csin5+Bsin6+A l 一C—Bsinl+Asin2 Csin3—.B—-Asin4 —Csin5+Bsin6一Al C+Bsinl+Asin2 —-Csin3.LB——Asin4 Csin5一Bsin6一A 1
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