桩基抗拔计算书

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桩基抗拔计算书
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发电项目
桩基础抗拔分析
取一跨对支架系统受力分析，根据已确定的各项参数，验算抗拔承载力是否足够。

式中——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；
——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按桩基规范5.4.6确定；
——基桩自重，地下水位以下取浮重度，对于扩底桩应按桩基规范表
5.4.6-1确定桩、土柱体周长，计算桩、土自重。

(1) 群桩呈非整体破坏时, 基桩的抗拔极限承载力标准值按以下式计算:
式中: Tuk --基桩抗拔极限承载里标准值
ui -- 破坏表面周长, 取u = d;
qsik -- 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值;
i -- 抗拔系数;
风压标准值
风力对组件的作用力
桩身受力面积
单根桩需提供的抗拔力（卵石抗拔系数λ= 0.6 ）
Gp = 0.05 × 25 × 1.6 = 2.0 kN
桩基满足抗拔要求。

抗拔桩计算书

抗拔桩计算书确定桩型、截面尺寸及桩长选用人工挖孔桩、桩径800，嵌入中风化砂岩3m 承台埋深2m1.1确定桩的竖向受压承载力0.8 2.5D m μππ=== 222/40.8/40.5p A D m ππ=== 扩大头面积：22211/4 1.6/42p A D m ππ=== 2.51(0.82295 1.4)376.5sk si si i Q q l KN μψ=∑=⨯⨯⨯+⨯= 1.0300026000pk p pk p Q q A KN ψ==⨯⨯=基桩受压承载力设计值：//376/1.656000/1.653864sk s pk p R Q Q KN γγ=+=+=1.2确定桩的竖向抗拔承载力考虑桩扩大头作用，将其视为固结于砂岩内，按桩的强度设计抗拔。

1.3 确定单桩水平承载力0.88%g ρ= 080080720d mm =-= 542.010 6.73.010s E c E E α⨯===⨯ 22223000.8[2(1)][0.82(6.71)0.88%0.72]0.0543232E g d W d d m ππαρ=+-=+-⨯⨯= 400/20.054/20.022I W d m ===75200.850.853100.022 5.6110c E I E I K N m ==⨯⨯⨯=⨯ 00.9(1.50.5) 1.53b d m =+= 查表5.4.5取 4100/m MN m = 3610oa m χ-=⨯5310.771mα==0.7713 2.314h mα=⨯=<取 2.31h mα=查表5.4.2取0.601mν= 3.526xν=33530.771 5.6110610437.53.526h oaxEIR KNαχν-⨯⨯==⨯⨯=1、确定桩桩数，及桩的平面布置2.1桩的平面布置桩中心距：2.5 1.82m⨯=取2m承台尺寸：4.0x4.0m 承台埋深2m2.2受压最大时2900kF KN=767yF KN=-76721534xk yM F h KNm==⨯=1.25(290020 4.6 4.6)22079F GnN++⨯⨯≥==取4n=2.3 偏心受压验算2221.25(290022044) 1.251534 1.244 1.215061106400 1.2606y ix iii iM xM yF GNn y xR+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=±±=±∑∑⨯=±=<满足要求2.4 抗拔验算2310kF KN=-530.4yF KN=530.421060.8x k yM F h K N m==⨯=2221.25231022044 1.251060.8 1.244 1.2286562276838y ix iii iM xM yF GNn y x+-⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=±±=±∑∑⨯-=-±=-2.5 水平承载力验算单桩水平承载力：11.257672404H KN⨯==01437.5hH R KNγ<=满足要求2、桩配筋计算3.1受压时材料C25混凝土HRB335级钢筋1506N KN=3/1506/0.916730.90.9111.90.5105355c cN KN f A KN ψϕ==<=⨯⨯⨯⨯=按构造配筋3.2受拉时838N KN = /838/0.9931c N K N ψ== 293110003103300s y N A mm f ⨯=== 选配A S =4000mm 23.3、裂缝验算E S =2.0X105N/mm 2 E c =2.8X104N/mm 2 A S =4000mm 2 3295210190.4/1.254000K SK S N N mm A σ⨯===⨯ 20.5te p A A m == 640000.8%0.510S te te A A ρ===⨯ 2220i i eq i in d d mm n d ∑==∑ 1.781.10.65 1.10.650.340.8%190.4tkte sk f ψρσ=-=-⨯=⨯ max 5190.420(1.90.08) 2.70.34(1.9400.08)0.1832.010 1.2%eq sk cr s te d c mm E σωαψρ=+=⨯⨯⨯⨯+⨯=⨯ m a x []0.2mm ωω<= 满足条件。

抗拔桩计算书

雨水收集池抗浮计算书、条件1、地面标高：0.000m,底板标高：-4.500m，设水位标高：-0.500m。

2、雨水收集池长度A=40000mm宽度B=40000mm 底板厚度d1=300mm池壁厚度d2=300,底板垫层厚d3=100mm3、增加网格2.5米一个桩100mnK拔桩，共计N= 225个(400m林400mm, 深入钢筋混凝土底板，新增200mm?钢筋混凝土底板抗浮及修补底板漏水。

4、素混凝土22-24KN/每立方米；钢筋混凝土24-25KN/每立方米(建筑结构荷载规范GB50009-2001,第38页)5、1kg = 9.8N,即1 KN= 0.102 吨F=mg二、计算1、水池自重：(1)、垫层自重：G1= 41.2 X41.2 X 0.1 X 23X 0.102 = 398.22 吨(2)、底板自重：G2=41X 41 X 0.7 X 24.5 X 0.102 = 2940.57 吨(3)、池壁自重:G3=4(X 4X 0.3 X 4.7 X 24.5 X 0.102 = 563.77 吨水池总重Gs=£ (G1+G2+G3)=£(398.22 + 2940.57 + 563.77)=3902.66 吨2、相关参数：(1)、抗浮安全系数：K= 1.05〜1.10(2)、水容重：r = 1000 kg/立方米(3)、水池底板面积：F= 1697.44平■方米(4)、地下水顶面至底板地面距离：吒=4.6米3、整体抗浮验算K =一』=(Gs+N /(4.6 X 1697.44) > 1.1 ,故抗浮计算满足需增加抗拔rH2F承载力N = 4686.39吨4、计算单桩抗拔极限承载力标准值mU k 一i q sik u i "i =1U -一基桩抗拔极限承载力标准值；ui ----- 破坏表面周长，对丁等直径桩取u=^d;qsik —一桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，本次计算取值为45KPq入i ---- 抗拔系数，本次计算入i = 0.75。

单桩抗拔计算

σck-σ -2.624 pc=
＜ ftk
管桩满足抗裂要求。
地下室抗浮验算计算书三*（地下室2）(H~K X 9~27轴区域)
本工程负一层地下室，典型柱跨为10.5 x 10.5米，抗浮验算结果如下：
室外标高
-0.15
单柱受荷面积：
110.25
110.25
水浮力计算（按每平方米计）：
375.10
取单桩抗拔承载力
Rta= 350 kN
单桩
抗裂验算
桩径D= 0.5 M
壁厚= 0.125 M
桩有效面积A=
0.1473
M2
σck= 2.376 N/MM2
σpc= 5.000 N/MM2
ftk= 3.110 N/MM2
σck-σ -2.624 pc=
＜ ftk
管桩满足抗裂要求。
壁厚= 0.125 M
桩有效面积A=
0.1473
M2
σck= 1.358 N/MM2
σpc= 5.000 N/MM2
ftk= 3.110 N/MM2
σck-σ -3.642 pc=
＜ ftk
管桩满足抗裂要求。
地下室抗浮验算计算书四*（地下室3）(U~X X 25~27轴区域)
本工程负一层地下室，典型柱跨为10.5 x 10.5米，抗浮验算结果如下：
地下室抗浮验算计算书五*（地下室3）(顶板无覆土区域)
查阅本工程的工程地质报告，在负一层地下室范围内，取较不利的 ZK70进行单桩抗拔承载力估算。
计算依据：
《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-13-2003
-4.4
水浮力F= 5236.875 kN
自重计算（按每平方米计）：底板厚度： 0.50 m 底板面层： 0.15 m

抗拔桩桩基注浆后单桩抗拔承载力计算书

附件一：抗拔桩桩基注浆后单桩抗拔承载力计算书一、编制依据和适用范围本计算书的编制主要依据依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008、《梧桐山南站主体围护结构图》、梧桐山南站地勘资料以及梧桐山南站抗拔桩施工记录。

因此，本计算书仅适用梧桐山南站后注浆钻（冲）孔抗拔桩基的单桩抗拔承载力验算。

二、基础资料块状强风化凝灰岩。

依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第33页表5.3.5-1可知，梧桐山南站7#抗拔桩的泥浆护壁钻（冲）孔桩的极限侧阻力标准值qsik在最不利状态下取值范围为160～240.三、7#抗拔桩单桩基桩拔力计算经在桩周高压旋喷咬合注浆后，仅考虑消除“泥皮”，填充空洞和涌包；不考虑改良桩周土体，提高摩擦系数的情况下，按《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第46页5.4.5可知，梧桐山南站抗拔桩非群桩设计，抗拔力可仅按单桩或（群桩非整体破坏）考虑的情况下，桩基的基桩拔力Nk ≤Tuk/2+Gp式中Nk—按合在效应标准组合计算的基桩拔力；Tuk—群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，按该规范第5.4.6条确定；Gp—桩体自重，地下水位以下取浮重度；此外，Tuk =∑λiqsikuili式中Tuk—基桩抗拔极限承载力标准值；ui—桩身周长，对于等直径桩取u=πd；qsik—桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，可按该规范表5.3.5-1取值；λi—抗拔系数，可按该规范表5.4.6-2取值；li—自桩底起算的长度因此，按最不利状态下，梧桐山南站7#抗拔桩的基桩拔力Tuk /2=（∑λiqsikuili）/2=（0.7×160×3.142×1.4×5.42+0.7×160×3.142×1.4×2.58）/2=1970.66KN注：其中取值均按最不利值考虑：λi按黏性土、粉土考虑，取值范围为0.7～0.8；qsik按砂土状强风化硬岩考虑，取值范围为160～240.即便在不考虑结构自重、荷载、桩体自重的情况下，Nk ≤1970.66KN，取值仍大于设计值1850KN。

桩承载力抗拔计算书

桩承载力计算书持力土层6层边长400抗拔(工程桩) 22m（-5.70）C9Rtk=4x0.4x(25x12.72x0.7+45x4.2x0.7+80x1.7x0.75+70x3.38x0.7)=4x0.4x622.5=996G=0.4x0.4x(22-0.05)x(25-10)=52.7Rtd=(996+52.7)/2=524kN取Nk=520kN桩接头焊缝长度连接BQ=520x2/1.6=650kNQ=Lw’*he*fwt/1.2 fwt=170MPa he=0.75s=0.75x6=4.5mm Lw’=16Lw/2=8Lw Lw=650x1000x1.2/4.5/170/8=127mm图集Lw=160mm桩顶锚固筋As=Q/fy=520x2/1.6x1000/360=1805mm2取8d20 As=2513mm2《建筑桩基技术规范》3.5.3条工程桩裂缝控制值为0.3mm《建筑桩基技术规范》4.1.5条混凝土保护层厚度30mm地下室抗浮（水位标高室外地坪下0.5m）：一般部位柱网尺寸8.1x8.1水位高度 6.0+0.1+0.6-0.5=6.2m板自重25x0.6+20x0.1+20x0.02+25x0.25+16x1.0=39.6kN/m2柱、梁自重25x0.5x0.5x3.3+25x0.35x(0.8-0.25)x(8.1+8.1) =98.5kNG=39.6x8.1x8.1+98.5+520x4=4776kN F=6.2x10x8.1x8.1=4067kNG/F=1.17>1.05 安全抗拔(试桩) 26m（-1.900）C9Rtk=4x0.4x(32x0.5x0.7+25x15.1x0.7+45x4.2x0.7+80x1.7x0.75+70x3.58x0.7)=4x0.4x685.1=1096G=0.4x0.4x26x(25-10)=62.4 Rtd=(1096+62.4)/2=579kN试桩加荷值为1200裂缝控制验算计算书（工程桩）1.1 基本资料1.1.1 工程名称：工程一1.1.2 矩形截面轴心受拉构件，构件受力特征系数αcr ＝2.7，截面尺寸 b×h ＝ 400×400mm 1.1.3 纵筋根数、直径：第 1 种：8Φ20，受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni·di2) / ∑(ni·υ·di) ＝ 20mm，带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝ 11.1.4 受拉纵筋面积 As ＝ 2513mm2，钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm21.1.5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 cs ＝ 30mm，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝ 40mm，h0 ＝ 360mm1.1.6 混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk ＝2.01N/mm2 C301.1.7 按荷载准永久组合计算的轴向力值 Nq ＝ 550kN1.1.8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010），以下简称混凝土规范1.2 最大裂缝宽度验算1.2.1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）对矩形截面的轴心受拉构件：Ate ＝ b·h ＝ 400*400 ＝ 160000mm2ρte ＝ As / Ate ＝ 2513/160000 ＝ 0.015711.2.2 在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力σsq，按下列公式计算：轴心受拉：σsq ＝ Nq / As （混凝土规范式 7.1.4－1）σsq ＝550000/2513 ＝ 219N/mm21.2.3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 7.1.2－2 计算：ψ＝ 1.1 - 0.65ftk / (ρte·σsq) ＝1.1-0.65*2.01/(0.01571*219) ＝ 0.7211.2.4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 7.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr·ψ·σsq·(1.9cs + 0.08deq / ρte ) / 1.5Es＝ 2.7*0.721*219*(1.9*30+0.08*20/0.0157)/ 1.5 *200000＝ 0.225mm ≤ωlim ＝ 0.3mm，满足要求。

抗拔灌注桩桩计算

单桩抗拔承载力计算取孔J15计算桩顶标高-7.59正负零标高取C9孔计算设计依据：《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008和本工程岩土工程勘察报告本工程选用钻孔灌注桩，桩型类别为圆形T uk=∑λi q sik u i L i桩径 D=0.8mu i(m)= 2.5133m A p(㎡)=0.5027㎡K=2基桩自重G P=0.00KN土层该土层桩长(m)q sik(Kpa)抗拔系数λi1 2.652012-1 1.2450.72-27.5200.652-39180.652-411.8550.652-516.85800.741200.655-11500.655-21800.7桩长L=49∑λi q sik u i L i=2600.00KN单桩抗拔极限承载力标准值T uk=∑λi q sik u i L i=2600.00KN 按荷载效应标准组合计算的基桩拔力:N K≤T UK/2+G P=1300.00KN桩身强度计算：荷载效应基本组合下桩顶轴向拉力设计值 N=1.35*N K=1755.00KN 纵向受拉钢筋直径d=25mm f y=360N/mm2钢筋根数=16纵向受拉钢筋面积A S=7854mm2f y As=2827.44KN N<fyAs 桩身强度满足要求(注:试桩时，N取单桩抗拔极限承载力标准值Tuk)抗拔桩裂缝计算：混凝土强度等级C30混凝土抗拉标准值f tk＝ 2.01N/mm2f c=14.3N/mm2混凝土弹性模量E c=30000N/mm2纵向受拉钢筋表面特征系数 ν＝1.0构件受力特征系数αcr＝2.7混凝土保护层厚度C=50钢筋弹性模量E s=200000N/mm2d eq＝∑(n i * d i^2)/∑(n i*υ*d i)＝25/1=25mmρte＝A s/A p＝7854/(0.503x10^6)=0.0156取ρte=0.0156 (注:当 ρte<0.01 时取 ρte=0.01)σsk=N k／A S=1300x10^3/7854=165.52ψ=1.1-0.65f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65x2.01/(0.0156x165.52)=0.594取ψ=0.594(注：当ψ<0.2时，取ψ=0.2，当ψ>1时,取ψ=1)最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08d eq/ρte)/E S=2.7x0.594x165.52x(1.9x50+0.08x25/0.0156)/200000=0.296< 0.3 裂缝满足要求。

桩基抗压抗拔验算,防水板和地下室外墙计算详细步骤

某地块保障性住房项目桩基础计算书Ⅰ、基础设计信息：1、本工程±0.00相当于绝对标高10.000m，底板面标高为-4.900m。

2、本工程场地内多处存在强风化夹中风化、微风化岩层，采用旋挖灌注桩,桩径选用800，桩身砼等级C30.3、本工程桩端持力层选用强风化砂岩为持力层(层序号6-2), 局部强风化砂岩厚度不满足13米时，直接以中-微风化为持力层（层序号6-3，6-4），中风化抗压强度f rk=5000 kP a，桩端进入持力层≥2米。

4、桩长选用≥13m.5、选取桩孔各土层信息根据地质报告中ZK121孔，6-2层层面绝对标高-14.02m；桩长17米，入强风化岩层7米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<1> -3.88 2.8 / /<3-1> 0.68 3.2 12 38.4<4-1> -1.32 2 50 100<6-1> -4.62 3.3 80 264<6-2> -14.02 9.4 140 1316根据地质报告中ZK116孔，6-3层层面绝对标高-6.55m；桩长13米，入微风化岩层土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<3-1> 0.45 5 12 60<4-1> -1.05 1.5 50 75<4-3> -3.05 2 75 150 <6-2> -5.05 2 140 280<6-3> -6.55 1.5 / /根据地质报告中ZK123孔，6-2层层面绝对标高-10.27m；桩长13米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<2> 5.23 1 20 20<3-1> 2.53 2.7 12 32.4<4-1> 0.03 2.5 50 125<4-2> -1.77 1.8 25 45<6-1> -3.77 2 80 160<6-2> -10.27 6.5 140 910根据地质报告中ZK129孔，6-2-1层层面绝对标高-15.65m；桩长13米土层编号层底高程（m）分层厚度桩极限侧阻力标准值（KPa）桩侧土摩阻力标准值<2> 5.35 0.5 20 10<3-1> -0.65 6 12 72<4-1> -1.55 0.9 50 45<4-2> -2.95 1.4 25 35<6-1> -5.35 2.4 80 192<6-2-1> -15.65 10.3 / /Ⅱ、详细计算结果如下：1、单桩竖向承载力验算：a ）选取钻孔ZK116，以中风化岩层为持力层，按嵌岩桩计算，桩长13mp rk r i sik rk sk uk A f l q u Q Q Q ζ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.9，取ζr =1Q uk =π0.8×（12×4+50×1.5+75×2+140×2）+1×5000π×0.82/4 =1390+2512=3902KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KNb ）选取钻孔ZK121，以强风化岩层为持力层，按摩擦桩计算，桩长按进入持力层7mp pk p i sik si rk sk uk A q l q u Q Q Q ψψ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.6-2，取ψsi =1，ψp =1Q uk =π0.8×（12×3.2+50×2+80×3.3+140×7）+1500π×0.82/4 =3472.5888+753.6=4226KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KNc ）选取钻孔ZK129，以中风化岩层为持力层，按嵌岩桩计算，桩端进入持力层2.65mp rk r i sik rk sk uk A f l q u Q Q Q ζ+=+=∑据《建筑桩基技术规范》表5.3.9，取ζr =1.40Q uk =π0.8×（12×5.65+50×0.9+25×1.4+80×2.4）+1.40×5000π×0.82/4 =853.5776+3516.8=4370KNuk a Q kR 1=，取R a =2000KN综上，单桩竖向承载力特征值取R a =2000KN 。

上海桩基计算书

上海桩基计算书目录一、抗拔桩计算书（一）纯地下室（二）有剧场的地下室（三）有剧场的地下室（极端情况）（四）抗拔工程桩验算（以勘探孔C38为例）（五）抗拔试桩验算（以勘探孔C38为例）二、立柱桩计算书（桩直径Φ1000mm，桩长35m）（一）抗压承载力计算（以勘探孔C38为例）（二）抗压试桩（入土长度约60m）（三）抗压锚桩（以勘探孔C38为例）（四）抗拔承载力计算（以勘探孔C38为例）（五）抗拔承载力验算（以勘探孔C38为例）（六）抗拔试桩验算（以勘探孔C38为例）三、抗压桩计算书（一）工程桩（桩直径Φ1000mm，桩长A型：48m、B型：42m）（二）抗压试桩（入土长度约76m）（三）锚桩（入土长度约76m）一、抗拔桩计算书（一）纯地下室地下5层，每层混凝土折算重量：7.5 kN/m2底板约厚1.2m，有效面层30cm，重量：37.2 kN/m2覆土厚0.8m，重量：12.8 kN/m2总重量：87.5 kN/m2地下室总深度：26.6m地下水位由自然地坪往下降低0.5m，即绝对标高+4.70-0.50 = +4.20（相对标高-1.65）水浮力为：-249.5 kN/m2抗拔总力：-249.5 + 87.5/1.05 = -166.2 kN/m2柱网8.5x 8.5m每个柱网抗拔力：12008 kN考虑每个柱网布置4根桩，单桩抗拔特征值为3002 kN缺少一层的部分：抗拔总力：-249.5 + 80/1.05 = -173.3 kN/m2柱网8.5x 8.5m每个柱网抗拔力：12522 kN考虑每个柱网布置5根桩，单桩抗拔特征值为2504 kN（二）有剧场的地下室地下5层（有两层楼板缺少。

共三层楼板，其中有一层是看台），每层混凝土折算重量：7.5 kN/m2底板约厚1.2m，有效面层30cm，重量：37.2 kN/m2总重量：59.7 kN/m2地下室总深度：26.6m地下水位由自然地坪往下降低0.5m ，即绝对标高+4.70-0.50 = +4.20（相对标高-1.65）水浮力为：-249.5 kN/m 2抗拔总力：-249.5 + 59.7/1.05 = -192.6 kN/m 2柱网8.5x8.5m每个柱网抗拔力：13918 kN考虑每个柱网布置5根桩，单桩抗拔特征值为2784 kN（三）有剧场的地下室（极端情况）地下5层（有四层楼板缺少），每层混凝土折算重量：7.5 kN/m 2底板约厚1.2m ，有效面层30cm ，重量：37.2 kN/m 2总重量：44.7 kN/m 2地下室总深度：26.6m地下水位由自然地坪往下降低0.5m ，即绝对标高+4.70-0.50 = +4.20（相对标高-1.65）水浮力为：-249.5 kN/m 2抗拔总力：-249.5 + 44.7/1.05 = -206.9 kN/m 2柱网8.5x8.5m每个柱网抗拔力：14951 kN考虑每个柱网布置6根桩，单桩抗拔特征值为2492 kN（四）抗拔工程桩验算（以勘探孔C38为例）根据前期三组试桩结果，单桩竖向抗拔承载力特征值为4000 kN 。

抗拔桩抗浮计算(严选内容)

抗拔桩抗浮计算书一、工程概况：本工程±0.00相对标高为100.55m，依据地质勘查报告，抗浮设计水位为98.00m，即±0.00以下2.55m。

本工程主楼为地上16层，地下两层，抗浮满足要求，不需要进行抗浮计算；本工程副楼为地上三层，地下两层，对于纯地下两层地下室，由于上部无建筑物，无覆土，现进行抗浮计算如下：二、浮力计算基础底板顶标高为:-（4.5+5.4+0.4）=-10.30m基础底板垫层底标高为：-(4.5+5.4+0.4+0.6+0.15)=-11.05m浮力为F浮=rh=10x（11.05-2.55）=85KN/m²1．主楼地上16层，能满足抗浮要求，不做计算；2．副楼抗浮计算：（副楼立面示意如下图）副楼地上3层部分，面积为401m²故上部三层q1=（486+550+550）x9.8/401=38.76KN/ m²地下一层面荷载为：q2=16 KN/ m²地下二层面荷载为：q3=14 KN/ m²基础回填土垫层：q4=15x0.4=6 KN/ m²基础底板：q5=25x0.6=15 KN/ m²则F抗= q=38.76+16+14+6+15=89.76KN/ m²F抗/F浮=89.76/85=1.056＞1.05故副楼有地上3层部分不需要设置抗拔桩副楼立面示意3.对地上无上部结构的纯地下车库(下图阴影所示)：F抗=16+14+6+15=51 KN/ m²F1=F浮-F抗=85-51=34 KN/ m²既不满足抗浮要求，需要设计抗拔桩进行抗浮三、抗拔桩计算依据《建筑桩基技术规范》第5.4.5条N k≤2T uk+Gp抗拔桩桩型采用钻孔灌注桩，桩经采用d=600mm桩顶标高为筏板底标高：89.50m，桩长L=15m。

依据《建筑桩基技术规范》，地质报告，抗拔系数λ=0.51）群桩呈非整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值Tuk=∑λi q siku il i=0.5x70x1.884x15 =989.1 KNG p=AL γ=(25-10)x 41x ∏x 6.02x15=63.6 KN 则2T uk +G p =21.989+63.6=558.15 KN 综上考虑，Nk=500KN则抗拔桩数n=NF k1xAA1区域需要桩数n 1=500341353x =92.01 取≥93根 A2区域需要桩数n 1=50034112x =7.616 取≥8根A3区域需要桩数n 1=50034343x =23.32 取≥24根平面桩布置示意图如下平面桩布置示意图四、桩对筏板冲切计算框架柱对于基础筏板h=600mm 时，冲切不满足的情况下，加设刚性上柱墩，经复核，满足冲切要求，详见基础计算书对于桩冲切筏板，计算如下：抗拔桩承载力特征值R a=500KN即F L=500KN依据《混凝土结构设计规范》6.5.1条F L≤0.7βhηf t u m h0βh =1.0 ft=1.71N/mm²u m=4x1200=4800mm h0=600-50=550mmη1=0.4+βs2.1=0.4+22.1=1.0η2=0.5+uhms40α=0.5+4800455020xx=0.5+0.573=1.073η= min［η1η2］=1.0则0.7βhηf t u m h0=0.7x1.0x1.71x1.0x4800x550=3160KN ＞F L即桩冲切筏板满足要求五、桩间筏板局部抗浮计算对于桩间支座处筏板，按纯浮力进行配筋复核按无梁楼盖进行计算，桩为支座，l x=3.6m，l y=3.6m采用经验系数法：X、Y向M0=81q lx l y²=85x3.6x3.6²/8=495.72KN·m最大支座截面弯矩M=0.5M0=248 KN·m（柱上板带）A s=M/(0.9fy h0)=248x106/（0.9x360x550）=1392mm²（3.6m宽范围内）每延米：387 mm²＜基础筏板构造配筋=0.15xh=900 mm²即筏板配筋满足要求六、桩身配筋1）按正截面配筋率0.65%xA =1838mm²2）按轴心受拉，抗拔桩所需配筋百分比N=500x1000/360=1389mm²A s=fy综合取A s=8∅18=2036 mm²满足要求。

桩基抗拔计算书

发电项目
桩基础抗拔分析
取一跨对支架系统受力分析，根据已确定的各项参数，验算抗拔承载力是否足够。

/2k uk p N T G <+
式中k N ——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；
uk T ——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按桩基规范
5.4.6确定；
p G ——基桩自重，地下水位以下取浮重度，对于扩底桩应按桩基规范表
5.4.6-1确定桩、土柱体周长，计算桩、土自重。

(1) 群桩呈非整体破坏时, 基桩的抗拔极限承载力标准值按以下式计算:
q sik uk i i T u l =
式中: T uk --基桩抗拔极限承载里标准值
u i -- 破坏表面周长, 取u = πd ;
q sik -- 桩侧表面第i 层土的抗压极限侧阻力标准值; λi -- 抗拔系数;
风压标准值
Pa W W z s z k 19018500.14.10.10=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=μμβ
风力对组件的作用力
()N 93.739cos 6.23.319.1K N K =⨯⨯=
桩身受力面积
2m 02.13.125.014.3πdh =⨯⨯==S
单根桩需提供的抗拔力（卵石抗拔系数λ= 0.6 ）
KN T 44.736.002.1120uk =⨯⨯=
G p = 0.05 × 25 × 1.6 = 2.0 kN
KN N KN G T P 93.7>72.380.272.362/k uk ==+=+
桩基满足抗拔要求。

抗拔桩承载力计算书

单桩承载力计算书一、设计资料1.单桩设计参数桩类型编号1桩型及成桩工艺：泥浆护壁灌注桩桩身直径d = 0.500m桩身长度l = 13.00m桩顶标高81.00m2.土层性能天然地面标高96.00m 地下水位标高92.00m4.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008二、竖向抗压承载力单桩极限承载力标准值：Q uk = u∑q sik l i + q pk A p= 1.57 × (60 × 2.50 + 38 × 4.00 + 65 × 6.50) + 0 × 0.20= 1138kN单桩竖向承载力特征值R a = Q uk / 2 = 569kN三、竖向抗拔承载力基桩抗拔极限承载力标准值：T uk = ∑λi q sik u i l i= 0.75 × 60 × 1.57 × 2.50 + 0.72 × 38 × 1.57 × 4.00 + 0.55 × 65 × 1.57 ×6.50= 714kN四、基桩抗拔力特征值R tu=T uk/2+G p=714/2+0.5x0.5x3.14x13x25x1.35=612Kn桩身强度计算书一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心抗拔桩轴向拉力设计值：N' = 750.00 KN 轴向力准永久值：N q = 560.00 KN 不考虑地震作用效应主筋：HRB400f y = 360 N/mm 2 E s = 2.0×105 N/mm 2箍筋：HRB400钢筋类别：带肋钢筋桩身截面直径：D = 500.00 mm纵筋合力点至近边距离：a s = 35.00 mm 混凝土：C30f tk = 2.01 N/mm 2最大裂缝宽度限值：ωlim = 0.3000 mm 2.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.计算主筋截面面积根据《混凝土结构设计规范》式（6.2.22） N' ≤ f y A s + f py A py因为不考虑预应力，所以式中f py 及A py 均为0A s = N'f y = 750.000×103360= 2083.33 mm 22.主筋配置根据《建筑桩基技术规范》第4.1.1条第1款取最小配筋率 ρmin = 0.597%验算配筋率时，取 ρ = A s A = 2083.33196349.54= 1.061%根据《混凝土结构设计规范》第9.3.1条第1款取最大配筋率 ρmax = 5.000% 因为 ρmin ≤ ρ ≤ ρmax所以，主筋配筋率满足要求实配主筋：1220，A s = 3769.91 mm 23.箍筋配置按构造配置箍筋实配箍筋：8@300，A sv s= 0.1676 mm 2/mm 4.计算ρteA ts = A s = 3769.91 mm 2A te = pD 24 = p ×500.0024=196349.54 mm 2根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-4）ρte = A ts A te = 3769.91196349.54= 1.920%5.计算σsq根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.4-1）σsq = N q A ts = 560.00×1033769.91= 148.54 N/mm 27.计算ωmax根据《混凝土结构设计规范》第7.1.2条 αcr = 2.7 ψ = 1.1 - 0.65f tkr te s sq= 1.1 - 0.65× 2.011.920%×148.54 = 0.64c = a s -d 2 = 35.00 - 202= 25.00 mm根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-3）d eq = S n i d i 2S n i n i d i = d n = 201.00= 20.00 mm根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-1） ωmax = αcr ψs sq E s (1.9c + 0.08d eqr te)= 2.70×0.64×148.542.0×105×(1.9×25.00 + 0.08×20.001.920%) = 0.1684 mm ≤ ωlim = 0.3000 mm最大裂缝宽度满足要求。

桩身抗拔承载力计算(原始)

49.3 m 正负零绝对标高50.6 m 地下室底板底绝对标高=50.6-4.8-0.4=45.4 m 单桩抗拔承载力特征值计算:
上部结构自重(0.4+0.18)*25+(0.2+0.1)*20=20.5kN/m^2水浮力设计值10*(49.3-45.4)=39kN/m^2单桩抗拔承载力特征值((39-20.5)*8.2*8.2)/3=414.6466667kN
实取：450kN
抗拔桩桩芯砼高度计算(Φ500mm，内径Φ250mm):
桩内直径Φ250mm
桩芯砼灌注长度 2.5m
抗拔承载力设计值630 kN
桩芯砼強度等級C 30
桩芯砼与桩内壁粘结强度设计值ƒn 0.35N/mm^2
桩芯砼抗拉计算值=0.321019108N/mm^2<ƒn=
0.35N/mm^2满足砼抗拉要求!
抗拔桩桩芯钢筋计算:
实配钢筋:25mm
钢筋抗拉强度标准值ƒyk 400N/mm^2
实配钢筋根数:6实配配筋面As 2943.75mm*mm 桩芯砼抗拉计算值=:214.0127389N/mm^2<ƒyk
400N/mm^2满足钢筋抗拉要求!
接桩节点焊缝计算
对接焊缝受拉强度设计值ƒtw 120N/mm^2
对接焊缝厚度8mm
桩直径Φ500mm
抗拔承载力标准值900 kN
对接焊缝抗拉计算值71.65605096N/mm^2<ƒtw
120N/mm^2
满足焊缝抗拉要求!抗浮水位设计标高(取场地左
下角兰景北路路面绝对标高)
桩身侧摩阻力计算(选最不利孔位ZK19)
450kN
满足抗拔要求!。

单桩(抗拔)承载力计算

5-1
全风化岩
70
0.5 3.5 3.8 0 3.65 0 2.2 4.1 4.8 4.8 4.7 2.8 2.9 3.9
5-2
强风化岩
120
1111111111111
5-3
中风化岩
10
11
有效桩长L(m)=
单桩
Rsa=Up ∑ qsia · li=
竖向Biblioteka Ra=Rsa+Rpa=
承载
极差（不应超过30％）
预制管桩单桩竖向承载力特征值计算
工程名称: 1. 计
2. 输
桩类别：
计算公式：
Qpk(kN) ＝ qpkAp ＝
层序
岩土名称
清远厂区厂房1~6
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003 第10.2节
CFG孔桩
桩身直径d(mm) ： 400
3-1
细沙
9
0.5 0 0 0 0 0 1.7 0 0 0 0 0 0 1.3
3-2
淤泥质土
11
0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1.1
3-3
中砂
35
0.5 0 0 4.5 0 2 0 0 2 2 0 0.7 0 0
4
粉质黏土
40
0.7 5 4.2 4.6 6.45 7.7 1.9 6.1 4 4 5.1 3.8 7.5 0
5桩.单5位长
ZK3 ZK13 ZK17 ZK25 ZK26 ZK32 ZK38 ZK37 ZK33 ZK20 ZK5 ZK24
1.6956
3500
1
素填土
12

桩基础设计计算书例题

桩基础设计计算书例题
桩基础设计计算书例题
一、工程概况
工程名称：某桩基础工程
建设地点：某市某县
建设单位：某建设公司
二、基础工程概况
1、桩基础类型：抗拔桩，单桩；
2、基础设计荷载：主桩设计荷载为Qk=200 kN；
3、桩径：Φ750 mm；
4、桩长：Lk=20 m；
5、地基础质地：粉土、软细黏土；
6、桩基块组：6个，每块宽度为0.8m；
7、基础深度：z=2.6 m；
三、桩基计算
1、桩基确定：
根据基础设计荷载Qk=200 kN，地基有效抗拔强度f'a=30 kPa，可得抗拔桩抗拔拉力Tk=Qk/πD2/4=200/π(0.75)2/4=26.18 kN，桩基宽度b=6*0.8=4.8 m，桩长Lk=20 m，桩深度z=2.6 m，故有效抗拔面积A=bz=4.8×2.6=12.48 m2，计算所得桩基抗拔强度
fy=Tk/A=26.18/12.48=2.1 kPa，与设计有效抗拔强度f'a=30 kPa相比满足要求，桩基确定。

2、桩基施工：
桩孔按设计图施工，桩基施工完毕后，进行桩身和桩基结合状况检验，其结合状况满足要求，可以开始桩基浇筑。

3、桩基浇筑：
按设计桩基浇筑方案施工，桩基浇筑阶段，采用挖孔补注即时混凝土施工方法，每桩须补注2m3混凝土，补注混凝土与桩身紧密结合，混凝土强度符合设计要求。

桩基浇筑完毕后，进行桩基检验，检验结果合格，桩基浇筑完毕。

四、总结
本桩基础工程按设计要求，桩孔挖掘、桩身施工、桩基浇筑等施工工序设计合理，可满足设计要求。

桩基及抗拔计算书(手写)

桩基计算书按地质勘察报告，基础持力层为中风化泥质粉砂岩，岩石天然湿度单轴抗压强度标准值为:frk=5.7Mpa 。

根据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008；取桩端岩石承载力特征值 pa q =2707.5Kpa ；桩身混凝土标号C30, c f =14.32/mm N1.桩竖向承载力特征值a R 计算如下:a R =pa q p A1). D=800mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.4m ×0.4m=1361KN 2).D=1000mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.5m ×0.5m=2126KN 3).D=1100mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.55m ×0.55m=2573KN 4).D=1200mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.6m ×0.6m=3062KN 5).D=1300mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.65m ×0.65m=3594KN 6).D=1400mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.7m ×0.7m=4168KN 7).D=1500mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.75m ×0.75m=4785KN 8).D=1600mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.8m ×0.8m=5444KN 9).D=1700mm ，a R =pa q p A =2707.5Kpa ×π×0.85m ×0.85m=6145KN2.桩身承载力验算桩轴心受压时，桩身强度应符合Q ≤p A c f c ψ，c ψ――工作条件系数,取0.6 1).d=800mm Q=p A c f c ψ=π×400mm ×400mm ×14.32/mm N ×0.6=4313KN 2).d=1000mm Q=p A c f c ψ=π×500mm ×500mm ×14.32/mm N ×0.6=6739KN 3).d=1200mm Q=p A c f c ψ=π×600mm ×600mm ×14.32/mm N ×0.6=9694KN3.抗拔桩验算一．地下室抗浮设计水位为室外地面以下0.500m1).以G1#北侧地下室为例，地下室底板顶结构标高为-10.35m ，顶板覆土面标高为-5.650m ，覆土1.1m ，顶板结构标高为-6.75m ；2).以1-G 轴交1-12轴的ZJ-08(桩径1200扩底1600)为例，此处底板厚400mm ，顶板厚250mm ； 3).水对底板的水压力为(-6.75+10.350+0.4+1.1-0.5) x10=46KN/m2 二．抗浮计算：1).抗浮自重= (0.4+0.25)x25+0.1x20+1.1x18+3(顶板梁折合自重)= 41.05KN/m2 2).水对底板的净浮力为46-41.05x0.9=9.055KN/m23). 1-G 轴交1-12轴的ZJ-08此处，Nk=9.055x8.4x8.4=638.9KN a.单桩抗拔承载力特征值为1100KN ；b.ZH-08单桩抗拔承载力验算：:Tuk=0.8x320x3.14x1.6x2.5=3215.36KN,Tuk/2>Nk;c.桩身抗拉验算(桩身裂缝验算):1.43x3.14x1200x1200/4=1616KN>Nk;d.桩身钢筋验算:5655.6x360/1.667=1221.4KN>Nk(桩配18根20钢筋);。

抗拔桩灌芯长度计算书

抗拔桩灌芯长度计算书一、计算原则抗拔桩是一种施工技术，用于解决建筑物或其他工程的基础破坏或位移问题。

在设计抗拔桩时，需要计算灌注桩的灌芯长度，以确保其稳定性和承载力满足设计要求。

本文将介绍抗拔桩灌芯长度的计算原则和方法。

二、灌注桩基础概述灌注桩，又称为灌注桩基础，是一种以注浆方式加固土层和提高承载力的桩基。

灌注桩由两部分组成：钢筋和混凝土。

钢筋用于加固桩体，提高其抗拔能力，混凝土用于填充桩孔并提供稳定性和承载能力。

三、灌芯长度计算灌芯长度是指灌注桩中钢筋混凝土的部分的垂直长度，也是灌注桩的有效部分。

灌芯长度的计算是根据桩的抗拔要求和工程条件确定的。

下面是灌注桩灌芯长度的计算公式：1.抗拔力计算：抗拔力（T）=土方水平最大作用力×安全系数灌芯长度（L）=T/（单桩承载力×桩基承载面积）单桩承载力计算方法有多种，常用的方法有搁置排列桩法和静压桩法。

在实际计算灌注桩灌芯长度时，需要结合具体的工程情况和设计要求选择合适的方法。

四、案例分析为了更好地理解灌芯长度的计算方法，下面以一工程为例进行案例分析。

工程背景：高楼建筑施工现场，在地基处理后，发现部分基础存在位移的问题。

为解决这一问题，决定进行抗拔桩施工。

设计要求：灌注桩的抗拔力需满足1000kN/m。

土方水平最大作用力：500kN安全系数：1.8单桩承载力：1500kN桩基承载面积：1.0m²计算步骤：1.计算抗拔力：抗拔力（T）=土方水平最大作用力×安全系数=500kN×1.8=900kN2.计算灌芯长度：灌芯长度（L）=T/（单桩承载力×桩基承载面积）=900kN/(1500kN×1.0m²)=0.6m根据上述案例分析，灌注桩的灌芯长度应为0.6m。

五、总结抗拔桩灌芯长度的计算是确保工程基础稳定性和承载能力的重要一环。

在计算过程中，需要考虑土方水平最大作用力、桩基承载面积等因素，并根据设计要求选择合适的单桩承载力计算方法。