m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制
高速铁路32m后张法简支箱梁预应力施工技术及张拉伸长值探讨
3）预应力筋采用张拉力控制，并以伸长值进行校核。实际伸长值与理论伸长值的差值控制在6﹪以内且两端伸长值之差应控制在10﹪否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
4）超误差的原因判断和采取的措施
伸长值过大或过小对预应力混凝土结构都是不利的，产生超误差的原因可能有：
高速铁路32m后张法简支箱梁预应力施工技术及张拉伸长值探讨
摘要：高速铁路桥梁施工中，已广泛采用后张法预应力简支箱梁，所以建立正确的预应力体系尤为重要，以下对高速铁路客运专线32m后张法预应力简支箱梁，预应力施工技术、张拉理论伸长值计算及施工常见问题解决方案进行探讨。
关键词：后张法，预应力筋，张拉，伸长值，计算
n3伸长量计算及各段张拉力锚前控制应力mpa预应力筋面积应力损失锚前张拉力锚前张拉力之差n锚下张拉力1438091400069518119931449595134884788728761814000695362399p1平均张拉力kx1ekxp1末端张拉力1342891000488181506427183000885720008818081336953632p2平均张拉力kx1ekxp2末端张拉力127251000048821080139606427183009963104009482861121017217p3平均张拉力kx1ekxp3末端张拉力中国期刊网wwwqikanchinanet1207827000488079506427183000387960003872081205486291p4平均张拉力kx1ekxp4末端张拉力115644400048822690113406427183008364872008024566110875125p5平均张拉力kx1ekxp5末端张拉力1084146000488923206427183004505216004405235l0对应伸长量l0长度l0对应张拉力n预应力筋面积钢绞线的弹性模量mpa3967014495951260198000l1对应伸长量l1长度l1对应张拉力n预应力筋面积钢绞线的弹性模量mpa98181513428911260198000l2对应伸长量l2长度l2对应张拉力n预应力筋面积钢绞线的弹性模量mpa108210812725101260198000l3对应伸长量l3长度l3对应张拉力n预应力筋面积钢绞线的弹性模量mpa3879512078271260198000l4对应伸长量l4长度l4对应张拉力n预应力筋面积钢绞线的弹性模量mpa105226911564441260198000l5对应伸长量l5长度l5对应张拉力n预应力筋面积钢绞线的弹性模量mpa401923210841461260198000总伸长量15784
箱梁预应力张拉在施工中存在的问题及控制措施
箱梁预应力张拉在施工中存在的问题及控制措施【摘要】随着经济的快速发展，我们的公路建设进入了快速发展阶段，桥梁作为公路建设中投资比例较大的工程，特别是在当前高速公路施工中受到的重视度不断增强，目前桥梁施工技术的不断进步，箱梁由于其具有较好的整体性和美观性在当前桥梁工程中得到广泛应用。
但在箱梁施工中由于设计和施工工序都较为复杂，所以施工中质量控制存在较大的困难。
本文对箱梁预应力张拉施工中的波纹管、后张法预应力结构张拉力和预应力结构张拉前裂缝等施工中存在的问题进行分析，并进一步对箱梁预应力张拉施工的质量控制措施进行了具体的阐述。
【关键词】波纹管；预应力；张拉；质量控制；措施1、箱梁预应力张拉在施工中容易发生的问题1.1波纹管堵塞导致波纹管发生堵塞的原因较多，在施工过程中没有严格按照相关规范来进行施工、波纹管定位不精确导致变折扭曲、套管松动等现象，混凝土浇筑过程中振捣时存在失误操作，导致波纹管受到破坏，使水泥砂浆直接渗漏到波纹管中，另外由于波纹管自身的质量缺陷也会导致发生漏浆使波纹管发生堵塞的情况。
一旦有堵管的情况发生，就会在后期预应力施工时，钢绞线穿束无法通过，或是钢绞线实际伸长值与设计值之间存在较大的差距，使工期受到影响，导致人力和物力的浪费。
1.2后张法预应力结构张拉力控制的问题施加预应力张拉时应力大小控制不准，实测延伸量与理论计算延伸量超出规范要求的±6%。
其主要原因：①油表读数不够精确。
目前，一般油表读数至多精确至1Mpa，1Mpa以下读数均只能估读，而且持荷时油表指针往往来回摆动。
②千斤顶校验方法有缺陷。
千斤顶校验时无论采用主动加压，还是被动加压，往往都是采用主动加压整数时对应的千斤顶读数绘出千斤顶校验曲线，施工中将张拉力对应的油表读数在曲线上找点或内插，这样得到的油表读数与千斤顶实际拉力存在着系统误差。
另外，还可能由于千斤顶油路故障导致油表读数与千斤顶实际张拉力不对应。
③计算理论伸长量时，预应力钢铰线弹模取值不准。
小箱梁梁张拉数据
4、张拉顺序：N1→N4→N3→N2
5、张拉数据表
千斤顶编号
油表编号
股数
(股)
油表读数(Mpa)
15%δcon
30%δcon
103%δcon
61235
31648
3
2.69
5.61
19.81
4
3.67
7.56
26.49
5
4.64
9.50
33.17
P---预应力筋张拉端的应力
N4
3
19.561
0.00042
1298740
0.0878
弹性模量E=195Gpa
伸长值计算公式：△L=PPL/EA
小箱梁张拉数据表
千斤顶
编号
油表
编号ห้องสมุดไป่ตู้
股数
油表读数(Mpa)
10%
δcon
20%
δcon
100%
δcon
5053
1572
3
1.73
3.71
19.50
4
2.39
5.02
小箱梁张拉程序
1、张拉过程：
0→15%δcon→30%δcon→103%δcon(持荷2分钟封锚)
2、单根钢绞线张拉控制力计算：
单根钢绞线张拉控制应力：1860Mpa×0.75=1395 Mpa
单根钢绞线张拉控制力：1395Mpa×140mm2=195.3 KN
3、3股钢绞线张拉控制力：195.3 KN×3=585.9 KN
回归方程：y=0.0332x-0.2238
千斤顶编号
油表编号
股数
(股)
后张法预应力张拉施工控制要点
后张法预应力张拉施工控制要点摘要：预应力钢绞线施工是桥梁施工质量控制的关键环节之一，在施工中要高度重视。
本文就箱梁预应力钢绞线施工中的各施工环节质量控制进行了论述。
关键词：后张法预应力；张拉施工；质量控制Abstract: Prestressed steel strand construction bridge construction quality control is one of the key links in the construction, should take seriously highly. In this paper, box beam prestress steel strand construction in the construction process quality control is discussed.Key words: prestressed; tension construction; quality control前言在现代的预应力箱梁施工中，预应力钢绞线施工和孔道压浆占着举足轻重的地位，是预应力能否正确建立并达到设计目的的关键，必须严格按设计、规范施工，积累丰富的施工经验应用于实际，以保证其质量。
1、锚、夹具的质量控制        锚具应按设计要求采用，能满足分级张拉、补张拉以及放松预应力的要求。
锚具、夹具进场时，除按出厂合格证和质量证明书核查其锚固性能类别、型号、规格及数量外，还应按下列规定进行验收。
        1.1 外观检查。
从每批中抽取10%的锚具且不少于10套，检查其外观尺寸。
后张法预应力筋张拉控制方法
后 张 法 预 应 力 筋 张 拉 控 制 方 法
孥 君
摘 要 ： １ 以 ６ｍ预应力梁板后张法施工为例 ， 探讨 了后 张法预应 力筋在施 工中如何进行 张拉控 制， 别介 绍 了张拉 工艺 分 流程 ， 具设备 的选择 ， 机 伸长值的理论计算 ， 实际伸长值的测量等 内容 ， 为今后后 张法预应力张拉施工提供 了经验。
关 键 词 ： 张 法 ， 应 力 筋 ， 长 值 ， 量 方 法 后 预 伸 测 中 图分 类 号 ： ｕ ５ ．４ Ｔ ７７ １ 文献标识码 ： Ａ
５ 相邻级采用 ３ ％进行推算初应力伸长值 。 ０ 随着 预 应 力 技 术 的 发 展 ， 张法 预 应 力 梁 板 因 其 便 于 现 场 施 １％ ， 后 工， 又适 于配置曲线形 预应力 钢筋 的特点 ， 在公 路桥梁 建设 得 以 广泛应用 ， 照我 国现行 公路桥 梁设 计规 范及施工 规范 要求 ， 按 施
后 张法预应力筋在施工 中如何进行 张拉 控制 ， 对伸长值 的理论计 ３ 理论伸 长值 计 算 后 张法预应力钢绞线在张拉过程 中， 主要受 到 以下两 方面 的 算、 实际伸长值的测量 和校 核阐述如 下。
１ 张拉工 艺流程 及施 加预应 力前 的准 备工 作
本 桥 预 应 力 筋 张 拉 及 锚 固工 艺 中 应 力 控 制 采 用 ：—０ １ 一 ０ ．５
２ 初 应 力的确 定
本工程在施工 前 ， 确定 初应 力 及初 应 力 时伸 长值 的 准确 为 性， 按施工规范要求 ， 施工前将千斤顶及压 力表校核 后 ， 下控制 锚
线孔道部分切线的夹角之和 ， 分段后 为每分段 中各 曲线段 的切线
夹角和 ， ｄ 为从张拉端 至计算截 面 的孔 道长度 ， ｒ ； ａ 整个分 段计算 时 ＝ ｍ； Ｌ， ｋ为孔道 每束局部偏 差对摩擦 的影响系数 ，／ 管道 １ ｍ，
后张法预应力的质量控制
后张法预应力的质量控制在现代建筑工程中，后张法预应力技术因其能够有效提高结构的承载能力、减少裂缝和变形等优点，得到了广泛的应用。
然而，要确保后张法预应力施工的质量，需要对各个环节进行严格的控制。
本文将从材料、施工工艺、预应力筋张拉、孔道压浆等方面详细探讨后张法预应力的质量控制要点。
一、材料质量控制1、预应力筋预应力筋是后张法预应力施工中的关键材料，其质量直接影响到结构的安全性和耐久性。
预应力筋应具有高强度、低松弛等性能，且表面不得有裂纹、油污、锈蚀等缺陷。
在采购预应力筋时，应选择正规厂家生产的产品，并要求厂家提供质量证明书和检验报告。
在入场前，应对预应力筋进行抽样检验，检验项目包括力学性能、尺寸偏差等，确保其质量符合设计要求和相关标准。
2、锚具、夹具和连接器锚具、夹具和连接器是将预应力筋固定在混凝土构件中的重要部件，其性能应符合国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T 14370）的规定。
锚具、夹具和连接器应具有足够的强度、硬度和锚固性能，且与预应力筋的匹配性良好。
在使用前，应对其进行外观检查和硬度检验，如有裂纹、变形或硬度不符合要求的，不得使用。
3、波纹管波纹管是预留预应力孔道的材料，其质量应符合设计要求和相关标准。
波纹管应具有足够的强度和刚度，且密封性良好，不得有孔洞、裂缝等缺陷。
在安装波纹管时，应确保其位置准确、固定牢固，防止在混凝土浇筑过程中发生位移或变形。
二、施工工艺质量控制1、预留孔道预留孔道的位置和尺寸直接影响到预应力筋的布置和张拉效果。
在预留孔道时，应根据设计要求采用合适的方法，如预埋波纹管法、钢管抽芯法、胶管抽芯法等。
预留孔道的中心线应与设计中心线重合，偏差不得超过规定值。
孔道的直径应根据预应力筋的根数和直径确定，且应保证预应力筋能够顺利穿过。
2、混凝土浇筑混凝土浇筑是后张法预应力施工中的重要环节，其质量直接影响到结构的整体性和耐久性。
在浇筑混凝土前，应检查预留孔道的位置和密封性，确保无误。
30m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制
30m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制1 工程概况（1）跨径30m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.6m,宽度2.4m,采用C50混凝土，（2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准强度Rby=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据检测报告取Ep＝2.00×105Mpa。
钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中：中跨梁：N1、N2、N3、N4为4Φs15.2；边跨梁：N1、N2为5Φs15.2，N3、N4为4Φs15.2；(3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝195.3KN，锚口摩阻损失厂家提供为2%，5股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×5×1.02＝996.03KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4×1.02＝796.82KN，采用两端张拉，夹片锚固。
(4)箱梁砼强度达到90%、N4钢束。
(5)张拉：0～10%（测延伸量）～20%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷5分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。
2 油压表读数计算根据千斤顶的技术性能参数，结合计量测试研究院检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu：前端：千斤顶型号：YCYP150型编号：6067 油压表编号：9398或3676校准方程：编号6067千斤顶配9398油表：P=0.0333XF+0.2ApEp PpL 编号6067千斤顶配3676油表：P=0.0334XF-0.06后端：千斤顶型号：YCYP150型 编号：6068 油压表编号：2246或2360编号6068千斤顶配2246油表：P=0.0331XF+0.28编号6068千斤顶配2360油表：P=0.0328XF+0.48XF=所需力值P=压力表读数3 伸长量计算(1) 预应力筋的理论伸长△L （mm ）按下式计算：△L=式中：Pp-预力筋的平均张拉力为（N ），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见曲线段预应力筋平均张拉力：L=预应力筋的长度（mm ）Ap=预应力筋的截面面积（mm 2）：取140Ap=预应力筋的弹性模量（N/mm 2）。
如何理解现浇箱梁后张法预应力张拉计算公式
教你如何后张法预应力张拉计算后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；（2）《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注：a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
2、划分计算分段2.1 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，Pp＝千斤顶张拉力；2.2 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。
后张法箱梁预制施工工艺及张拉过程控制
后张法箱梁预制施工工艺及张拉过程控制摘要：随着桥梁工程的发展，后张法箱梁预制施工技术在桥梁建设中得到了广泛应用。
该技术能够提高施工效率，降低成本，并且可以保证工程质量。
本文将详细介绍后张法箱梁预制施工工艺及张拉过程控制，以期为相关工程提供参考和借鉴。
关键词：后张法箱梁预制；施工工艺；张拉过程控制一、后张法箱梁预制施工工艺（一）模板制作与安装模板材料：应选择高强度、耐磨、耐压、耐腐蚀的钢材，如优质钢板或铝合金板材等。
模板尺寸：模板的尺寸应符合设计图纸要求，长度和宽度应根据箱梁的尺寸进行确定，高度应根据混凝土浇筑高度和模板安装要求进行确定。
模板拼接缝：模板之间的拼接缝宽度不应大于1mm，拼接处应平整、严密，防止漏浆。
预埋件位置：预埋件的位置应准确，与模板之间的缝隙应较小，并应牢固固定在模板上。
模板安装垂直度：模板安装时应保证垂直度，防止浇筑混凝土时出现倾斜或扭曲。
支撑系统：模板的支撑系统应稳定、可靠，能够承受混凝土浇筑时的侧压力和重量。
支撑系统的间距和高度应根据计算和经验确定。
预留孔洞：预应力张拉孔和其他预留孔洞的位置和尺寸应准确，开孔边缘应平整、光滑，防止对混凝土造成破坏[1]。
（二）钢筋加工与安装钢筋加工工艺：钢筋的调直和除锈是加工过程中的重要步骤。
应使用专业的除锈设备或采用酸洗方法去除钢筋表面的铁锈和氧化皮。
钢筋的焊接应选择合适的焊接工艺和材料，确保焊接质量符合相关标准和设计要求。
对于预应力钢绞线的连接，应采用专业的高强度连接器。
钢筋骨架的组装应在专门的胎架上进行，确保其尺寸和形状符合设计要求。
组装时应按照设计图纸进行，确保钢筋的数量、规格和位置准确无误。
钢筋安装工艺：钢筋安装前应进行清孔，确保孔内无杂物和积水。
钢筋插入孔内的深度应符合设计要求，确保安装牢固。
在安装过程中，应采取措施防止钢筋移位或倾斜。
在关键部位应设置支撑和固定装置，确保钢筋的位置准确。
钢筋安装完成后，应进行全面的质量检查，包括钢筋的数量、规格、位置和固定方式等。
32m后张法预应力箱梁预应力施工工法
32m后张法预应力箱梁预应力施工工法一、前言随着我国交通基础设施建设的快速发展，预应力箱梁因其结构性能优越、施工方便等优点，在桥梁工程中得到了广泛的应用。
32m 后张法预应力箱梁作为一种常见的结构形式，其预应力施工质量直接关系到桥梁的整体质量和安全性。
本文旨在介绍 32m 后张法预应力箱梁预应力施工的工法，为类似工程提供参考。
二、工法特点1、提高箱梁的承载能力和抗裂性能，增强结构的耐久性。
2、施工工艺相对成熟，操作简单，质量易于控制。
3、可根据设计要求调整预应力大小和布置，适应不同的桥梁跨度和荷载条件。
三、适用范围本工法适用于跨度为 32m 的后张法预应力混凝土箱梁的预制和安装施工。
四、工艺原理后张法预应力箱梁是在混凝土浇筑前，在箱梁内部预留预应力管道，待混凝土达到一定强度后，通过张拉预应力钢绞线，使混凝土产生预压应力，从而提高箱梁的承载能力和抗裂性能。
五、施工工艺流程及操作要点（一）施工工艺流程施工准备→钢筋绑扎→模板安装→预留管道安装→混凝土浇筑→养护→预应力钢绞线穿束→预应力张拉→孔道压浆→封锚（二）操作要点1、施工准备（1）熟悉施工图纸和相关规范，编制施工方案。
（2）对原材料进行检验，确保质量合格。
（3）准备好施工所需的机械设备和工具。
2、钢筋绑扎（1）按照设计要求进行钢筋下料和加工。
（2）在底模上先绑扎底板和腹板钢筋，然后安装内模，最后绑扎顶板钢筋。
（3）钢筋的连接方式应符合设计和规范要求，保证连接质量。
3、模板安装（1）模板应具有足够的强度、刚度和稳定性，表面平整光滑。
（2）安装时要保证模板的位置和尺寸准确，拼缝严密，防止漏浆。
4、预留管道安装（1）预应力管道采用金属波纹管或塑料波纹管，根据设计坐标进行定位安装。
（2）管道定位筋要固定牢固，间距不宜大于 05m，确保管道在混凝土浇筑过程中不发生位移。
（3）管道接头要严密，防止漏浆。
5、混凝土浇筑（1）混凝土采用商品混凝土或自拌混凝土，其配合比应满足设计和施工要求。
后张法预应力张拉计算及关键
PP — 预应力筋平均张拉力（N） L — 预应力筋的长度（mm） AP — 预应力筋的截面面积（mm2） EP — 预应力筋的弹性模量（N/mm2）
张拉伸长量的计算
一、计算公式的选用
平均张拉力计算公式
01
PP — 预应力筋平均张拉力（N） P — 预应力筋张拉端的张拉力（N） — 从张拉端至计算截面的孔道长度（m） — 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的 夹角之和（rad） — 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 — 预应力筋与孔道壁的摩擦系数
压浆时，每一工作班应制作留取不少于3组的试块，标准养护28天进行抗压强度和抗折强度试验，作为质量评定的依据；
01
03
02
压浆过程及压浆后48h内，结构混凝土的温度及环境温度不得低于5℃，否则应采取保温措施，并应按照冬期施工的要求处理，浆液中可掺入引气剂，但不得掺用防冻剂。有抗冻性要求时，浆液中掺入的引气剂含量宜为1%~3%。当环境温度高于35℃时，压浆宜在夜间进行；
张拉千斤顶的选择
张拉千斤顶的额定张拉力宜为所需张拉力的1.5倍，且不得小于1.2倍；与千斤顶配套使用的压力表的最大读数应为张拉力的1.5~2.0倍，标定精度应不低于1.0级；张拉用的千斤顶与压力表应配套标定、配套使用；张拉千斤顶有下列情况之一时，应重新进行标定： 使用时间超过6个月； 张拉次数超过300次； 千斤顶检修或更换配件后； 使用过程中千斤顶或压力表出现异常情况；
高压油管使用前应作耐压试验，油泵与千斤顶之间采用高压油管连接，在最大工作油压下保持5min以上均不得漏油，否则应及时修理更换。张拉时不得踩踏高压油管；
张拉时，千斤顶后面、预应力筋的两端严禁站人；张拉操作人员必须站在千斤顶和预应力筋的侧面；
后张法箱梁预应力张拉施工控制要点解析
广东 建材 ２０ 年第 ８ ０７ 期
施工技术
后 张法箱梁预应力张拉施工控制要 点解析
余宗贤 （ 广东开平建安集 团有 限公司）
摘 要 ：本文结合工程实践经验对后张法箱梁预应力张拉施工的过程控制进行分析， 并提出相关观
点。
关健 词 ：后张法； 箱梁施工； 预应力张拉； 施工控制 公路 工 程 质 量检 验 评 定标 准 在 国 内 公路桥 梁 及 市 政桥 梁 的设 计 中 常采 用 后 张 尺 寸 与位 置 偏 差 应符 合 《 法 箱梁 进 行 施工 ， 笔者 通 过 在粤 赣 高 速 公路 ７标 、 山 （ 佛 土建 工程） ＴＦ ０ １２０）（ ＪＧ ８／ －０ ４ 以下 简称 《 标》 的规 定 ， ） 评 ）
筋 安装 控制 、 拉前 梁 体 强度 控 制 、 张 预应 力 张 拉设 备 的
配套 标 定、 论伸长 量 计算及 张 拉应 力 损 失的量 测 和估 理 算等。
２ 张拉前梁体强度控制 ． ４
张拉 前 梁 体 的强 度 控制 主 要 采 用 同条 件 养护 抗 压 试件进 行控 制 ， 在抗 压结 果有 可疑 时再 次 送样抗 压 或 以 回弹仪 现场 检测 判 定 。 同条件 抗压试 梁预应力张拉施工控制要 求
１ ；对 于 波 纹 管 不 宜 大 于 ０ ８ ；对 于 胶 管 不 宜 大 于 ｍ ．ｍ
０ ５ ； 于 曲线 管道 宜适 当加 密 。金 属管 道一 般在 曲线 ．ｍ对 后 张法 箱 梁预 应 力 施 工 一般 根 据 设计 要 求 及 行业 位置 采用 接头 处理 ， 连接 管 宜采用 大 一个 直径 级 别 的同 标准 的规 定 进 行施 工 控 制 ， 据 《 路 桥 涵施 工 技 术规 根 公 类管 道 ， 其长度 宜 为被连 接 管道 内径 的 ５ 倍 ， ～７ 并采 用 范 Ｊ Ｊ ４－０ ０ （ Ｔ０ １２ ０） 以下 简称 《 ） 桥规 》 规 定 结合 施 工 经 电工 胶布 缠裹 紧密 防止 水泥 浆 的渗入 。 ） 验 ， 者认 为在预 应 力张 拉施 工控 制 的过 程 中的控 制 工 笔
先张法及后张法预应力箱梁施工控制要点
先张法及后张法预应力箱梁施工控制要点摘要：先张法和后张法在预应力箱梁施工中起到重要的控制作用。
通过施加适当的预应力，可以有效控制形变、裂缝和增强结构的承载能力和耐久性。
本文主要分析先张法及后张法预应力箱梁施工控制要点，以供参考。
关键词：路桥施工;预应力混凝土;箱梁;施工工艺;质量控制;1 先张法及后张法预应力箱梁施工控制作用先张法和后张法是预应力混凝土结构施工中常用的两种技术，它们在预应力箱梁施工中起到重要的控制作用。
先张法即“先张后浇”，是在箱梁浇筑施工之前，先张拉预应力刚束，再浇筑混凝土。
通过在预应力钢束两端施加预定的拉力，将预应力钢束与混凝土箱梁紧密地连接起来。
预应力钢束根据设计要求预制，并通过锚固设备固定在预制梁台座的两端。
在浇筑混凝土之前，使用张拉设备对钢束施加拉力，拉紧钢束两端，使其伸长一定距离。
在拉紧固定钢束后，浇筑混凝土，并进行一定时间的养护和固化，待预制箱梁混凝土达到适当强度后，切断预应力刚束，其失去了外界的张力会发生回缩，借助于混凝土与预应力刚束的粘结力（摩擦力），使混凝土产生预压应力，使混凝土受压，用以在使用阶段减小或抵消荷载引起的变形，提高结构刚度和稳定性。
预应力的引入可以减少混凝土结构中的裂缝，提高抗裂性能。
通过先张法施加预应力，可以增强箱梁的承载能力和耐久性，使其能够承受更大的荷载。
后张法即“先浇后张”，是先浇筑混凝土，再通过张拉预应力刚束，对箱梁内部施加预应力的一种方法。
混凝土浇筑之前预留预应力管道，预应力管道根据设计要求布置，并与构件钢筋可靠固定，待混凝土浇筑完成养护一定时间后，达到一定强度，再将预应力刚束放入管道内，施加预定的拉力拉紧钢束两端。
通常在箱梁两端分别固定锚具，使用张拉设备施加拉力。
在施加设计预应力后，固定锚具的锚固端把刚束固定在混凝土构件端部，将预应力传递到混凝土中，形成结构的预应力状态。
最后进行孔道压浆，并进行一定时间的养护和固化。
后张法可以在混凝土浇筑完成后施加预应力，对混凝土结构进行控制形变，提高结构刚度和稳定性。
试论后张法预应力筋张拉控制方法
试论后张法预应力筋张拉控制方法本文重点就后张法预应力筋张拉中的应力控制方法进行介绍，并通过工程实例对此方法的准确可靠性进行了论证。
标签后张法；预应力筋；张拉控制方法预应力技术日益发展的同时，后张法预应力梁板由于其在现场施工应用过程中所具有的独特性以及方便施工等特点，再加上其在配置曲线形的预应力钢筋等方面的适用性，因而此技术在公路、桥梁等建设中都得到了广泛的应用，根据我国现行的公路桥梁设计规范以及施工规范等相关的要求，施工过程中对预应力钢筋的张拉控制主要是通过“双控法”来实现的，即对张拉应力以及钢筋的伸长值同时进行控制。
1 后张法预应力筋的张拉控制方法后张法预应力筋的张拉控制方法主要包括两个方面的内容，即张拉应力的控制方法以及钢筋伸长值的控制方法，以下就此两方面内容分别进行介绍。
1.1 预应力筋张拉应力的控制方法1.1.1 锚下控制应力σk以及设计张拉力Pk根据我国现行的公路桥涵设计规范的相关要求，构件进行预加应力的过程中，预应力筋在锚下的控制应力σk需要满足下表1中相应的规定。
表1控制应力σk根据公路桥涵施工技术规范中的要求，预应力筋张拉控制应力σk需满足设计的相应要求。
若施工过程中，预应力筋需进行超张拉或是需计入锚圈口的预应力损失中的时候，可较设计的相应要求提高5%左右，但是应注意的是，任何情况下都不应超出设计所要求的最大张拉控制应力σkmax。
预应力筋设计的张拉力可根据下式进行计算：其中，n——预应力筋的根数或股数；Ay——单根或者单股预应力筋的面积，mm2。
1.1.2 张拉的程序及其顺序以钢绞线为例，对后张法预应力筋采用超张拉法时，其张拉的程序可以参照下表2来进行。
表2后张法预应力筋张拉程序预应力筋可分批、分阶段对称张拉,其张拉顺序应符合设计规定。
1.1.3 张拉机具及设备等的校验施加预应力时所使用的机具及设备需通过专人进行使用及保管，同时，还应进行定期的维护及校验。
千斤顶以及压力表需要进行配套的校验以确定其张拉力同压力表读数间所具有的关系曲线。
20m箱梁预应力钢束张拉计算表
20m箱梁预应力钢束张拉计算表一、计算公式：△L=PpL/AyEg式中：△L—理论伸长值Pp—平均张拉力（N）L—预应力钢材长度（cm）Eg—预应力钢材弹性模量（N/mm2）Ay—预应力钢材截面面积（mm2）平均张拉力Pp的计算公式Pp=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）式中： P—预应力钢材张拉端张拉力x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
见（图纸）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
见（图纸）二、计算参数的选取：Eg=1.962×105（实验数据），Ay=140mm2。
k=0.0015，μ=0.23三、曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算中梁曲线段N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算=9.413(m)xN1=7.935(m)xN2=2.067(m)xN3=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN1=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN2=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）θN3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ） =758874（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=569781（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=581719（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=64.42(mm)在N2钢绞线束(3根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=54.37(mm)在N3钢绞线束(3根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=14.46(mm)⑵直线段预应力钢绞线束平均张拉力中梁直线段=PPP直线段理论伸长值计算直线段预应力钢绞线束有效张拉长度:L=L 直线段1（两永久锚固端间钢绞线直线段长度）+ L 直线段2（千斤顶工作长度）×2各参数如下表:L 直线段钢绞线束理论伸长值计算N1：ΔL= PL/ApEp=15.32mmN2：ΔL= PL/ApEp=36.14mmN3：ΔL= PL/ApEp=118.83mm中跨箱梁20m后张法预应力钢绞线束张拉计算成果表通过以上计算数椐并根据各阶段千斤顶和对应油表的检定线性回归方程（附：千斤顶及对应压力表鉴定证书及鉴定结果，含检定线性回归方程）得出张拉成果表如下：注：1#千斤顶对应1#油表号为：0L0701249542#千斤顶对应2#油表号为：0L0214中跨箱梁⑴中跨箱梁N1钢绞线束(4根)张拉计算成果表回归方程式：1、1#顶，表号070124954，方程式：F=33.451P+21.73；2、2#顶，表号0214，方程式：F=33.529P-2.79；四、1.曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算边梁曲线段（非连续端）N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算x=7.753(m)N1=6.299(m)xN2x=1.880(m)N3=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN1θ=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）N2θ=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）N3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ） =759811（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=760632（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=775734（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=53.13(mm)在N2钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=43.21(mm)在N3钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=13.15(mm)2. 曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算边梁曲线段（连续端）N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算=9.413(m)xN1=7.935(m)xN2=2.067(m)xN3θ=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）N1=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN2=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）θN3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=758874（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=759708（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=775625（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=64.42(mm)在N2钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=54.37(mm)在N3钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=14.46(mm)⑵直线段预应力钢绞线束平均张拉力中梁直线段=PPP直线段理论伸长值计算直线段预应力钢绞线束有效张拉长度:L=L 直线段1（两永久锚固端间钢绞线直线段长度）+ L 直线段2（千斤顶工作长度）×2各参数如下表:L 直线段钢绞线束理论伸长值计算N1：ΔL= PL/ApEp=27.01mmN2：ΔL= PL/ApEp=39.43mmN3：ΔL= PL/ApEp=111.90mm中跨箱梁20m后张法预应力钢绞线束张拉计算成果表通过以上计算数椐并根据各阶段千斤顶和对应油表的检定线性回归方程（附：千斤顶及对应压力表鉴定证书及鉴定结果，含检定线性回归方程）得出张拉成果表如下：注：1#千斤顶对应1#油表号为：0L0701249542#千斤顶对应2#油表号为：0L0214边跨箱梁⑴边跨箱梁N1钢绞线束(4根)张拉计算成果表⑵边跨箱梁N2钢绞线束(4根)张拉计算成果表⑶边跨箱梁N3钢绞线束(4根)张拉计算成果表回归方程式：1、1#顶，表号070124954，方程式：F=33.451P+21.73；2、2#顶，表号0214，方程式：F=33.529P-2.79；中建二局新兴产业示范区廊坊项目经理部二0一一年八月四日。
后张法的张拉控制应力取值
后张法的张拉控制应力取值张拉控制应力取值在工程结构中具有重要的意义。
它指的是在材料受力过程中，通过施加外力使材料达到预期的应力状态。
合理的张拉控制应力取值可以保证结构的正常工作和使用安全。
本文将详细介绍什么是张拉控制应力取值以及在工程结构中的应用。
一、什么是张拉控制应力取值张拉控制应力取值是指在进行张拉过程中合理地选择应力大小，使材料得到适当的受力状态。
这是基于材料的力学特性和结构设计要求进行的。
在进行张拉时，由于外力的作用，材料发生弹性和塑性变形。
合理的张拉控制应力取值可以使材料发生稳定的弹性变形，同时避免材料过度塑性变形导致的损伤或破坏。
二、在工程结构中的应用在工程结构中，张拉控制应力取值起着重要的作用。
以下是几个常见的应用案例：1. 预应力混凝土结构：在预应力混凝土结构中，通过在混凝土构件中施加预应力，在未来荷载作用下能够更好地抵抗压力，提高结构的承载能力和使用寿命。
合理的张拉控制应力取值能够有效控制预应力混凝土构件的应力状态，确保结构的安全性。
2. 钢结构：在钢结构中，通过张拉控制应力取值来调整构件的刚度和承载能力。
在建筑物、大跨度桥梁等工程中，合理的张拉控制应力取值可以使钢结构在承受荷载时达到最佳的受力状态，保证结构的稳定性和可靠性。
3. 螺栓连接：在各种工程结构中，螺栓连接是常见的连接方式之一。
通过合理的张拉控制应力取值来控制螺栓的张力，可以确保连接的可靠性和安全性。
过大或过小的张拉应力都会导致连接松动或破坏，因此需要根据结构设计和材料特性来进行合理的取值。
三、总结张拉控制应力取值在工程结构中非常重要，能够保证结构的安全和稳定性。
合理的张拉控制应力取值可以根据结构设计和材料特性进行判断和决策，从而达到预期的应力状态。
在实际工程中，需要根据具体情况和要求进行细致的计算和分析，确保选择合适的张拉控制应力取值。
通过合理的张拉控制应力取值，工程结构的安全性和可靠性将得到显著提高。
后张法预应力预制箱梁混凝土施工质量控制措施
后张法预应力预制箱梁混凝土施工质量控制措施【摘要】就如何提高后张法预应力箱梁质量控制进行浅析。
通过改进传统的预应力筋张拉方法，如采用塑料波纹管减少张拉过程的摩阻损失；两端同时对称张拉和合理适量超张拉减少应力损失；改善搅拌工艺和灌浆配合比增加灌浆的密实性等，最终形成了一套完整的施工工法。
箱型梁模板的创作和安装要点、钢筋下料及绑扎工艺的注意事项、混凝土的浇筑以及管道、张拉、压浆的施工方案进行了简要概括和说明。
分析了后张法预应力箱梁施工中存在的一些技术性、工艺性和安全性的问题，供同行们借鉴、参考。
【关键词】后张法预应力；施工技术；施工工艺；质量控制；中图分类号：tu74文献标识码： a 文章编号：引言后张法预制箱梁是众多桥梁施工成熟工艺之一，也是桥梁的重要组成结构形式之一，因此被广泛应用到公路、铁路桥梁的建设工程之中。
对张拉力的有效控制有利于箱梁结构的稳固，从而成为确保构筑高质量箱梁的基石。
另外，后张法预制箱梁具有不同的建造标准，例如箱式梁，需要根据实际桥梁工程的需求来制作。
但是，后张法预制箱梁的张拉控制工艺却是一个较为繁杂和较难调控的程序和施工项目，需要掌握恰当的控制力度，需要熟练的技术工人才操作其中的每个环节，并在施工进度和精度等方面确保张拉控制的质量，从而满足桥梁施工的基本要求。
一、工程施工的特点在高架桥基础、承台、墩柱施工并且达到一定龄期以后，进行预应力砼连续箱梁的施工。
连续箱粱应该采取分段施工，先浇注箱梁的底板、腹板砼，然后立顶模浇注顶板砼。
后张法预制箱梁采用工厂生产模式，集中在预制梁场生产，采用水平分层、斜向分段、连续灌注一次成型的工艺。
二、施工操作工艺方法工艺的流程步骤如下：场地整理→制安台座→绑扎底板钢筋→腹板钢筋→支立侧模→穿波纹管并且固定→安装内模→绑扎顶板钢筋→浇筑混凝土→养生→钢绞线穿束→张拉→压浆→移梁封端→养生存放。
三、预制准备工作的控制1、在施加预应力前应该对张拉预备进行核查。
30米预制梁张拉计算(后张法)
30米预制梁张拉计算（后张法）1、基本数据1。
1 先简支后连续预应力箱梁砼设计强度：C50;设计要求砼强度达到90%（顶板钢绞线束要求接头砼强度达到95%）后方可进行张拉.1.2相同编号的应同时两端对称均匀张拉,张拉顺序为①#组、③#组、②#组、④#组；张拉完成后应近快压浆。
箱梁顶板钢绞线束采用两端单根对称均匀张拉,张拉顺序为T1、T2。
1。
3 取κ=0.0015,µ=0。
20（按规范取值）1。
4 钢绞线每束根数中跨：①#组:3φj15。
24mm；②#组:4φj15.24mm；③#组：4φj15.24mm;④#组:3φj15.24mm .边跨：①＃组：4φj15.24mm;②＃组:5φj15。
24mm；③＃组：5φj15。
24mm；④＃组：4φj15。
24mm .箱梁顶板钢绞线束:T1：4φj15。
24mm、T2:3φj15.24mm。
钢绞线采用ASTMA416—92标准270级,φj15.24mm，Ry=1860MPa,Ey=1。
95×105MPa，Ag=140mm2/根，。
1。
5 千斤顶选用：1。
6 钢绞线锚具、波纹管直径：YM15-3 、YM15-4：ø外 =56mm；YM15-5：ø外 =67mm；GBM15—3：ø内=60×19mm；GBM15-4：ø内=70×19mm。
1。
7 钢绞线要素见施工图S5-3—2-12、S5—3-2-13 、S5-3—2-23.2、计算过程2.1 张拉程序:0 初应力（约10％，划线）δcon（持荷2min，锚固）2。
2 张拉力及油表读数P =σcon×0。
75×A×n=1860×0。
75×140×nP1中=585。
9（KN）P1中初=585.9KN×10％=58.59(KN)P2中=781。
2(KN）P2中初=585。
箱梁预应力张拉计算书
现浇箱梁预应力张拉计算书一、基本情况1．预应力束采用jΦ15.2mm钢铰线，标准强度bR y=1860Mpa．张拉预应力0.73bR y．钢铰线标准横断面面积A=139mm22．张拉预应力P的计算P9=1860×106×0.73×139×10-6×9=1745.1 KN3．张拉程序0⇒10﹪控制应力（量测延伸值）⇒100﹪控制应力（持荷2分钟，量测伸延值）⇒锚固4．待砼强度达到90﹪后,方可张拉预应力束.张拉顺序为50%N2－100%N3－100%N2－100%N1。
5．本工程采用两端张拉控制力、延伸量双控施工。
二、张拉力与油表读数对应关系表（根据千斤顶、油表校准证书提供的计算值）1 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：071263752 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：080127133 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：080625004 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：08043010三、延伸量的计算1． 工作长度延伸量计算：本工程张拉工作长度按单端450mm 计.包括锚环、限位板、千斤顶、工作锚环的厚度。
工作长度延伸量:=P L A E g ⨯⨯=L k E gσ⨯= =3.1mm 2.理论延伸量=计算长度延伸量+工作长度伸延量 计算长度延伸量L ∆=［PL(1-e -(kL +uθ))］ /(kL +uθ)/ (A y ×E g )L ∆:预应力筋理论延伸量(mm)P: 预应力筋张拉端张拉力(N)L : 从张拉端到计算截面的孔道长度(m)θ:从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k: 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 u: 预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.155E g : 预应力筋的弹性模量(M pa ) 根据送检结果取1.95×105 Mpa A y :预应力筋的截面积(mm 2)，为139 mm 2×n(钢绞线束数)预应力筋理论延伸量(按梁长72.000米计算)： 1#筋：L ∆1N =209.2mm2#筋：L ∆2N =208.6mm3#筋：L ∆3N =208.1mm3. 施工时实际延伸量的量测及计算 L ∆=1L ∆-2L ∆+L c ∆0.73×1860Mpa×450mm 1.95×105Mpa1L ∆:达到控制应力时量测的伸长值（mm ）2L ∆:达到初应力时量测的伸长值 （mm ）L c ∆:初应力时的推算伸长值，采用相邻级的伸长度。
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专项施工方案审批表承包单位：合同号：
工程
箱
梁
张
拉
伸
长
量
计
算
书
工程项目部
二0一五年十二月七日
工程25m箱梁
预应力张拉伸长量计算
1 工程概况
（1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度,宽度,采用C50混凝土，（2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φ规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝×105Mpa。
钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中：
中跨梁：N1为4Φ，N2、N3、N4为3Φ；
边跨梁：N1、N2、 N3为4Φ， N4为3Φ；
(3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×
75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝，3股钢绞线张拉吨位为：F＝×3＝，4股钢绞线张拉吨位为：F＝×4＝，采用两端张拉，夹片锚固。
(4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。
(5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，
分级进行张拉：0～15%（测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。
2 油压表读数计算
(1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu：千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=+
千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=+
千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=+
千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=+
(2) 钢束为3股钢绞线
张拉至10％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶，yw08007229油压表读数：
Pu=+=×*10%+=
2千斤顶，yw05049806油压表读数：
Pu=+=×*10%+=
3千斤顶，yw07023650油压表读数：
Pu=+=×*10%+=
4千斤顶，yw05049788油压表读数：
Pu=+=×*10%+=
张拉至20％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶，yw08007229油压表读数：
Pu=+=×*20%+=
2千斤顶，yw05049806油压表读数：
Pu=+=×*20%+=
3千斤顶，yw07023650油压表读数：
Pu=+=×*20%+=
4千斤顶，yw05049788油压表读数：
Pu=+=×*20%+=
张拉至100％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶，yw08007229油压表读数：
Pu=+=×*100%+=
2千斤顶，yw05049806油压表读数：
Pu=+=×*100%+=
3千斤顶，yw07023650油压表读数：
Pu=+=×*100%+=
4千斤顶，yw05049788油压表读数：
Pu=+=×*100%+=
(3) 钢束为4股钢绞线
张拉至10％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶，yw08007229油压表读数：
Pu=+=×*10%+=
2千斤顶，yw05049806油压表读数：
Pu=+=×*10%+=
3千斤顶，yw07023650油压表读数：
Pu=+=×*10%+=
4千斤顶，yw05049788油压表读数：
Pu=+=×*10%+=
张拉至20％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶，yw08007229油压表读数：
Pu=+=×*20%+=
2千斤顶，yw05049806油压表读数：
Pu=+=×*20%+=
3千斤顶，yw07023650油压表读数：
Pu=+=×*20%+=
4千斤顶，yw05049788油压表读数：
Pu=+=×*20%+=
张拉至100％控制应力时油压表读数计算：
1千斤顶，yw08007229油压表读数：
Pu=+=×*100%+=
2千斤顶，yw05049806油压表读数：
Pu=+=×*100%+=
3千斤顶，yw07023650油压表读数：
Pu=+=×*100%+=
4千斤顶，yw05049788油压表读数：
Pu=+=×*100%+=
3 伸长量计算
(1)预应力筋的理论伸长△L（mm）按下式计算：
L=
式中：Pp-预力筋的平均张拉力为（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见曲线段预应力筋平均张拉力：
L=预应力筋的长度（mm）
Ap=预应力筋的截面面积（mm2）：取140
Ep=预应力筋的弹性模量（N/mm2）。
取EP=×105Mpa
曲线段预应力筋平均张拉力按下式计算：
Pp=P（1-e-（kx+μθ））/（k x +μθ）
式中：Pp-预应力筋平均张拉力（N）；
P-预应力筋张拉端的张拉力（N）；
x-从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
θ-从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）;
k-孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数,取；
μ-预应力筋与孔道管壁的磨擦系数，取
注：预应力筋为直线时Pp=P
（2）伸长量采用分段终点力计算方法：例如AB段，A端的力为P（A），则B端的力为P(B)=2×P(A)×（1-e-（kx+μθ））/（k x +μθ）-P(A)；分段伸长量计算△L方法：例如AB段，A端的力为P（A），B端的力为P（B），则AB 端的分段伸长量计算△L＝（P(A)+ P（B））/2×L/(Ep×Ap×N)，其中N为钢绞线的根数。
箱梁（中跨）中N1钢束计算伸长量：
N1 第一段AB= 第二段BC=5/180×40000π=
第三段CD= θ=5O
N1 第一段
张拉端张拉力P=1860×140×4×=（KN）
θ=0
x=(m)
kx+μθ=
e-(kx+μθ)=
Pp=×/×=(KN)
△L1=+/2×1000000×(140××105×4)=
N1 第二段
θ=5×π/180=(rad)
x=(m)
kx+μθ=0. 027053
e-(kx+μθ)=
Pp=×2×/第三段
θ=0
x=(m)
kx+μθ=
e-(kx+μθ)=
Pp=×2×/ 理论伸长量为（△L1+△L2+△L3）×2=（++）*2=
附：N1、N2、N3、N4钢束详细计算表
4 张拉控制
预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长量进行校核实际伸长量与理论伸长量的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长量与理论伸长值的
差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
预应力筋张拉时，应先调整到初应力σ，该初应力为张拉控制应力σcon 的10%，伸长量从初应力时开始测量。
预应力筋的实际伸长值除量测的伸长之外，必须加上初应力以下的推算伸长值。