关于空气过剩系数的测算方法
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[ 关键词] 燃煤锅炉 空气过剩系数 燃烧损失 理论空气量
1 定 义
空气过剩系数 α为进入炉内实际的空气量 V k 与 所需的理论燃烧空气量 V 之比 : α=
Vk V0
0
α 2 =
Vk V2
0
( 5)
根据定义 Ⅰ,由于未燃尽碳的存在而少消耗掉的
O2 残存于烟气中 , 仍归属于理论空气量部分 , 而不计
N2 N ar
V gy
RO2 max 100 - q4 ( ) RO2 100
( 16)
当烟气中有明显的可燃气体存在时按下式计算 :
=
( 4) 当有条件时 ,可利用烟气分析和燃料分析数据
α 2 =
N2 3
N ar
V gy
( 9)
- 3. 76O2
式中 V gy — — — 燃烧 1 m 气体燃料时得到的干烟气容 积。 若烟气中含有可燃气体成分时 ,则为 :
⁄
问题讨论
4 结 论
( 1) 空气过剩系数的测量计算方法因其定义及燃
燃烧方式 、 炉内燃烧工况的完善程度等有关 ,是表征炉 内燃料燃烧过程中风量大小的指标之一 。 ( 1) 燃烧设备的设计计算 ,如炉膛 、 燃烧器的设计 , 以及制粉系统的设计计算等 , 通常均以理论空气过剩 系数 α 1 进行计算 ,其数值的选取以同类燃烧设备的统 计数据和经验为基础 。同时采用计算燃料量 B p 值 , 以修正固体未完全燃烧损失的影响 。 ( 2) 作为锅炉运行时燃料燃烧配风工况调整的参 考依据 ,同时可以根据各部烟道区段空气过剩系数的 测量 ,确定各该区段烟道的漏风系数 ,这时宜用烟气分 析数据测算实际空气过剩系数 。特别是对 q4 损失比 较大的锅炉进行配风工况调整时 , 若以理论空气过剩 系数 ( 即进行 q4 修正的) 为依据 ,易造成炉内缺风的假 象 。实际上 ,在理论空气量中由于 q4 而留存下来的那 部分 O2 的实质仍是过剩 O2 , 所以用理论空气过剩系 数作为燃烧调整依据是不适宜的 , 这已被低挥发分煤 锅炉燃烧调整的实践所证明 。 ( 3) 在进行锅炉效率试验进行排烟量及其热损失 的计算时 ,当直接利用烟气分析和燃料元素分析计算 排烟量时 ,例如 ASM E P TC4. 1 的计算方法 ,并不需要 用到 空 气 过 剩 系 数 的 概 念 , 但 当 按 前 苏 联 及 我 国 GB10184 - 88 方法进行计算时就需要空气过剩系数 0 值 。此时因为 V 0 gk 和 V gy ( 分别为理论干空气量和理 论干烟气量) 均已考虑了固体不完全燃烧热损失 q4 的 修正 ,相应的应取用实际空气过剩系数值 α 2 。若按文 献 [ 5 ] 进行效率计算 ,当采用经 q4 修正后的 V gy ,如文 献 [ 5 ] 中式 ( 12 - 8 - 4 ) ,则应采用实际空气过剩系数 ; 当采用未经 q4 修正的 V gy , 如文献 [ 5 ] 中式 ( 12 - 8 5) ,则应采用 q4 修正后的理论空气过剩系数 α 1。
100 - q4
式中 CH4 、 CO 、 H2 — — — 分别为燃烧产物中的甲烷 、 一 氧化碳和氢的含量 , % 。 这个形式的 “氮” 公式仅对于可燃气体中的含氮量 低到 ( < 3 %) 可以忽略不计时才有效 。 在燃用的气体燃料中含 N2 量很大时 ( 例如发生 炉煤气或高炉煤气) , 则必须从烟气的含 N2 量中减去 由燃料内转移到燃烧产物中去的 N2 量 。此时 , 在燃 料完全燃烧情况下的 α为 :
r 3. 03N 2 ( Car + 0. 375Sar ) RO2 + CO α 2 = r 0. 115 ( Car + 0. 375Sar ) + 0. 342 Har - 0. 043 1Oar
α 2 =
N2 -
N ar
V gy
- 3. 76 ( O2 - 2CH4 - 0. 5CO - 0. 5 H2 ) ( 10)
Ц и к л о н н ы м и П р е д т о п к а м и . м о с к в а : и э д а т е л ь с т в о Э н е р г и я ,1966
4 许传凯 . 电站锅炉运行中配风工况的检测计算 . 热力发电 , 1989 ( 5) 5 西安热工研究院 ,东北电力局技改局 . 燃煤锅炉燃烧调整试
1 Yang Changzhu ,Zhu Zhiping ,Li Yuchun et al. An expert diag2 nosis system for cycle chemistry control in t hermal powerplant . Proceeding of 5t h Symposium on Sino2Japanese Fossil Power Plant Water Treatment . Shanghai , China , May 26 ～ 28 , 1998 265～267 2 Rick Sant ’Angelo 著 . N T Server 系统管理员指南 . 施恩等
入过剩空气的氧量之内 。但对于燃料燃烧来讲 , 本质
( 1)
随着理论燃烧空气量定义的差别 ,相应的 α 也不 相同 。 定义 Ⅰ : 完全燃烧 1 kg 入炉燃料所需的化学当量空气量 称为理论燃烧空气量 ,按下式计算 : V0 1 = 0. 088 9 ( Car + 0. 375Sar ) + 0. 265 Har 0. 033 3Oar m / kg
问题讨论
关于空气过剩系数的测算方法
国家电力公司热工研究院 ( 西安 710032) 许传凯
[摘 要] 不同文献资料对空气过剩系数计算方法的不同 , 在不少场合下造成了一些概念和数值上的
混乱 。特别是在低挥发分煤锅炉的燃烧调整中 , 按烟气分析数据计算空气过剩系数时 , 要不要作固体不 完全燃烧热损失 q 4 修正的问题比较普遍 。本文从定义出发进行了较为深入的讨论 。
3 [1 ]
上是属过剩氧量 ,因而不妨可把按此定义的空气过剩 系数 α 所得的 1 称之为理论空气过剩系数 ,而按定义 Ⅱ 空气过剩系数 α 2 称之为 ( 实际 ) 空气过剩系数 。文献
[ 3 ] 为区分两种不同定义的差别 ,把前者称为物质平衡
а т (м 空气 过 剩 系 数 αм р и а л ь н ы й к о э ф ф и ц и е н т а т е ) и з б ы т к а В о з д у х а , 后者称为空气过剩系数 , 并有如
[2 ]
若把未燃碳看作和灰分一样 , 对这样一种假想燃 料就可把入炉燃料当作完全燃烧 , q4 = 0 。此时 ,α 1 = α ( ) 2 ,即理论空气过剩系数就是 实际 空气过剩系数 。 也就是 q4 越小时 ,两者差别越小 。
2 测算方法
由于用直接测量法按式 ( 1 ) 求得空气过剩系数是 十分困难的 ,通常均以烟气分析法确定空气过剩系数 。 随着所用烟气分析仪器的不同 , 其工作原理和分析方 法各不相同 。因此 , 测算空气过剩系数的方法也有所
下关系式 :
( 2)
α 1 =α 2
100 - q4 100
( 6)
式中 Car 、 Sar 、 Har 、 Oar — — — 分别为燃料收到基元素分 析碳 、 硫、 氢和氧 , % 。 定义 Ⅱ : 完全燃烧 1 kg 燃料 ( 从入炉燃料中扣除未完全燃 烧损失燃料后) 所需的化学当量空气量称为理论燃烧 空气量 ,按下式计算 : 0 V 2 = [ 0. 088 9 ( Car + 0. 375Sar ) + 0. 265 Har 100 - q4 0. 033 3Oar ] m3 / kg 100 式中 q4 — — — 固体不完全燃烧热损失 , % 。 ( 3)
验方法 . 北京 : 水电出版社 ,1974
许传凯 , 男 ,1963 年毕业于西安交通大学 ,1967 年于该校 作者简介 锅炉燃烧学研究生毕业 。现任国家电力公司热工研究院副总工程师 , 教授级高级工程师 。长期从事电站锅炉运行和燃烧优化技术的试验研
( 第二版) 编委 、 究 。近期任 《中国电力百科全书》 火力发电卷副主编 。
( 19)
( 2) 按 “氧” 公式计算 。
式中 Car = Car ( 11)
A ar . C
燃料完全燃烧时 :
21 α 2 = 21 - O2
100
燃 料 中 实 际 燃 烧 掉 的
在有气体不完全燃烧时 : α 2 =
21 21 - ( O2 - 2CH4 - 0. 5CO - 0. 5 H2 ) ( 12)
( 4)
由此可得两种不同的空气过剩系数 : α 1 = ≤ 热力发电・ 2000( 1)
Vk V0 1
不同 [ 4 ] 。一般可按 “氧” 公式 、 “氮” 公式或 “二氧化碳” 公式进行计算 。
( 1) 最精确的是按 “氮” 公式确定空气过剩系数 。
问题讨论
一计算 [ 5 ] 。 “氧” 公式 : α 1 = “氮” 公式 : α 1 = “RO2 ” 公式 : α 1 =
N2 N ar
V gy
按下式计算确定 。 理论空气过剩系数 : r 3. 03N 2 ( Car + 0. 375Sar ) RO2 + CO α 1 = 0. 115 ( Car + 0. 375Sar ) + 0. 342 Har - 0. 043 1Oar
( 18) ( 实际) 空气过剩系数 :
( 14)
式中 N2 、 O2 — — — 烟气中 N 2 、 O2 体积分数 , % 。 在有气体不完全燃烧时 : α 2 =
N2 ( 8) N 2 - 3. 76 ( O2 - 2CH4 - 0. 5CO - 0. 5 H2 )
N 2 - 3. 76[ O2 - (
q4
( 15) ) RO2 ]
当燃用成分变化的燃料 ,或所知 RO2 max 值不充分 可靠时 ,用该式计算将会造成较大的误差 。 按上述诸式计算所得均为 ( 实际 ) 空气过剩系数 α 2 。若需采用烟气分析确定理论 ( 或物质平衡) 空气过 剩系数 α 1 , 在烟气中无可燃气体时 , 应按下列诸式之
3 应 用
空气过剩系数的大小与燃料种类和成分 、 炉型和 热力发电・ 2000( 1)
收稿日期 1999 - 04 - 20
4 成本和效益
CDADS 已在一个 2 × 200 MW 电厂和另一个 4 × 125 MW 电厂运行 。其一大优点是可取代所有相关的
总之 ,CDADS 可帮助自动监测 、 跟踪和量化某些 关键变数并敦促采取适当措施来优化电站化学 。所有 这些都可在投资不大的情况下完成 , 而且事实证明行 之有效 。 参 考 文 献
wenku.baidu.com
( 3) 按 公式计算 。 “RO2 ”
燃料完全燃烧时 : α 2 =
RO2 max RO2 ( 13)
碳 , %; C— — — 燃料灰渣的平均含碳量占灰量的质量 分数 , % ; C C C C alz . Clz afh . Cfh acjh . Ccjh alm - Clm C= C + C + C + C 100 - Clz 100 - Cfh 100 - Ccjh 100 - Clm 式中 alz 、 afh 、 acjh 、 alm — — — 分别为炉渣 、 飞灰 、 沉降灰 和漏 煤 的 灰 平 衡 质 量 分 数 , %; C C C C Clz 、 Cfh 、 Ccjh 、 Clm — — — 分别为炉渣 、 飞灰 、 沉降灰 和漏煤中的可燃碳质量分 数 , %。
α 1
N2 ) RO2 - ( 0. 5CO + 0. 5 H2 + 2CH4 ) ] N2 - 3. 76[ O2 - ( ( 100 - q4 ( 17)
q4
在燃料完全燃烧的情况下为 : α 2 =
N2 N 2 - 3. 76O2 ( 7)
100 - q4 21 ( ) 21 - O2 100 N2
( 上接第 49 页)
料中未燃碳的影响而有不同的方法与结果 , 在应用中 切不可张冠李戴 ,应根据同一种资料或标准方法进行 计算 ,以求前后一致 , 避免因混杂交错使用而产生谬 误 。特别是在固体不完全燃烧热损失较大的情况下 , 更应注意 。 ( 2) 当作为锅炉燃烧调整的参考依据时 ,一律采用 实际空气过剩系数 (α 2 ) , 利用烟气分析数据测算时不 必进行固体未完全燃烧热损失的修正 。 参 考 文 献
1 锅炉机组性能试验规程 . ASM E P TC4. 1. 1964 2 田正渠译 . 锅炉设备热工试验 ( 前苏联 ) . 北京 : 电力工业出
版社 ,1982
3 Ю . Л .м а р ш а к .Т о п о ч н ы е У с т р о й с т в а с В е р т и к а л ь н ы м и
1 定 义
空气过剩系数 α为进入炉内实际的空气量 V k 与 所需的理论燃烧空气量 V 之比 : α=
Vk V0
0
α 2 =
Vk V2
0
( 5)
根据定义 Ⅰ,由于未燃尽碳的存在而少消耗掉的
O2 残存于烟气中 , 仍归属于理论空气量部分 , 而不计
N2 N ar
V gy
RO2 max 100 - q4 ( ) RO2 100
( 16)
当烟气中有明显的可燃气体存在时按下式计算 :
=
( 4) 当有条件时 ,可利用烟气分析和燃料分析数据
α 2 =
N2 3
N ar
V gy
( 9)
- 3. 76O2
式中 V gy — — — 燃烧 1 m 气体燃料时得到的干烟气容 积。 若烟气中含有可燃气体成分时 ,则为 :
⁄
问题讨论
4 结 论
( 1) 空气过剩系数的测量计算方法因其定义及燃
燃烧方式 、 炉内燃烧工况的完善程度等有关 ,是表征炉 内燃料燃烧过程中风量大小的指标之一 。 ( 1) 燃烧设备的设计计算 ,如炉膛 、 燃烧器的设计 , 以及制粉系统的设计计算等 , 通常均以理论空气过剩 系数 α 1 进行计算 ,其数值的选取以同类燃烧设备的统 计数据和经验为基础 。同时采用计算燃料量 B p 值 , 以修正固体未完全燃烧损失的影响 。 ( 2) 作为锅炉运行时燃料燃烧配风工况调整的参 考依据 ,同时可以根据各部烟道区段空气过剩系数的 测量 ,确定各该区段烟道的漏风系数 ,这时宜用烟气分 析数据测算实际空气过剩系数 。特别是对 q4 损失比 较大的锅炉进行配风工况调整时 , 若以理论空气过剩 系数 ( 即进行 q4 修正的) 为依据 ,易造成炉内缺风的假 象 。实际上 ,在理论空气量中由于 q4 而留存下来的那 部分 O2 的实质仍是过剩 O2 , 所以用理论空气过剩系 数作为燃烧调整依据是不适宜的 , 这已被低挥发分煤 锅炉燃烧调整的实践所证明 。 ( 3) 在进行锅炉效率试验进行排烟量及其热损失 的计算时 ,当直接利用烟气分析和燃料元素分析计算 排烟量时 ,例如 ASM E P TC4. 1 的计算方法 ,并不需要 用到 空 气 过 剩 系 数 的 概 念 , 但 当 按 前 苏 联 及 我 国 GB10184 - 88 方法进行计算时就需要空气过剩系数 0 值 。此时因为 V 0 gk 和 V gy ( 分别为理论干空气量和理 论干烟气量) 均已考虑了固体不完全燃烧热损失 q4 的 修正 ,相应的应取用实际空气过剩系数值 α 2 。若按文 献 [ 5 ] 进行效率计算 ,当采用经 q4 修正后的 V gy ,如文 献 [ 5 ] 中式 ( 12 - 8 - 4 ) ,则应采用实际空气过剩系数 ; 当采用未经 q4 修正的 V gy , 如文献 [ 5 ] 中式 ( 12 - 8 5) ,则应采用 q4 修正后的理论空气过剩系数 α 1。
100 - q4
式中 CH4 、 CO 、 H2 — — — 分别为燃烧产物中的甲烷 、 一 氧化碳和氢的含量 , % 。 这个形式的 “氮” 公式仅对于可燃气体中的含氮量 低到 ( < 3 %) 可以忽略不计时才有效 。 在燃用的气体燃料中含 N2 量很大时 ( 例如发生 炉煤气或高炉煤气) , 则必须从烟气的含 N2 量中减去 由燃料内转移到燃烧产物中去的 N2 量 。此时 , 在燃 料完全燃烧情况下的 α为 :
r 3. 03N 2 ( Car + 0. 375Sar ) RO2 + CO α 2 = r 0. 115 ( Car + 0. 375Sar ) + 0. 342 Har - 0. 043 1Oar
α 2 =
N2 -
N ar
V gy
- 3. 76 ( O2 - 2CH4 - 0. 5CO - 0. 5 H2 ) ( 10)
Ц и к л о н н ы м и П р е д т о п к а м и . м о с к в а : и э д а т е л ь с т в о Э н е р г и я ,1966
4 许传凯 . 电站锅炉运行中配风工况的检测计算 . 热力发电 , 1989 ( 5) 5 西安热工研究院 ,东北电力局技改局 . 燃煤锅炉燃烧调整试
1 Yang Changzhu ,Zhu Zhiping ,Li Yuchun et al. An expert diag2 nosis system for cycle chemistry control in t hermal powerplant . Proceeding of 5t h Symposium on Sino2Japanese Fossil Power Plant Water Treatment . Shanghai , China , May 26 ～ 28 , 1998 265～267 2 Rick Sant ’Angelo 著 . N T Server 系统管理员指南 . 施恩等
入过剩空气的氧量之内 。但对于燃料燃烧来讲 , 本质
( 1)
随着理论燃烧空气量定义的差别 ,相应的 α 也不 相同 。 定义 Ⅰ : 完全燃烧 1 kg 入炉燃料所需的化学当量空气量 称为理论燃烧空气量 ,按下式计算 : V0 1 = 0. 088 9 ( Car + 0. 375Sar ) + 0. 265 Har 0. 033 3Oar m / kg
问题讨论
关于空气过剩系数的测算方法
国家电力公司热工研究院 ( 西安 710032) 许传凯
[摘 要] 不同文献资料对空气过剩系数计算方法的不同 , 在不少场合下造成了一些概念和数值上的
混乱 。特别是在低挥发分煤锅炉的燃烧调整中 , 按烟气分析数据计算空气过剩系数时 , 要不要作固体不 完全燃烧热损失 q 4 修正的问题比较普遍 。本文从定义出发进行了较为深入的讨论 。
3 [1 ]
上是属过剩氧量 ,因而不妨可把按此定义的空气过剩 系数 α 所得的 1 称之为理论空气过剩系数 ,而按定义 Ⅱ 空气过剩系数 α 2 称之为 ( 实际 ) 空气过剩系数 。文献
[ 3 ] 为区分两种不同定义的差别 ,把前者称为物质平衡
а т (м 空气 过 剩 系 数 αм р и а л ь н ы й к о э ф ф и ц и е н т а т е ) и з б ы т к а В о з д у х а , 后者称为空气过剩系数 , 并有如
[2 ]
若把未燃碳看作和灰分一样 , 对这样一种假想燃 料就可把入炉燃料当作完全燃烧 , q4 = 0 。此时 ,α 1 = α ( ) 2 ,即理论空气过剩系数就是 实际 空气过剩系数 。 也就是 q4 越小时 ,两者差别越小 。
2 测算方法
由于用直接测量法按式 ( 1 ) 求得空气过剩系数是 十分困难的 ,通常均以烟气分析法确定空气过剩系数 。 随着所用烟气分析仪器的不同 , 其工作原理和分析方 法各不相同 。因此 , 测算空气过剩系数的方法也有所
下关系式 :
( 2)
α 1 =α 2
100 - q4 100
( 6)
式中 Car 、 Sar 、 Har 、 Oar — — — 分别为燃料收到基元素分 析碳 、 硫、 氢和氧 , % 。 定义 Ⅱ : 完全燃烧 1 kg 燃料 ( 从入炉燃料中扣除未完全燃 烧损失燃料后) 所需的化学当量空气量称为理论燃烧 空气量 ,按下式计算 : 0 V 2 = [ 0. 088 9 ( Car + 0. 375Sar ) + 0. 265 Har 100 - q4 0. 033 3Oar ] m3 / kg 100 式中 q4 — — — 固体不完全燃烧热损失 , % 。 ( 3)
验方法 . 北京 : 水电出版社 ,1974
许传凯 , 男 ,1963 年毕业于西安交通大学 ,1967 年于该校 作者简介 锅炉燃烧学研究生毕业 。现任国家电力公司热工研究院副总工程师 , 教授级高级工程师 。长期从事电站锅炉运行和燃烧优化技术的试验研
( 第二版) 编委 、 究 。近期任 《中国电力百科全书》 火力发电卷副主编 。
( 19)
( 2) 按 “氧” 公式计算 。
式中 Car = Car ( 11)
A ar . C
燃料完全燃烧时 :
21 α 2 = 21 - O2
100
燃 料 中 实 际 燃 烧 掉 的
在有气体不完全燃烧时 : α 2 =
21 21 - ( O2 - 2CH4 - 0. 5CO - 0. 5 H2 ) ( 12)
( 4)
由此可得两种不同的空气过剩系数 : α 1 = ≤ 热力发电・ 2000( 1)
Vk V0 1
不同 [ 4 ] 。一般可按 “氧” 公式 、 “氮” 公式或 “二氧化碳” 公式进行计算 。
( 1) 最精确的是按 “氮” 公式确定空气过剩系数 。
问题讨论
一计算 [ 5 ] 。 “氧” 公式 : α 1 = “氮” 公式 : α 1 = “RO2 ” 公式 : α 1 =
N2 N ar
V gy
按下式计算确定 。 理论空气过剩系数 : r 3. 03N 2 ( Car + 0. 375Sar ) RO2 + CO α 1 = 0. 115 ( Car + 0. 375Sar ) + 0. 342 Har - 0. 043 1Oar
( 18) ( 实际) 空气过剩系数 :
( 14)
式中 N2 、 O2 — — — 烟气中 N 2 、 O2 体积分数 , % 。 在有气体不完全燃烧时 : α 2 =
N2 ( 8) N 2 - 3. 76 ( O2 - 2CH4 - 0. 5CO - 0. 5 H2 )
N 2 - 3. 76[ O2 - (
q4
( 15) ) RO2 ]
当燃用成分变化的燃料 ,或所知 RO2 max 值不充分 可靠时 ,用该式计算将会造成较大的误差 。 按上述诸式计算所得均为 ( 实际 ) 空气过剩系数 α 2 。若需采用烟气分析确定理论 ( 或物质平衡) 空气过 剩系数 α 1 , 在烟气中无可燃气体时 , 应按下列诸式之
3 应 用
空气过剩系数的大小与燃料种类和成分 、 炉型和 热力发电・ 2000( 1)
收稿日期 1999 - 04 - 20
4 成本和效益
CDADS 已在一个 2 × 200 MW 电厂和另一个 4 × 125 MW 电厂运行 。其一大优点是可取代所有相关的
总之 ,CDADS 可帮助自动监测 、 跟踪和量化某些 关键变数并敦促采取适当措施来优化电站化学 。所有 这些都可在投资不大的情况下完成 , 而且事实证明行 之有效 。 参 考 文 献
wenku.baidu.com
( 3) 按 公式计算 。 “RO2 ”
燃料完全燃烧时 : α 2 =
RO2 max RO2 ( 13)
碳 , %; C— — — 燃料灰渣的平均含碳量占灰量的质量 分数 , % ; C C C C alz . Clz afh . Cfh acjh . Ccjh alm - Clm C= C + C + C + C 100 - Clz 100 - Cfh 100 - Ccjh 100 - Clm 式中 alz 、 afh 、 acjh 、 alm — — — 分别为炉渣 、 飞灰 、 沉降灰 和漏 煤 的 灰 平 衡 质 量 分 数 , %; C C C C Clz 、 Cfh 、 Ccjh 、 Clm — — — 分别为炉渣 、 飞灰 、 沉降灰 和漏煤中的可燃碳质量分 数 , %。
α 1
N2 ) RO2 - ( 0. 5CO + 0. 5 H2 + 2CH4 ) ] N2 - 3. 76[ O2 - ( ( 100 - q4 ( 17)
q4
在燃料完全燃烧的情况下为 : α 2 =
N2 N 2 - 3. 76O2 ( 7)
100 - q4 21 ( ) 21 - O2 100 N2
( 上接第 49 页)
料中未燃碳的影响而有不同的方法与结果 , 在应用中 切不可张冠李戴 ,应根据同一种资料或标准方法进行 计算 ,以求前后一致 , 避免因混杂交错使用而产生谬 误 。特别是在固体不完全燃烧热损失较大的情况下 , 更应注意 。 ( 2) 当作为锅炉燃烧调整的参考依据时 ,一律采用 实际空气过剩系数 (α 2 ) , 利用烟气分析数据测算时不 必进行固体未完全燃烧热损失的修正 。 参 考 文 献
1 锅炉机组性能试验规程 . ASM E P TC4. 1. 1964 2 田正渠译 . 锅炉设备热工试验 ( 前苏联 ) . 北京 : 电力工业出
版社 ,1982
3 Ю . Л .м а р ш а к .Т о п о ч н ы е У с т р о й с т в а с В е р т и к а л ь н ы м и