机改善烧结矿低温还原粉化指数的实践
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由于以上两方面的因素，导致２台９０ ｍ２烧结 机喷洒ＣａＣＩ：溶液的效果没有达到预期目标。为解 决以上问题，针对生产实际，该车间主要技术人员 对喷头和喷洒方案进行了改进，主要有以下两方 面：
（１）不再使用螺旋式喷头．改用车间自己改 装的简易喷洒管，即：将和转９—１皮带等宽的西 ２０ ｎｕｎ的钢管两头用堵丝堵住（便于喷洒管堵塞 后清理），再在钢管一侧打下毒０．８ ｍｍ和间距２ ｍｍ的３２个小圆孔。随后将喷洒管和原管道相连． 使得带圆孔的一侧朝下垂直的将ＣａＣｌ：溶液均匀地 喷洒到烧结矿表面。此项改装既解决了喷头堵塞问 题，又降低了溶液喷出压力，使得ＣａＣｌ：溶液完全 且均匀的喷洒到烧结矿表面。
７
２
ｌ
Ｏ．８８
３
２
２
６ ０．８９
４
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５
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８
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６髯 月月月月月月始
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４
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悖丝””驰∞毖 ２
５
Ｏ．８９
缱酪的酌∞酊：合６ Ｏ．８９
表６ ２００７年４＃高炉７一１２月平均铁耗情况统计
ｌａ￥１徘ｌａ产糊ｌ／ｔ倾问／ｍ时ｉｎ警至旯需懈管
７月 ８月 ９月 ｌＯ月 １１月 １２月 平均值
网筛一３皮带机 （５～１０ｍｍ）
三筛一３皮佑机 （ＩＯ～２０ｍｍ）
二筛一３皮４１｝＿ｇｌ，
（＞２０ｍｍ）
围１ 烧结矿表面喷洒ｃａｃｌ２溶液工业试验流程
在试验初期，按照原设计要求选用的是高压螺 旋式喷头喷洒ＣａＣＩ：溶液，并且只选取一个喷洒 点。螺旋式喷头喷出的ＣａＣＩ：溶液呈雾状均匀地喷 洒到烧结矿表面。随着试验的进行，发现原设计方 案存在缺陷，主要有以下两个方面：
（２）如图２所示为增加一个新的喷洒点。在 保持原有喷洒点不变的基础上，又连接一个新管道 设置第二个喷洒点，实行分层喷洒。即：沿皮带运 输方向，在原喷洒点的后方（二筛一３皮带机机头 和三筛一３皮带机机头之间）设置一个新的喷洒 点。这样ＣａＣｌ：溶液也可以均匀地喷洒到皮带下部 两层的烧结矿表面。
四筛－－３皮带机
收稿日期：２００８－０４—２５
２ 烧结矿低温还原粉化的原理 表１是２台９０ ｍ２烧结机２００６年ｌ一２月烧结
矿矿相组成。
裹１ ２００６年ｌ一２月年烧结矿矿相鉴定结果 ％
烧结矿在低温条件下（４００—６００℃）还原产 生粉化，．其主要原因是在５００ ｏＣ左右时其中的赤铁 矿还原成磁铁矿，体积发生变化，在烧结矿内产生 内应力。进而形成裂纹导致强度的减弱，在机械力 的作用下产生粉化，这将直接影响高炉炉料顺行和 炉内气流分布…。烧结矿低温粉化的机理如下：
３．１ 喷洒ｃａｃｌ２的原理
喷洒ＣａＣＩ：溶液时烧结矿的温度约１００℃，此 时喷到烧结矿表面的ＣａＣＩ：溶液中水分被蒸发， ＣａＣＩ：结晶成晶体吸附在烧结矿表面形成一层薄 膜。由于烧结矿呈一种多孔状结构，其表面气孔很 多，这些气孔恰是还原气体进入烧结矿内部还原其 中Ｆｅ：Ｏ，的通道，黏结在烧结矿表面的ＣａＣＩ：薄膜 一方面阻碍了还原气体与烧结矿表面的接触，从而 抑制了烧结矿表面的还原；另一方面ＣａＣＩ：薄膜堵 塞了还原气体进入烧结矿的通道，阻碍了烧结矿内 部的继续还原，减缓了烧结矿的还原速度，从而降 低了还原粉化率。研究表明，喷洒ＣａＣＩ：只是吸附 在烧结矿表面，并没有发生化学反应，烧结矿在高 炉内进入６００℃以上温度区时，ＣａＣＩ：便开始挥 发，至９００℃时已全部挥发。所以对烧结矿的还原 速度不会产生影响。由于烧结矿低温还原粉化率降 低，高炉炉尘和炉瘤都将减少，尤其通过料层的煤 气通道改善了，软熔带减薄，块状带扩大，促进了 高炉冶炼强度的提高，风量增加。高炉透气性和煤 气利用率得到改善，高炉产量提高。焦比降低。
裹４ ２台９０ ｍ２烧结机烧结矿工业试验ＲＤＩ对比数据％
通过以上数据可以看出，在工业生产中烧结矿 表面喷洒ＣａＣｌ：溶液后，ＲＤＩ指标显著改善，高炉 产量明显提高，焦比有所降低，炉况稳定顺行。对 高炉没有任何负面影响。 ４ 喷洒ＣａＣｌ２后的经济效益
邯钢４＃高炉所用烧结矿一直由２台９０ ｍ２烧结
机供应，通过对邯钢４＃高炉在２台９０ ｍ２烧结机生
《
（５～１０ ｍｍ）
三筛一３皮带机 《
（１０～２０ｍｍ）
●＿－—
辛
平／
．∈
＿——
，
酬喷洒≤，／
成品转９－１皮带机／
／
山
－二筛一３皮带机 （＞２０ｍｍ）
图２ 改进后的烧结矿喷洒ｃａｃｔ２溶液－ｒ’ｌｌ，试验流程
通过以上措施的实施，极大地改善了烧结矿喷 洒ＣａＣｌ２溶液的效果，并对ＲＤＩ指标的改善有明显 帮助。改进后，２台９０ ｍ２烧结机烧结矿冶金性能 工业性试验对比数据见表４。
比较
９００℃还原软化开始软化区向滴落开始滴落区间
盯．８７
８５．４．９
１ １７１
１０３
１ １５９
１１１
１ ５５５ １ ５４９
２７５ ２９２
一０．３８
一１２
＋８
—６
＋１７
从数据上看，烧结矿喷ＣａＣＩ：后，ＲＤＩ指标有
很大改善；烧结矿中温还原度基本上无变化，与理
论研究相一致。一般情况下实验设备误差在±１０
０．８９ ０．９１ ０．８９ ０．８９ ０．９２ ０．９０ ０．９０
邯钢铁水成本核算价格为２ ４９６元／￡，加工成 本为８５０元／ｔ铁，ＣａＣｌ２干粉价格为５ ２００元／ｔ， 工业生产中ＣａＣｌ：干粉配加量为万分之四，即：生 产ｌ ｔ烧结矿喷洒０．０００ ４ ｔ ＣａＣｌ２干粉。
邯钢２台９０ ｍ２烧结机喷洒ＣａＣＩ：溶液前平均 铁矿比：，Ｉ＝ｍ（俄）／ｍ（ｒ）２０．８９；喷洒ＣａＣｌ２溶液 后平均铁矿比：，２＝ｍ（－）／ｍ（ｒ）＝０．９０。
文献标识码：Ｂ
文章编号：１００６—５００８（２００８）０３—００１３—０３
ＰＲＡＴＩＣＥ ＴＯ ｍＰＲＯＶＥ ＬＯＷ—ＴＥＭＰＥＲ ＡＴＵＲ Ｅ
ＲＥＤＵＣＴ【ＯＮ ＰＯＷＤＥＲＩＮＧ ＩＮＤＥＸ ＯＦ ＳＤｎ卫Ｒ
Ｎｉｕ Ｙｕｈａｉｌ，Ｙａｈ Ｚｈａｎｈａｉｌ．Ｌｉ Ｈａｉｂ０２ （１．Ｏｆｆｉｃｅ，Ｈａｎｄａｎ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｈａｎｄａｎ，Ｈｅｂｅｉ，０５６０１５；２．Ｉｒｏｎｗｏｒｋｓ，Ｈａｎｄａｎ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏｍｐａｎｙ．Ｈａｎｄａｎ，Ｈｅｂｅｉ，０５６０１５） Ａｂｓｗ鹋＇ｔ：Ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｑｕａｌｉｔｙ ｏｆ ｓｉｎｔｅｒ，ｔｈｅ ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｔｅｓｔｓ ａｒｅ ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ ｍａｎｙ ｌｉｍｅｓ．Ｔｈｅ ｌｏｗ—ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｐｏｗｄｅｒｉｎｇ ｉｎｄｅｘ ｏｆ ｓｉｎｔｅｒ ｇｏｔ ｇｒｅａｔｌｙ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｗｉｔｈ ＣａＣｌ２ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｓｐｒａｙｅｄ ０１１ ｔｈｅ ｓｕｒｆａｃｅ ｏｆ ｓｉｎｔｅｒ：ｔｈｅ ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ ｒａｉｓｅｄ ｂｙ ４３．３２ ｆｏｒ ｌａｒｇｅｒ ｔｈａｎ ６．３ ｍｍ。１８．３３ ｆｏｒ ３．１５ ｍｍ，ｒｅｄｕｃｅｄ ｂｙ ４．９５ ｆｏｒ ｓｍａｌｌｅｒ ｔｈａｎ ０．５ ｆｉｌｍ． Ｘｅｙ Ｗｏｒｄｓ：ｓｉｎｔｅｒ ｍａｃｈｉｎｅ；ｔｉｎｔｅｒ；ｌｏｗ—ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｐｏｗｄｅｒｉｎｇ ｉｎｄｅｘ；ｐｒａｃｔｉｃｅ
（１）初始还原与初始裂纹的形成。随着低温 还原粉化试验的开展。向烧结矿料层通人还原气体
１３
万方数据
总第１６５期
时，那些可接触到还原气体的赤铁矿颗粒先被还 原。造成体积膨胀，产生内应力。当产生的应力超 过周围黏结相的断裂韧性时就会在黏结相内形成裂 纹‘２１。
（２）裂纹扩展与进一步还原。裂纹的形成又 促进了还原过程，因为还原气体可以通过裂纹到达 其他相中新的赤铁矿颗粒，使它还原即烧结矿得到 进一步还原。而进一步还原又为裂纹的进一步扩展 提供了能量。实际上，由于黏结相的非均质性，裂 纹可能分成若干小裂纹＂ｌ。另外，由于在烧结工艺 的冷却过程中，不同的矿相在不同的时间结晶，其 热收缩系数大不相同，在烧结矿中产生残余应力， 这种应力又会促使分支裂纹的扩展。在试验的还原 末期，尽管烧结矿的外表可能完整无缺，但其内部 的龟裂程度却十分严重。 ３ 烧结矿喷洒ＣａＣＩ：的试验及结果
（１）高压螺旋式喷头易发生堵塞，清理十分 不便。该喷头喷出的ＣａＣＩ：溶液因压力大造成溶液 飞溅，影响喷洒效果。
１４
万方数据
河北冶全
２００８年第３期
（２）喷洒点太少，由于转９—１皮带运输的成 品烧结矿自下向上粒度呈３层分布：最下层５一ｌＯ ｍｍ，之上为１０—２０ ｍｍ。最上层为２０ ｍｍ以上。 只选取一个喷洒点导致喷洒的ＣａＣＩ：溶液只能喷洒 到最上层的大颗粒的烧结矿表面，而下层的烧结矿 喷洒的很少甚至喷洒不到。
１ 前言 目前．邯钢高炉已形成以高碱度烧结矿为主，
配加一定比例球团矿的炉料结构。随着高炉强化冶 炼程度的提高，烧结矿的质量越来越受到关注．特 别是烧结矿的热性能。邯钢炼铁部现有１台４００ ｍ２ 和２台９０ ｍ２烧结机，近几年，２台９０ ｍ２烧结机 受原料结构影响ＲＤＩ．，。，基本徘徊在６５％左右，影 响了高炉炉况的稳定顺行和技术经济指标的进一步 优化。为了改善烧结矿冶金性能。尤其是降低烧结 矿低温还原率，邯钢对２台９０ ｍ２烧结机通过实验 室试验和借鉴其它兄弟单位的成功经验．于２００＂／ 年７月开始在烧结矿表面喷洒氯化钙稀溶液生产实 践。通过对烧结矿喷洒ＣａＣｌ，前后高炉铁产量的对 比。证明烧结矿表面喷洒ＣａＣｌ２溶液具有良好效 果。
３．２实验室对比试验
为了测试喷洒ＣａＣＩ，后烧结矿冶金性能的变化 及对高炉的影响。在进行工业性实验之前进行了烧 结矿冶金性能的对比试验，配加比例为万分之三点 五。表２为烧结矿低温还原粉化两次对比试验数 据，表３为烧结矿冶金性能对比试验数据。
衰２烧结矿低温还原粉化率试验对比数据 ％
基准矿 加ＣａＣｌ２
２ ５６７ ２ ６１４ ２ ５８１ ２ ５７９ ２ ５９０ ２ ４３９ ２ ５６２
０ ８４７ ＩＳ０
０ ０ １ １２４
—
２ ５６７ ２ ６６５ ２ ５９１ ２ ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ＂／９ ２ ５９０ ２５０４ ２ ５８３
１９３ ２３２ ２６２ ２１０ ２２３ ２０５ ２２１
２ ６７４ ２ ６９１ ２ ６４６ ２ ６８０ ２ ５８０ ２ ５７５ ２ ６４１
裹３第三组方案试验结果
于０．０４ ｍ３／（ｔ·ｍｉｎ）时，增加量上升明显；当供 气强度为０．０４ Ｉｌｌ３／（ｔ·ｍｉｎ）时，终点钢水含氮量 可控制在（１．１—１．５）Ｘ １０～。
烧结矿表面喷洒ｃａｃｋ溶液，使烧结矿低温还原粉化指数（ＲＤＩ）指标改善较大。烧结矿表面喷洒
ＣａＣｔ２溶液后＞６．３ ｍｍ的比例平均提高４３．３２％，＞３．１５ ｍｍ的比例平均提高１８．８８％，‘０．５ ｍｍ的
比例平均降低４．９５％。
关键词：烧结机；烧结矿；低温还原粉化指数；实践
中圈分类号：ＴＦ０４６．４
吨铁增加利润＝８５０×（，２一，Ｉ）－５ ２００ ｘ０．０００ ４
＝８．５—２．０８
＝６．４２（元／ｔ）
．
（下转第６页）
１５
万方数据
总第１６５期
钢包样增氮也最多。如采取合理的脱氧合金化工 艺。避免脱氧过深，钢包底吹氩气搅拌时避免爆吹 以减少钢液与大气的接触，加强出钢口的维护等措 施可以减少出钢过程钢液增氮。
℃，所以烧结矿软化熔融性能在喷洒ＣａＣＩ：前后基 本无变化。
３．３工业生产对比试验结果
２００７年７月邯钢２台９０ ｍ２烧结机烧结矿表面 喷洒ＣａＣＩ：溶液工业试验流程如图１所示，将储存
罐内注入清水再将固体ＣａＣＩ：从上方手动装入带有 搅拌器的储存罐中，利用搅拌器搅拌均匀。再经过
管道泵连续均匀地喷洒到烧结矿表面。
产的烧结矿喷洒ＣａＣｌ２溶液前（２００７年１—６月
份）和喷洒ＣａＣｌ２溶液后（２００７年７一１２月份）
平均铁产量情况进行对比，可以看出高炉产量明显
提高，经济效益显著（表５、表６）。
表５ ２００７年４＃高炉１—６月平均铁耗情况统计
日期蓄銮歆倾问／ｍ时ｉｏ姬产＝ｌ／日ｔ需懈
铁矿 比
ｌ
ｏ
Ｏ
２
９ ０．８８
２
怎第１６５期 ２００８年第３期
河北冶金
ＨＥＢＥＩ ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＹ
Ｔｏｔａｌ １６５ ２００８，Ｎｕｍｂｅｒ ３
邯钢９０ ｍ２烧结机改善 烧结矿低温还原粉化指数的实践
牛豫海１。闽占海１。李海波２
（１．邯郸钢铁公司办公室，河北邯郸０５６０１５；ｚ邯郸钢铁公司炼铁部，河北邯郸０５６０１５）
摘要：邯钢２台９０ ｍ２烧结机为改善烧结矿质量，多次进行绕结矿冶金性能对比实验，工业生产中在
（１）不再使用螺旋式喷头．改用车间自己改 装的简易喷洒管，即：将和转９—１皮带等宽的西 ２０ ｎｕｎ的钢管两头用堵丝堵住（便于喷洒管堵塞 后清理），再在钢管一侧打下毒０．８ ｍｍ和间距２ ｍｍ的３２个小圆孔。随后将喷洒管和原管道相连． 使得带圆孔的一侧朝下垂直的将ＣａＣｌ：溶液均匀地 喷洒到烧结矿表面。此项改装既解决了喷头堵塞问 题，又降低了溶液喷出压力，使得ＣａＣｌ：溶液完全 且均匀的喷洒到烧结矿表面。
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３ ｏ．如
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缱酪的酌∞酊：合６ Ｏ．８９
表６ ２００７年４＃高炉７一１２月平均铁耗情况统计
ｌａ￥１徘ｌａ产糊ｌ／ｔ倾问／ｍ时ｉｎ警至旯需懈管
７月 ８月 ９月 ｌＯ月 １１月 １２月 平均值
网筛一３皮带机 （５～１０ｍｍ）
三筛一３皮佑机 （ＩＯ～２０ｍｍ）
二筛一３皮４１｝＿ｇｌ，
（＞２０ｍｍ）
围１ 烧结矿表面喷洒ｃａｃｌ２溶液工业试验流程
在试验初期，按照原设计要求选用的是高压螺 旋式喷头喷洒ＣａＣＩ：溶液，并且只选取一个喷洒 点。螺旋式喷头喷出的ＣａＣＩ：溶液呈雾状均匀地喷 洒到烧结矿表面。随着试验的进行，发现原设计方 案存在缺陷，主要有以下两个方面：
（２）如图２所示为增加一个新的喷洒点。在 保持原有喷洒点不变的基础上，又连接一个新管道 设置第二个喷洒点，实行分层喷洒。即：沿皮带运 输方向，在原喷洒点的后方（二筛一３皮带机机头 和三筛一３皮带机机头之间）设置一个新的喷洒 点。这样ＣａＣｌ：溶液也可以均匀地喷洒到皮带下部 两层的烧结矿表面。
四筛－－３皮带机
收稿日期：２００８－０４—２５
２ 烧结矿低温还原粉化的原理 表１是２台９０ ｍ２烧结机２００６年ｌ一２月烧结
矿矿相组成。
裹１ ２００６年ｌ一２月年烧结矿矿相鉴定结果 ％
烧结矿在低温条件下（４００—６００℃）还原产 生粉化，．其主要原因是在５００ ｏＣ左右时其中的赤铁 矿还原成磁铁矿，体积发生变化，在烧结矿内产生 内应力。进而形成裂纹导致强度的减弱，在机械力 的作用下产生粉化，这将直接影响高炉炉料顺行和 炉内气流分布…。烧结矿低温粉化的机理如下：
３．１ 喷洒ｃａｃｌ２的原理
喷洒ＣａＣＩ：溶液时烧结矿的温度约１００℃，此 时喷到烧结矿表面的ＣａＣＩ：溶液中水分被蒸发， ＣａＣＩ：结晶成晶体吸附在烧结矿表面形成一层薄 膜。由于烧结矿呈一种多孔状结构，其表面气孔很 多，这些气孔恰是还原气体进入烧结矿内部还原其 中Ｆｅ：Ｏ，的通道，黏结在烧结矿表面的ＣａＣＩ：薄膜 一方面阻碍了还原气体与烧结矿表面的接触，从而 抑制了烧结矿表面的还原；另一方面ＣａＣＩ：薄膜堵 塞了还原气体进入烧结矿的通道，阻碍了烧结矿内 部的继续还原，减缓了烧结矿的还原速度，从而降 低了还原粉化率。研究表明，喷洒ＣａＣＩ：只是吸附 在烧结矿表面，并没有发生化学反应，烧结矿在高 炉内进入６００℃以上温度区时，ＣａＣＩ：便开始挥 发，至９００℃时已全部挥发。所以对烧结矿的还原 速度不会产生影响。由于烧结矿低温还原粉化率降 低，高炉炉尘和炉瘤都将减少，尤其通过料层的煤 气通道改善了，软熔带减薄，块状带扩大，促进了 高炉冶炼强度的提高，风量增加。高炉透气性和煤 气利用率得到改善，高炉产量提高。焦比降低。
裹４ ２台９０ ｍ２烧结机烧结矿工业试验ＲＤＩ对比数据％
通过以上数据可以看出，在工业生产中烧结矿 表面喷洒ＣａＣｌ：溶液后，ＲＤＩ指标显著改善，高炉 产量明显提高，焦比有所降低，炉况稳定顺行。对 高炉没有任何负面影响。 ４ 喷洒ＣａＣｌ２后的经济效益
邯钢４＃高炉所用烧结矿一直由２台９０ ｍ２烧结
机供应，通过对邯钢４＃高炉在２台９０ ｍ２烧结机生
《
（５～１０ ｍｍ）
三筛一３皮带机 《
（１０～２０ｍｍ）
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成品转９－１皮带机／
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图２ 改进后的烧结矿喷洒ｃａｃｔ２溶液－ｒ’ｌｌ，试验流程
通过以上措施的实施，极大地改善了烧结矿喷 洒ＣａＣｌ２溶液的效果，并对ＲＤＩ指标的改善有明显 帮助。改进后，２台９０ ｍ２烧结机烧结矿冶金性能 工业性试验对比数据见表４。
比较
９００℃还原软化开始软化区向滴落开始滴落区间
盯．８７
８５．４．９
１ １７１
１０３
１ １５９
１１１
１ ５５５ １ ５４９
２７５ ２９２
一０．３８
一１２
＋８
—６
＋１７
从数据上看，烧结矿喷ＣａＣＩ：后，ＲＤＩ指标有
很大改善；烧结矿中温还原度基本上无变化，与理
论研究相一致。一般情况下实验设备误差在±１０
０．８９ ０．９１ ０．８９ ０．８９ ０．９２ ０．９０ ０．９０
邯钢铁水成本核算价格为２ ４９６元／￡，加工成 本为８５０元／ｔ铁，ＣａＣｌ２干粉价格为５ ２００元／ｔ， 工业生产中ＣａＣｌ：干粉配加量为万分之四，即：生 产ｌ ｔ烧结矿喷洒０．０００ ４ ｔ ＣａＣｌ２干粉。
邯钢２台９０ ｍ２烧结机喷洒ＣａＣＩ：溶液前平均 铁矿比：，Ｉ＝ｍ（俄）／ｍ（ｒ）２０．８９；喷洒ＣａＣｌ２溶液 后平均铁矿比：，２＝ｍ（－）／ｍ（ｒ）＝０．９０。
文献标识码：Ｂ
文章编号：１００６—５００８（２００８）０３—００１３—０３
ＰＲＡＴＩＣＥ ＴＯ ｍＰＲＯＶＥ ＬＯＷ—ＴＥＭＰＥＲ ＡＴＵＲ Ｅ
ＲＥＤＵＣＴ【ＯＮ ＰＯＷＤＥＲＩＮＧ ＩＮＤＥＸ ＯＦ ＳＤｎ卫Ｒ
Ｎｉｕ Ｙｕｈａｉｌ，Ｙａｈ Ｚｈａｎｈａｉｌ．Ｌｉ Ｈａｉｂ０２ （１．Ｏｆｆｉｃｅ，Ｈａｎｄａｎ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｈａｎｄａｎ，Ｈｅｂｅｉ，０５６０１５；２．Ｉｒｏｎｗｏｒｋｓ，Ｈａｎｄａｎ Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏｍｐａｎｙ．Ｈａｎｄａｎ，Ｈｅｂｅｉ，０５６０１５） Ａｂｓｗ鹋＇ｔ：Ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｑｕａｌｉｔｙ ｏｆ ｓｉｎｔｅｒ，ｔｈｅ ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｔｅｓｔｓ ａｒｅ ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ ｍａｎｙ ｌｉｍｅｓ．Ｔｈｅ ｌｏｗ—ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｐｏｗｄｅｒｉｎｇ ｉｎｄｅｘ ｏｆ ｓｉｎｔｅｒ ｇｏｔ ｇｒｅａｔｌｙ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｗｉｔｈ ＣａＣｌ２ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｓｐｒａｙｅｄ ０１１ ｔｈｅ ｓｕｒｆａｃｅ ｏｆ ｓｉｎｔｅｒ：ｔｈｅ ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ ｒａｉｓｅｄ ｂｙ ４３．３２ ｆｏｒ ｌａｒｇｅｒ ｔｈａｎ ６．３ ｍｍ。１８．３３ ｆｏｒ ３．１５ ｍｍ，ｒｅｄｕｃｅｄ ｂｙ ４．９５ ｆｏｒ ｓｍａｌｌｅｒ ｔｈａｎ ０．５ ｆｉｌｍ． Ｘｅｙ Ｗｏｒｄｓ：ｓｉｎｔｅｒ ｍａｃｈｉｎｅ；ｔｉｎｔｅｒ；ｌｏｗ—ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｐｏｗｄｅｒｉｎｇ ｉｎｄｅｘ；ｐｒａｃｔｉｃｅ
（１）初始还原与初始裂纹的形成。随着低温 还原粉化试验的开展。向烧结矿料层通人还原气体
１３
万方数据
总第１６５期
时，那些可接触到还原气体的赤铁矿颗粒先被还 原。造成体积膨胀，产生内应力。当产生的应力超 过周围黏结相的断裂韧性时就会在黏结相内形成裂 纹‘２１。
（２）裂纹扩展与进一步还原。裂纹的形成又 促进了还原过程，因为还原气体可以通过裂纹到达 其他相中新的赤铁矿颗粒，使它还原即烧结矿得到 进一步还原。而进一步还原又为裂纹的进一步扩展 提供了能量。实际上，由于黏结相的非均质性，裂 纹可能分成若干小裂纹＂ｌ。另外，由于在烧结工艺 的冷却过程中，不同的矿相在不同的时间结晶，其 热收缩系数大不相同，在烧结矿中产生残余应力， 这种应力又会促使分支裂纹的扩展。在试验的还原 末期，尽管烧结矿的外表可能完整无缺，但其内部 的龟裂程度却十分严重。 ３ 烧结矿喷洒ＣａＣＩ：的试验及结果
（１）高压螺旋式喷头易发生堵塞，清理十分 不便。该喷头喷出的ＣａＣＩ：溶液因压力大造成溶液 飞溅，影响喷洒效果。
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万方数据
河北冶全
２００８年第３期
（２）喷洒点太少，由于转９—１皮带运输的成 品烧结矿自下向上粒度呈３层分布：最下层５一ｌＯ ｍｍ，之上为１０—２０ ｍｍ。最上层为２０ ｍｍ以上。 只选取一个喷洒点导致喷洒的ＣａＣＩ：溶液只能喷洒 到最上层的大颗粒的烧结矿表面，而下层的烧结矿 喷洒的很少甚至喷洒不到。
１ 前言 目前．邯钢高炉已形成以高碱度烧结矿为主，
配加一定比例球团矿的炉料结构。随着高炉强化冶 炼程度的提高，烧结矿的质量越来越受到关注．特 别是烧结矿的热性能。邯钢炼铁部现有１台４００ ｍ２ 和２台９０ ｍ２烧结机，近几年，２台９０ ｍ２烧结机 受原料结构影响ＲＤＩ．，。，基本徘徊在６５％左右，影 响了高炉炉况的稳定顺行和技术经济指标的进一步 优化。为了改善烧结矿冶金性能。尤其是降低烧结 矿低温还原率，邯钢对２台９０ ｍ２烧结机通过实验 室试验和借鉴其它兄弟单位的成功经验．于２００＂／ 年７月开始在烧结矿表面喷洒氯化钙稀溶液生产实 践。通过对烧结矿喷洒ＣａＣｌ，前后高炉铁产量的对 比。证明烧结矿表面喷洒ＣａＣｌ２溶液具有良好效 果。
３．２实验室对比试验
为了测试喷洒ＣａＣＩ，后烧结矿冶金性能的变化 及对高炉的影响。在进行工业性实验之前进行了烧 结矿冶金性能的对比试验，配加比例为万分之三点 五。表２为烧结矿低温还原粉化两次对比试验数 据，表３为烧结矿冶金性能对比试验数据。
衰２烧结矿低温还原粉化率试验对比数据 ％
基准矿 加ＣａＣｌ２
２ ５６７ ２ ６１４ ２ ５８１ ２ ５７９ ２ ５９０ ２ ４３９ ２ ５６２
０ ８４７ ＩＳ０
０ ０ １ １２４
—
２ ５６７ ２ ６６５ ２ ５９１ ２ ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ＂／９ ２ ５９０ ２５０４ ２ ５８３
１９３ ２３２ ２６２ ２１０ ２２３ ２０５ ２２１
２ ６７４ ２ ６９１ ２ ６４６ ２ ６８０ ２ ５８０ ２ ５７５ ２ ６４１
裹３第三组方案试验结果
于０．０４ ｍ３／（ｔ·ｍｉｎ）时，增加量上升明显；当供 气强度为０．０４ Ｉｌｌ３／（ｔ·ｍｉｎ）时，终点钢水含氮量 可控制在（１．１—１．５）Ｘ １０～。
烧结矿表面喷洒ｃａｃｋ溶液，使烧结矿低温还原粉化指数（ＲＤＩ）指标改善较大。烧结矿表面喷洒
ＣａＣｔ２溶液后＞６．３ ｍｍ的比例平均提高４３．３２％，＞３．１５ ｍｍ的比例平均提高１８．８８％，‘０．５ ｍｍ的
比例平均降低４．９５％。
关键词：烧结机；烧结矿；低温还原粉化指数；实践
中圈分类号：ＴＦ０４６．４
吨铁增加利润＝８５０×（，２一，Ｉ）－５ ２００ ｘ０．０００ ４
＝８．５—２．０８
＝６．４２（元／ｔ）
．
（下转第６页）
１５
万方数据
总第１６５期
钢包样增氮也最多。如采取合理的脱氧合金化工 艺。避免脱氧过深，钢包底吹氩气搅拌时避免爆吹 以减少钢液与大气的接触，加强出钢口的维护等措 施可以减少出钢过程钢液增氮。
℃，所以烧结矿软化熔融性能在喷洒ＣａＣＩ：前后基 本无变化。
３．３工业生产对比试验结果
２００７年７月邯钢２台９０ ｍ２烧结机烧结矿表面 喷洒ＣａＣＩ：溶液工业试验流程如图１所示，将储存
罐内注入清水再将固体ＣａＣＩ：从上方手动装入带有 搅拌器的储存罐中，利用搅拌器搅拌均匀。再经过
管道泵连续均匀地喷洒到烧结矿表面。
产的烧结矿喷洒ＣａＣｌ２溶液前（２００７年１—６月
份）和喷洒ＣａＣｌ２溶液后（２００７年７一１２月份）
平均铁产量情况进行对比，可以看出高炉产量明显
提高，经济效益显著（表５、表６）。
表５ ２００７年４＃高炉１—６月平均铁耗情况统计
日期蓄銮歆倾问／ｍ时ｉｏ姬产＝ｌ／日ｔ需懈
铁矿 比
ｌ
ｏ
Ｏ
２
９ ０．８８
２
怎第１６５期 ２００８年第３期
河北冶金
ＨＥＢＥＩ ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＹ
Ｔｏｔａｌ １６５ ２００８，Ｎｕｍｂｅｒ ３
邯钢９０ ｍ２烧结机改善 烧结矿低温还原粉化指数的实践
牛豫海１。闽占海１。李海波２
（１．邯郸钢铁公司办公室，河北邯郸０５６０１５；ｚ邯郸钢铁公司炼铁部，河北邯郸０５６０１５）
摘要：邯钢２台９０ ｍ２烧结机为改善烧结矿质量，多次进行绕结矿冶金性能对比实验，工业生产中在