井下运输系统和运输方式 毕业论文

井下运输系统和运输方式毕业论文
目录
第一章矿井概况及井田地质特征 (1)
第一节矿井概况 (1)
一、位置与交通 (1)
二、地形与河流 (1)
三、气候与气象 (2)
四、地震 (2)
第二节地质特征 (2)
一、地层 (2)
二、构造 (2)
三、煤系及煤层 (3)
四、煤质 (3)
五、水文地质 (3)
六、其它开采技术条件 (10)
第三节勘探程度与建议 (13)
一、勘探程度评述 (13)
二、建议 (13)
第二章矿井储量、年产量及服务年限 (15)
第一节井田境界 (15)
一、井田境界 (15)
二、工业指标 (15)
第二节井田储量 (15)
一、矿井工业储量 (15)
二、矿井设计储量 (16)
三、矿井设计可采储量 (17)
第三节矿井年产量及服务年限 (19)
一、矿井工作制度 (19)
二、矿井设计生产能力 (19)
第三章井田开拓 (21)
第一节概述 (21)
第二节井田开拓 (21)
一、提出方案 (21)
二、方案比较 (22)
第三节井筒特征 (25)
一、井筒断面尺寸 (25)
二、井壁的支护材料及井壁厚度 (27)
三、井筒深度 (27)
第四节井底车场 (29)
一、井底车场形式的选择 (29)
二、线路总平面布置 (29)
三、井底车场通过能力计算 (36)
四、确定井底车场主要巷道断面 (38)
五、井底车场硐室 (38)
六、其他硐室 (40)
第五节开采顺序及带区、采煤工作面的配置 (40)
一、开采顺序 (40)
二、保证年产量的同采采区数和工作面数 (41)
第六节井巷工程和建井工期 (43)
第四章采煤方法 (47)
第一节采煤方法的选择 (47)
第二节带区巷道布置及生产系统 (48)
一、带区斜长的确定 (48)
二、煤柱尺寸 (48)
三、巷道布置 (48)
四、带区斜巷的布置 (48)
五、带区联络巷道及下部车场 (49)
六、带区硐室 (49)
七、带区生产系统 (50)
第三节回采工艺设计 (50)
一、概述 (50)
二、综采工作面回采工艺设计 (52)
第五章矿井运输、提升及排水 (61)
第一节矿井运输 (61)
一、井下运输系统和运输方式的确定 (61)
二、带区运输设备的选型 (62)
第二节矿井提升 (63)
一、主井提升设备选型计算 (63)
二、副井提升容器的确定 (68)
第三节矿井排水 (74)
一、概述 (74)
二、排水设备选型计算 (74)
第六章矿井通风与安全技术措施 (81)
第一节矿井通风系统的选择 (81)
一、选择原则 (81)
二、选择矿井主扇的工作方法 (82)
三、选择矿井通风方式 (82)
第二节风量计算及风量分配 (83)
一、风量计算 (83)
二、风速验算 (85)
第三节全矿通风阻力计算 (87)
一、计算原则 (87)
二、计算方法 (87)
三、计算矿井总风阻及总等积孔 (91)
第四节扇风机选型 (91)
一、选择主扇 (91)
二、选择电动机： (93)
三、防止漏风和降低风阻的措施 (93)
第五节矿井安全技术措施 (94)
一、概述 (94)
二、预防瓦斯爆炸的措施 (94)
三、粉尘的综合防治 (95)
四、预防井下火灾措施 (96)
五、矿井水灾的预防措施 (96)
第七章矿山环境保护 (97)
第一节环保设计依据和采用的标准 (97)
一、设计依据 (97)
二、环保标准 (97)
第二节主要污染源及治理措施 (97)
一、污废水排放 (97)
二、环境空气污染 (98)
三、噪声及绿化 (98)
第三节地表沉陷及其治理 (98)
第四节水土流失防治措施 (98)
结论 (100)
致谢 (101)
参考文献 (102)
附录A英文翻译（原文） (103)
附录B英文翻译（译文） (109)
第一章矿井概况及井田地质特征
第一节矿井概况
一、位置与交通
顾桥井田位于省市凤台县城西北约20km处，地理坐标为东经
116°26′15″～116°37′00″，北纬32°43′47″～32°52′30″。

井田有凤（台）～阜（阳）和凤（台）～利（辛）公路纵贯；井田外东部经有凤（台）～蒙（城）公路，南部通有袁（集）～（凤郢子）矿区公路和淮（南）～阜（阳）铁路。

潘谢矿区铁路自东向西穿过本井田。

井田的永幸河和西南外缘的西淝河均可通航民船，并可转接淮河水运。

交通方便（见图1-1-1）。

图1-1-1交通位置图
二、地形与河流
本井田位于淮河冲积平原，地形平坦，除西淝河与岗河沿岸一带地势低洼、雨季易成涝以外，地面标高一般为＋21～＋24m。

总体地势为西北高、东南低。

永幸河由西北至东南流经井田中部；而与永幸河流向相同的西淝河则流经井田西南缘外侧，在鲁台孜入淮，是地表水集中排放的主渠道。

此外，井田尚有纵
横交错的人工沟渠。

三、气候与气象
井田所在地区属季风暖温带半湿润气候，季节性明显，冬冷夏热。

该地区年均气温15.1℃，两极气温分别为41.2℃和-22.8℃；一般春、夏季多东南及东风，秋季多东南及东北风，冬季多东北及西北风，平均风速3.18m/s，最大风速20m/s；年均降雨量926.33mm，最大达1723.5mm；雪期一般在每年11月上旬至次年3月中旬，最大降雪厚度16cm；土壤的最大冻结深度为30cm。

四、地震
根据《中国地震烈度区划图（1990）》的使用规定，本井田地震基本烈度为6度。

第二节地质特征
一、地层
顾桥井田属全隐蔽含煤区，钻探所及地层由老到新依次有奥陶系、石炭系、二叠系和新生界。

二、构造
本井田位于复向斜中部，属桥背斜东翼与潘集背斜西部衔接带。

煤系地层总体形态为一走向近南北、倾向东、倾角多为5°～15°的反“S”型单斜构造。

其中发育有一系列宽缓褶曲和断层。

根据褶曲和断层发育特点，可将本井田划分为北部宽缓褶曲挤压区、中部简单单斜区、中南部“X”型共轭剪切区和南部单斜构造区四部分。

经综合精查地质勘探和高分辨率数字地震补充勘探，全井田共查出小庄背斜、桥子向斜、后老庄背斜和桂集向斜等次一级褶曲4个。

发现断层67条，其中正断层37条，逆断层30条，大致可分为近东西向、北西向和北东向三个断层组。

按落差大小来分，大于等于100m的13条，小于100m而大于等于50m的11条，小于50m而大于等于20m的45条，小于20m而大于等于10m的63条，小于10m的35条。

此外，尚有21个孤立断点未能组合成断层。

主要断层特征见表1-2-1。

三、煤系及煤层
本井田的煤系地层为石炭、二叠系，其中二叠系的组与上、下石盒子组为
主要含煤层段。

井田二叠系含煤层段总厚734m，含煤33层，煤层总厚度为30.08m，含煤系数为4.10%，自下而上依次分为7个含煤段。

在中、下部厚约490m的一～五含煤段中，集中分布9层可采煤层，平均总厚24.11m。

其中13-1、11-2 、8、6-2和1煤层为主要可采煤层，平均总厚21.14m；17-2、13-1下、7-2和4-1为局部可采煤层，平均总厚2.97m。

可采煤层主要特征详见表1-2-2。

四、煤质
本井田可采煤层煤质稳定，煤种单一，属中灰～富灰、特低硫、低磷～特低磷、富油～高油、高熔～难熔灰分、具较强粘结性的气煤和1/3焦煤。

可作良好的配焦和动力、化工用煤。

各主要可采煤层煤质特征见表1-2-3，煤的工业分析见表1-2-4。

五、水文地质
本井田水文地质条件属巨厚覆盖层下多煤层、多含水层、充水因素复杂的矿床，其富水性属简单～中等，与地表水体无水力联系。

表1-2-1 主要断层特征
WORD版本.
（一）主要充水因素
本井田基岩被厚度介于224.10～576.00m之间的西北厚、东南薄的新生界松散层所覆盖。

按松散沉积物组合特征及其含、隔水性能不同，自上而下大致可分为4个含水组、4个隔水组和1个碎石层。

其中第三隔水组除在局部古地形隆起处变薄或缺失外，绝大部分分布稳定，厚度一般为30～55m，系其上、下含水层间的良好隔水层。

第四含水组在七线以北与基岩直接接触，厚度多为30～80m，系基岩含水组的主要补给水源。

底部的碎石层若与含水层接触时，有可能起到一定的导水作用。

二叠系砂岩以中、细粒为主，局部裂隙发育，一般为钙质充填，富水性弱，以储存量为主，且因间夹泥岩和煤层，含水组之间在自然状态下无密切的水力联系。

但是，若被断层切割或受采动影响而致地下水水力均衡遭到破坏时，上、下含水层之间有可能互相沟通，从而导致局部砂岩裂隙水突溃现象的发生。

石炭系太灰岩溶裂隙含水组主要由自上而下编号的13层灰岩与其间的泥岩、粉砂岩和薄煤层组成。

其中第1、3、4、5和12层灰岩分布稳定,并以第3、4和12层灰岩厚度较大。

该含水组上距1煤层较近，一般为16～20m，且灰岩水压较高，如果直接开采1煤层，必将因太灰的水压超过1煤层底板隔水层抗压强度而引发突水事故。

潘谢矿区资料表明：奥陶系灰岩中下部岩溶裂隙比较发育，虽分布不均，但富水性弱～中等，系太灰的主要补给水源。

本井田断层带多为泥岩和粉、细砂岩碎块充填，并呈胶结状，正常情况下可起到相对隔水作用。

但是，若不同层位的含水层受断层切割而对口，且断层带又未被泥质和岩屑所充填，或受到采动影响，导致断层活化，破坏了地下水的水力均衡，断层带则很可能成为地下水突溃的主要途径。

综上所述，本井田新生界第四含水层孔隙水、二叠系砂岩裂隙水和石炭系太灰岩溶裂隙水对井下开采均有较大影响。

但是，只要在可采煤层浅部留设适当的防水煤柱，四含水一般不致于溃入矿坑而对煤层开采构成大的威胁。

这样，二叠系砂岩裂隙水和石炭系太灰岩溶裂隙水便成为本矿井开采的主要充水因素。

表1-2-2 可采煤层主要特征表
WORD版本.
表1-2-3 可采煤层物理性质
表1-2-4 煤层煤质特征汇总表
（二）矿井涌水量预计
预计方法为《顾桥井田电子版精查地质报告汇编》中采用的水文地质比拟法。

经与新庄孜矿井实测涌水量比拟表明：矿井开采11-2煤层时的正常涌水量按850m3/h计取，最大涌水量增加1000m3/h。

六、其它开采技术条件
（一）主要可采煤层顶底板岩石力学特征
本井田主要可采煤层顶板主要由泥岩、砂质泥岩和少量砂岩组成；底板均为泥岩和砂质泥岩。

顶、底板泥岩、砂质泥岩的抗压强度较低，平均介于342～513kg/cm2，砂岩的抗压强度较高，平均介于571～1224kg/cm2。

但总体来看，本井田主要可采煤层顶、底板岩石工程地质条件比较差，巷道支护和顶板管理比较困难。

望有关部门加强井下工程地质研究工作，确保矿井建设与生产的安全。

（二）瓦斯
本井田共采集13-1、11-2、8、7-2、6-2和1煤层瓦斯样125个。

其中主要可采煤层瓦斯测试成果见表1-2-5。

根据本井田主要煤层瓦斯测试成果与潘谢矿区生产矿井瓦斯资料综合分析，本矿井应属高瓦斯矿井。

随着矿井开采深度的增加，局部可能出现煤与瓦斯突出现象。

（三）煤尘与自燃
本井田可采煤层除6-2和11-2煤层不自燃～不很易自燃以外，其余均为很易自燃煤层。

主要可采煤层的煤尘均具有爆炸性。

（四）地温
根据矿区九龙岗矿长观孔资料，本井田所在地的恒温带深度为自地表向下30m，恒温带温度为16.8℃。

已有测温资料表明：本井田属于以地温异常区为主的高温区，平均地温梯度为3.08℃/100m。

从纵向上看，垂深500m处平均地温在31℃以上，已达一级高温区；垂深700m处平均地温在37℃左右，已进入二级高温区；垂深在800m 处平均地温高达40℃以上。

预计-780m水平地温可达37.7℃～43.7℃，平均40.1℃。

从横向上看，地温等值线的走向具有与煤层底板等高线走向基本一致的变化趋势。

鉴于本井田地温较高，有关部门应引起高度重视，并采取积极的降温措施，以防各类热害发生。

表1-2-5 主要可采煤层瓦斯测试成果表
第三节勘探程度与建议
一、勘探程度评述
顾桥井田从1966年至1980年间在原有勘探区先后施工钻孔387个，井田围扩大后，又增加了原属集、丁集二井田的部分钻孔49个、顾桥煤层气测试井1个和井筒检查孔7个，全井田共有钻孔444个，钻探工程量346528.70m。

其中地质孔407个，工程量326336.65m；水文孔37个，工程量20192.05m，抽水25次。

此外，还施工了供水水源详勘孔56个，工程量5885.81m。

上述钻孔绝大部分实施了测井工作。

为配合原有勘探区的资源勘探工作，还进行了光电和模拟地震勘探，共施工测线长1661.08km，计22786个物理点。

为了进一步查明地质构造及主要煤层的赋存状况，1995年又对原勘探区大部分区段进行了高分辨率数字地震补充勘探，完成测线总长781.5km，物理点计35470个，目前即将完成首采块段三维地震勘探工作。

实践证明：在资源勘探过程中，采用地震先行、钻探验证、测井定厚的综合方法是合理的，地震和钻探工程在一水平和首采区进行加密控制是正确的，而后期又对生产水平和地质勘探程度偏低的深部及南部实施高分辨率数字地震勘探也是必要的。

经过上述各阶段勘探工作，控制了本井田总体地质构造形态，查明了主要断层和褶曲的发育情况，查明了可采煤层层位、厚度、结构、可采围和煤质特征，查明了水文地质条件及供水水源的水质类型，确定了主要供水含水层，并对其它开采技术条件作了详细了解，地质勘探研究程度是比较高的。

因此，本井田2001年的精查地质报告汇编与其所依据的1980年的综合勘探精查地质报告、1988年的供水水文地质详勘报告、1995年的地震补充勘探报告和2001年以前施工的井筒检查孔资料，均可作为矿井设计的依据。

二、建议
（一）总体来看，本井田的钻孔密度并不太高。

尽管中部和浅部钻孔较多，但是，深部和南部钻孔偏少，除构造以外，其它地质特征的勘查程度尚比较低。

为确保矿井生产后期顺利接替，建议在适当时期追加一定量的钻探工程，进一步查明或验证深部及南部地质特征。

（二）由于本井田先期施工的部分钻孔封闭质量较差，甚至有少量钻孔未予封闭，因而对井下开采十分不利，尤其是那些至太灰终止的钻孔，封闭不好或未予封闭，很可能成为矿井生产的隐患。

为此，建议在矿井建设和生产过程
中，采取积极的预防措施，避免可能由此而造成的危害。

（三）本井田煤层下距石炭系太灰一般只有16～20m，如果直接开采，势必会太灰水压过大而破坏1煤层的隔水底板，或沿落差较大且未被岩屑和泥质物充填的断层向矿坑突水，对矿井安全构成巨大威胁。

显然在矿井开采初期，不能将1煤层作为首采对象，只有到矿井后期，才能考虑其开采问题。

当然，在后期正式开采1煤层之前，还需对太灰补做专门的水文地质工作，以便在掌握可靠的水文地质资料的基础上，采取疏水降压等切实可行的措施，确保安全生产。

（四）按照《煤矿安全规程（2001）》的规定，煤的自燃倾向性分为容易自燃、自燃和不易自燃三类，这一划分标准显然与此前分为很易自燃、易自燃、不易自燃和不自燃四级具有较大变化。

为确保井下生产的安全，建议对本井田煤的自燃倾向性按新分类标准重新界定，以便根据新的分类结果，采取预防煤层自燃的综合措施。

第二章矿井储量、年产量及服务年限
第一节井田境界
一、井田境界
毕业设计的井田境界：北起F87断层，南至F92断层，西起煤层露头，东至—850m煤层底板等高线。

走向长为5.3Km,倾向长为3.9 Km。

参加储量计算的煤层为：11-2煤层。

煤层计算面积约21Km2 ，煤层厚0.89～7.23m，平均厚3.1m，结构较简单。

煤层平均容重为1.4t/ m3。

二、工业指标
区煤层储量计算采用的工业指标，参照现行《规》，统一为：
最低可采厚度0.70m，最高可采灰份40％；
第二节井田储量
一、矿井工业储量
工业储量采用地质块段法，在煤层底板等高线上计算储量。

本井田采用块段法计算的各级储量，块段法是我国目前广泛使用的储量计算方法之一。

块段法是根据井田钻孔勘探情况，由几个煤厚相近钻孔连成块段。

根据此块段的面积，煤的容重，平均煤厚计算此块段的煤的储量，再把各个经过计算的块段储量取和即为全矿井的井田储量。

计算公式：Q ＝ A × M × D×10-4
其中：Q-------------工业储量（万吨）
A-------------计算面积（m2）
M-------------计算采用厚度（m）
D-------------煤层平均容重（吨/m3）
矿井工业储量是勘探(精查）地质报告提供的“能利用储量”中的A、B、C 三级储量之和，其中高级储量A、B级之和所占比例应符合表2-2-1的规定。

经块段法计算本设计矿井工业储量汇总见表2-2-2。

二、矿井设计储量
矿井设计储量等于矿井工业储量减去设计计算的断层煤柱、防水煤柱、井田边界煤柱和已有的地面建筑物、构筑物需要留设的保护煤柱等永久煤柱损失量后的储量；计算公式如下：
矿井设计储量＝工业储量－永久煤柱损失
永久煤柱为：井田境界、断层、铁路桥、村庄保护煤柱；
永久煤柱的留设：本井田围无河流、断层及其他构筑物，因此只需要计算境界保护煤柱。

井田境界保护煤柱的留设：井田境界处保护煤柱均留设25m。

计算得总的损失煤量为159.71万吨。

故，矿井设计储量＝工业储量－永久煤柱损失
＝8970.78-159.71
＝8811.07万吨
三、矿井设计可采储量
矿井设计储量减去工业场地保护煤柱、井下主要巷道及上、下山保护煤柱煤量后乘以采区回采率的储量。

矿井设计可采储量计算公式如下：矿井设计可采储量＝（矿井设计储量－保护煤柱损失）×采区回采率
保护煤柱为：工业场地、风井场地、主要巷道及上、下山保护煤柱。

1、工业场地保护煤柱的计算：
按规规定，年产90万t/a的中型矿井，工业场地占地面积指标为1.2公顷/10万吨。

故可算得工业场地的总占地面积：S＝1.2×9＝10.8公顷＝108000m2。

工业广场占地面积为270×400m2,平面形状为矩形。

根据垂直剖面可计算工业广场的保护煤柱的留设：计算如下所示：
表2-2-3 工业广场保护煤柱设计参数表
其中：φ——表土层移动角；
β——煤柱上山移动角；
δ——走向方向移动角；
γ——煤柱下山移动角；
用垂直剖面法留设工业广场保护煤柱如下图所示：
平面图走向剖面
倾向剖面
图2-2-1 工业广场保护煤柱
上图中，四边形ABCD的面积即工业场地煤柱的压煤面积，经计算可得，工业场地共压煤326.4万吨；
2、井下主要巷道设计煤柱损失计算
井下主要压煤巷道为皮带大巷、轨道大巷和回风大巷，三条水平大巷之间设计间距为30m，巷道两侧各留40m保护煤柱，计算出井下主要巷道设计煤柱损失为322.03万吨。

矿井储量汇总表如下表2-2-4所示
表2-2-4 可采储量汇总表
第三节 矿井年产量及服务年限
一、矿井工作制度
本矿井设计年工作日为300天。

每天三班作业，其中二班生产、一班检修。

每班工作8h ，每天净提升时间14h 。

二、矿井设计生产能力
矿井设计生产能力：90万t/a 。

矿井服务年限：T ＝K
A Z
K ⨯
式中：T —矿井设计服务年限，a ；
K Z —矿井可采储量，Mt ；
A —矿井设计年产量，Mt/a ； K —储量备用系数，K ＝1.4。

即得：T ＝K A Z
K ⨯
＝4
.19.030
.65⨯
＝52a >50 a 符合矿井服务年限要求 若设计生产能力为120万t/a 。

则矿井服务年限：
T ＝K A Z K ⨯
＝4.12.130
.65⨯
＝39<60 a 不符合矿井服务年限要求。

所以此矿井设计生产能力为90万t/a ，设计服务年限为52年。

第三章 井田开拓
第一节 概述
该井田可采煤层为11-2煤。

11-2煤层瓦斯含量高，且有煤与瓦斯突出危险。

井田地质条件简单，煤层倾角平均4°，厚度平均 3.1米。

矿井正常涌水量为850m 3/h ，属1/3焦煤。

走向长为5.3Km,倾向长为3.9Km 。

第二节 井田开拓
一、提出方案
根据以上地质条件以及现有的生产开采技术。

提出以下三种开拓方案。

方案一：立井两水平开采；其剖面图如图所示：
00
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1—主井 2—副井 图3-2-1 方案一剖面图
方案二：立井单水平加暗斜井开采，其剖面图如下：
00
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1—主井 2—副井 图3-2-2 方案二剖面图
方案三：斜井两水平开采；其剖面图如图所示：
00
00
1—主井 2—副井 图3-2-3 方案三剖面图
二、方案比较 1〉技术比较
方案一与方案三区别在于井筒形式不同。

两方案的生产系统度比较简单可靠，但由于采用斜井开拓时需要预留的斜井保护煤柱将要比立井多，同时斜井井筒长度长于立井，由此，将增加排水费用。

而且也比立井难于支护，将增加后期维护费用。

所以方案一优于方案三。

余下的方案一与方案二均在技术上可行，且不易区别，故需要进行经济比较。

2〉经济比较
对于方案一与方案二进行经济比较，详见以下各表
表3-2-2 基建费
表3-2-3 生产经营工程量
表3-2-4 生产经营费
表3-2-5 综合比较
3〉综合比较
从以上列表可以看出，方案二比方案一节省投资394.72万元。

在技术可行的情况下，就经济方面来考虑，方案二优于方案一。

因此，通过技术和经济比较，本设计矿井拟采用立井单水平加暗斜井开拓方案。

第三节井筒特征
一、井筒断面尺寸
1、主井
主井主要用于提煤。

井筒直径5.0米，采用1对9t提煤箕斗，井筒采用混凝土支护，井筒壁厚400mm。

主井井筒断面布置如下：
图3-3-1 主井井筒断面布置图
2、副井
副井主要用于升降人员、设备、材料及提升矸石等，并兼作通风、排水。

为防止断绳事故，设有防坠器。

井筒净直径5米，采用混凝土支护，井筒壁厚400mm，采用1吨矿车双层单车普通罐笼。

井筒还设有玻璃钢梯子间，并敷设有排水管、消防洒水管、压风管、动力电缆和信号电缆。

井筒断面布置如下：
图3-3-2 副井井筒断面布置图
风速校核：验算式： V＝Q/MS≤V max
式中：V—通过井筒的风速，m/s；
Q—通过井筒的风量，m3/s；
S—井筒的净断面积，m2；
M—井筒的有效断面系数，圆形井为0.8；
V max—《安全规程》规定的允许最大风速。

计算得： V副＝Q/MS
＝116/0.8×19.625
＝7.4 ＜8m/s
V风＝Q/MS
＝110/0.8×19.625
＝7 ＜15m/s
经验算，所选井筒直径能够满足规程规定，符合要求。

3、风井
风井主要用于回风或兼作矿井安全出口。

配备有玻璃钢梯子间及管路、电缆等。

采用混凝土砌碹壁，井筒直径5.0米，井壁厚度400mm。

风井断面图如下：
图3-3-3风井井筒断面图
二、井壁的支护材料及井壁厚度
为了防止井筒围岩风化及承受地压，保证井筒的形状，必需对井筒进行支护。

根据井壁厚度经验数据选择井壁的支护材料为混凝土支护，以节约原材料、降低成本、保证安全生产、加快建井速度为依据，结合本矿井筒断面尺寸。

设计本矿主井井壁厚度为400mm，副井井壁厚度为400mm，风井井壁厚度为400mm。

三、井筒深度
井筒深度除自井口至开采水平的井筒长度外，还需要加井窝的深度。

井窝深度：箕斗井为清理井底撒煤，平台下再设≥4m井底水窝。

故一般井筒需要开挖到井底车场水平以下30-40m。

如井底装载硐室设于开采水平以上时，可以不设水窝，编制井筒特征表如下表3-3-1所示：
表3-3-1 井筒特征表
第四节井底车场
一、井底车场形式的选择
井底车场是连接矿井主要提升井筒和井下主要运输巷道的一组巷道和硐室的总称。

它联系着井筒提升和井下运输两大生产环节，为提煤、提矸、下料、供电和升降人员等各项工作服务。

井底车场首先必须保证矿井生产所需要的运输能力，并应满足矿井不断持续增产的需要。

为此，井底车场的设计通过能力应大于矿井生产能力30～50﹪。

其次，在满足井底车场通过能力的前提下应尽量减少其掘砌体积，而且井底车
场应便于管理和安全操车。

根据本矿实际情况选用立井刀式环行井底车场。

井底车场设计示意图如下:
图3-4-1 井底车场示意图
二、线路总平面布置
1、井筒相互位置的确定
本矿井所在地地形平坦，井筒位置不受地面限制，主井中心坐标为（3732953，57451345），副井中心坐标为（3732988，57451325），两井筒垂直于存车线方向的距离H为35m，平行于存车线方向的距离L为20m。

如下图所示：
1— 主井中心线；2—副井中心线；3—副井储车线
图3-4-1 井筒相互位置图
两井筒中心点间的直线距离C 为： C ＝2a b 2a b )Y -(Y )X -(X ＝40.4m 2、井底车场各存车线长度的确定
井底车场线路包括存车线和行车线。

存车线为存放空、重车辆的线路，它由主井重车线、主井空车线、副井重车线、副井空车线及材料车线组成。

行车线为调度空、重车辆的线路，如连接主、副井空、重车线的绕道和调车线。

副井马头门线路也用于行车线。

除上述主要线路外，在井底车场还有一些辅助线路，如通往各硐室的专用线路和硐室铺设的线路。

当运输大巷采用列车运行时，主、副井空重车线长度应符合《设计规》规定：主井空、重车线长度应能够容纳1.5～2列车，副井进、出车线长度，应能够容纳1～1.5列车。

材料车线应能够容纳10个以上材料车到一列车。

井底车场线路由直线线路和连接部分所组成，连接部分包括曲线线路和道岔。

直线线路就是指存车线和行车线以及调车线。

本矿井运煤直接由胶带输送机运往煤仓，故无需计算主井空、重车线长度。

1） 副井空、重车线长度
L ＝mnL 1＋L 2＋L 3
式中：L —副井空、重车线长度，m
m —列车数目，列数，取1列；。