结晶器液压振动缸负载力的计算

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计算液压缸的工作压力、流量和功率

计算液压缸的⼯作压⼒、流量和功率计算液压机液压缸的⼯作压⼒、流量和功率（a）主缸的流量快速下⾏时q1 = A1v1 = 804×6 = 120600px3/s = 289.4 L/min⼯作⾏程时q2 = A2v2 = 804×0.6 = 12050px3/s = 28.9 L/min快速回程时q3 = A3v3 = 183.5×5.3 = 24975px3/s = 59.9 L/min（b）主缸的功率计算快速下⾏时（起动）：P1 = p1q1 = 12533×4824×10-6 = 60.46 W⼯作⾏程初压阶段末：P2 = p2q2 = 2.46×106×482×10-6 = 1186 W终压阶段：此过程中压⼒和流量都在变化，情况⽐较复杂。

压⼒p在最后20 mm⾏程内由2.46 MPa增加到24.6 MPa，其变化规律为p = 2.46+20(24.6-2.46)S = 2.46+1.11S（MPa）式中S——⾏程（mm），由压头开始进⼊终压阶段算起。

流量q在20 mm内由482 cm3/s降到零，其变化规律为q = 482（1－20(S)）（cm3/s）功率为P = pq = 482×（2.46+1.11S）×（1－20(S)）求其极值，?S(?P) = 0得S = 8.9（mm）此时功率P最⼤Pmax = 482×（2.46+1.11×8.9）×（1－20(8.9)）= 3300.8 W = 3.3 kW快速回程时；等速阶段P = pq = 1.75×106×999×10-6 = 1.748 kW起动阶段：此过程中压⼒和流量都在变化，情况也⽐较复杂。

设启动时间0.2秒内作等加速运动，起动阶段活塞⾏程为S = 0.5vt = 0.5×5.3×0.2 = 5.3mm在这段⾏程中压⼒和流量均是线性变化，压⼒p由21 MPa降为1.75 MPa。

结晶器液压振动系统设计说明书

摘要设计中介绍了结晶器液压振动系统，系统通过输入正弦电信号给伺服阀，进而控制液压缸的正弦振动。

设计过程中系统的分析了系统的工作状况，以及在该工作状况下所系统所要达到的工作要求。

设计中针对系统中的液压泵，伺服阀，液压缸等主要元件的选型进行了详细的计算。

在泵站的设计中，核心部分是泵，油箱以及蓄能器的设计计算和选型，三者的关系是相互影响的，同时，液压系统也受外在因素的诸如工作环境和工作温度的影响，这些影响对系统的影响是非常大的，这个因素考虑的不全面直接影响到系统的工作性能。

在系统的各个参数计算中，根据设计内容所给出的条件，计算出系统液压缸的位移振动曲线。

根据振动曲线方程可以求解出系统所需的最大流量，根据计算的结果确定整个系统的工作状况。

系统泵的驱动功率的计算，按照在系统振动过程中各个工况条件下所需功率的平均值，正弦振动的平均速度可以通过正弦振动方程计算出。

设计中的大部分元件都是通过相关参数的计算，根据产品的样本经行选型，以达到系统的要求。

关键词：结晶器；液压伺服系统；激振；正弦振动AbstractThe system of hydraulic vibration system for crystallizer was introduced in the design,To control the sinusoidal vibration of the cylinder, the sinusoidal signal is input into the servo valve by the computer .In the design, the working conditions is analysed,and the requirements of the system under this conditions is also analysed. For the design of the hydraulic system, the pump,servo valves, hydraulic cylinders and other major components of the Selection are detailed calculated .In the design of the pumping station, the core are calculation of the pump, storage tank of the design and selection, the relations among each other are impacted, at the same time, The hydraulic systems are also impacted by external factors such as the working environment and temperature The impact of these effects on the system is very great, if this factor is not taken into consideration, There will be direct impact on the performances of the system.The various parameters of the system is calculated according to the contents of the conditions, and we can calculate the displacement vibration curve of the hydraulic cylinder of the system. According to vibration curve equation,we can work out the most flow of the system , And determine the working conditions according to the results of the whole system. The calculation of the pump-driven power of the system is the average of the power required in the vibration of the system under the working conditions. And the sine vibration equation can be calculated.The most components are selected through the calculation of the relevant parameters, based on a sample of the products selection, to meet the system requirements.Key words: Crystallizer; Hydraulic servo system; Exciting vibration; Sinusoidal vibration目录前言 (1)1 系统设计方案确定 (1)1.1 伺服系统设计方案 (1)1.2 控制方案 (2)1.3 主要技术参数 (2)1.4 系统工作情况分析 (2)2 设计计算 (2)2.1 系统振动 (2)2.2 液压缸设计计算 (3)2.2.1 油缸的设计原则 (3)2.2.2 油缸的选型 (3)2.2.3 油缸参数计算 (4)2.3 泵的选择计算 (5)2.3.1 泵的选择计算原则 (5)2.3.2 系统流量计算 (5)2.3.3 流量计算 (5)2.3.4 泵的参数计算 (6)2.4 液压泵的驱动功率及电机的选择 (6)2.4.1 驱动功率计算 (6)2.4.2 电动机的选择 (7)2.5 阀的选择计算 (7)2.5.1 伺服阀的选取 (7)2.5.2 液控单向阀的选取 (8)2.5.3 电磁换向阀的选取 (8)3 辅助元件的选择计算 (8)3.1 管路 (9)3.1.1 壁厚的计算 (9)3.1.2 内径计算 (10)3.1.3 软管 (10)3.1.4 管接头 (11)3.2 油箱的设计计算 (11)3.2.1 油箱设计原则 (11)3.2.2 油箱参数设计计算 (11)3.2.3 油箱容量的计算 (12)3.2.4 油箱内工作介质体积估算 (12)3.3 系统发热功率计算 (13)3.3.1 液压泵的功率损失 (13)3.3.2 阀的损失功率 (13)3.3.3 管路以及其它功率损失 (13)3.3.4 系统总的功率损失 (13)4 溢流阀的选取 (14)4.1 溢流阀的作用 (14)5 过滤器的选择 (14)5.1 过滤器的配置 (14)5.2 压油过滤器 (15)5.3 回油过滤器 (15)6 循环冷却系统的设计计算 (15)6.1 各个参数计算 (15)6.2 动力源螺杆泵的选取 (16)6.3 驱动电机的选择 (16)6.4 循环过滤器的选择 (16)6.5 热交换器的选择 (17)6.5.1 计算散热面积 (17)6.5.2 冷却水量的计算 (17)6.6 加热器 (18)6.8 压力表的选择 (18)7 液位计的选择8 液压工作介质的选取 (19)9 控制阀阀块的设计 (19)结束语 (19)参考文献 (21)致谢 (22)前言随着高效连铸技术在冶金工业生产中的快速发展和使用，结晶器的振动技术便成了连铸生产过程中的关键技术之一，结晶器的振动参数，直接影响连铸坯的质量。

液压技术中的常用计算公式

液压技术中的常用计算公式
液压技术中的常用计算公式
项目公式备注
液压缸面积(cm2) A=ЛD2/4 D:液压缸有效活塞直径(cm)
液压缸速度(cm/min)与流量(L/min)的关系 V=103Q/A Q:流量(L/min)
A:液压缸活塞有效作用面积(cm2)
液压缸无杆腔差动速度V1与非差动速度V0的关系 V1=V0A1/(A1-A2) A1:液压缸无杆腔有效作用面积(cm2)
A2:液压缸有杆腔有效作用面积(cm2)
液压缸输出推力(kgf) F=(P1×A1)-(P2×A2) P1:A1腔压力(kgf/cm2) P2:A2腔压力(kgf/cm2) A1,A2:液压缸进油和回油腔的有效作用面积(cm2 )
泵或马达流量(L/min) Q= q×n/1000 q:泵或马达的几何排量(mL/r)
n:转速(rpm)
通过节流口的流量Q(L/min) Q=8a(10△P) 1/2 a:节流口通流面积(cm2)
△P:节流口前后的压差(MPa)
液压马达排量(m3/r)与最大输出转矩(Nm)的关系 q=2ЛM/△Pη M:马达最大输出转矩(Nm) △P:马达进出口压力差(Pa) η:马达机械效率
液压泵所需电机功率(kw) P=Q×p/61.2 Q:流量(L/min) p:压力(Mpa)
管内流速(m/s) V=21.22Q/ D2 Q:流量(L/min) D:管内径(mm)
液压泵实际输出流量Q1(L/min)
与电机运行电流I1(A)的关系 P:电机实际输出功率(kw) Pe: 电机额定功率(kw) I1:电机运行电流(A) Ie:电机额定电流(A) Io:电机空载电流(A) η:液压泵总效率。

用于结晶器振动的电液控制步进液压缸研究

工作。
图１频率５Ｈｚ幅３１１正弦振动负载特性曲线振１１１１
８６
液压与气动
２１第３期０１年
对于板坯连铸结晶器振动，可以采用外置电液还伺服阀控制非对称伺服油缸与位移传感器闭环伺服系统来实现。这种方案的优点是采用模块化设计，系统
１概述
４技术方案
电液控制步进液压缸是集成精密机械、液压、电气
根据结晶器振动以重力为主以交变惯性力为辅的
于一体的高技术专用产品，于板坯连铸结晶器振动。用
在板坯连铸结晶器振动中，一般情况下大吨位结晶器用双缸同步驱动，小吨位的结晶器用单缸驱动。本较文将结晶器总的运动质量当量分配到单台油缸上，然
６ｏｏ
５００Ｚ０４０
由步进电机驱动、珠丝杠螺母传动的三通大流滚量伺服阀，直动式伺服阀，样可减少系统控制环为这
节，高工作可靠性。大 Nhomakorabea量直动式伺服阀的唯一缺提
点就是阀芯液动力较大，可以通过合理设计滚珠丝这杠与步进电机的技术参数来满足驱动阀芯运动的动力
要求。
３００
２００
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收稿日期：０００－２１－８３０作者简介：尚增温（９９）河北巨鹿人，究员，要从事１５一，研主

液压的缸设计计算

第一局部总体计算1、压力油液作用在单位面积上的压强AFP = Pa式中：F ——作用在活塞上的载荷，N A ——活塞的有效工作面积，2m从上式可知，压力值的建立是载荷的存在而产生的。

在同一个活塞的有效工作面积上，载荷越大，克制载荷所需要的压力就越大。

换句话说，如果活塞的有效工作面积一定，油液压力越大，活塞产生的作用力就越大。

额定压力〔公称压力〕PN,是指液压缸能用以长期工作的压力。

最高允许压力 P max ，也是动态实验压力，是液压缸在瞬间所能承受的极限压力。

通常规定为：P P 5.1max ≤ MPa 。

耐压实验压力P r ，是检验液压缸质量时需承受的实验压力，即在此压力下不出现变形、裂缝或破裂。

通常规定为：PN P r 5.1≤ MPa 。

液压缸压力等级见表1。

2、流量单位时间油液通过缸筒有效截面的体积：tVQ = L/min由于310⨯=At Vν L 则 32104⨯==νπνD A Q L/min对于单活塞杆液压缸：当活塞杆伸出时32104⨯=νπD Q当活塞杆缩回时 32210)(4⨯-=νπd D Q式中：V ——液压缸活塞一次行程中所消耗的油液体积，L ； t ——液压缸活塞一次行程所需的时间，min ；D ——液压缸缸径，m ； d ——活塞杆直径，m ； ν——活塞运动速度，m/min 。

3、速比液压缸活塞往复运动时的速度之比：式中：1v ——活塞杆的伸出速度，m/min ； 2v ——活塞杆的缩回速度，m/min ；D ——液压缸缸径，m ； d ——活塞杆直径，m 。

计算速比主要是为了确定活塞杆的直径和是否设置缓冲装置。

速比不宜过大或过小，以免产生过大的背压或造成因活塞杆太细导致稳定性不好。

4、液压缸的理论推力和拉力活塞杆伸出时的理推力： 6261110410⨯=⨯=p D p A F πN活塞杆缩回时的理论拉力： 62262210)(410⨯-=⨯=p d D p F F πN式中：1A ——活塞无杆腔有效面积，2m ； 2A ——活塞有杆腔有效面积，2m ；P ——工作压力，MPa ； D ——液压缸缸径，m ； d ——活塞杆直径，m 。

连铸机结晶器振动液压系统通用模型分析

ｆｏｒｔｈｅａｄｊｕｓｔｍｅｎｔｏｆｃｙｓｒｔｌａｌｉｚｅｒｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍｐａｒａｍｅｔｅｒｓ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｃａｓｔｅｒ；Ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚｅｒ；Ｐｏｓｉｔｉｏｎｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍ；ＰＩｃｏｎｔｒｏｌ
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｈｙｄｒａｕｌｉｃｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍｏｆｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｃａｓｔｅｒｃｒｙｓｔａｌｌｉｚｅｒｗａｓａｎａｌｙｚｅｄ．Ｔｈｅｔｒａｎｓｆｅｒｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆｅａｃｈｐａｒｔｗａｓｄｅ — ｄｕｅｅｄ．Ｔｈｅｇｅｎｅｒｌａｍｏｄｅｌｏｆｔｈｅｓｙｓｔｅｍｗａｓｇｉｖｅｎ．Ｔｈｅｎｄｙｎａｍｉｃｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｉｎｔｉｍｅｄｏｍａｉｎａｎｄ￣ｅｑｕｅｎｃｙｄｏｍａｉｎｗｅｒｅｍａｄｅ．Ｔｈｅ
ＨＵＡＮＧＳｏｎｇ，ＸＵＹｉｍｉｎ，ＤＵＣｈａｎｇｙｕａｎ，ＺＨＯＵＦｅｉｙｉ，ＦＡＮＧＸｉａｏｌｉ
（ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＭａｃｈｉｎｅｒｙ＆Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ，ＷｕｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＷｕｈａｎＨｕｂｅｉ４３００８１，Ｃｈｉｎａ）

方坯结晶器液压振动功能说明书

结晶器液压振动功能说明书1 计算值和技术规格•根据拉速计算振频和振幅并定期发送到振动控制系统。

更新时间<1秒钟。

•通过人工方式从HMI获取波形曲线（正弦曲线/非正弦曲线曲线等）。

•控制系统对属于参数表中所列波形的伺服参数（根据系统存储器中存储的公式）连续更新，以便使结晶器振动系统的波形输出值能迅速将拉速的微小变化计入在内。

•从一种波形成到另一种波形的转换可以从通过网络利用HMI进行。

•当拉速改变时，根据HMI上设定的曲线在振幅和振频方面改变波形2 操作要求•波形：正弦、非对称正弦波形。

•振频：50～350次/分钟。

(允许范围50～250次/分钟)•振幅：0～＋/－7mm。

(允许范围0～＋/－4.0mm)•非对称性：根据波形曲线，其范围为0.0～0.4。

3波形定义•由于液压振动控制的灵活性，可利用不同的波形（正弦或余弦）来优化振动操作。

•也可在浇铸过程中改变波形，但为了操作安全，建议在系统未振动时（即开浇前）改变波形，当然，最好在结晶器中没有钢水时先行进行检测。

•在浇注过程中也可改变非对称性系数，但为了操作安全，建议在开浇前对其进行改变或先行试运行。

1. 操作员站－+C1LC801~+C1LC808“1~8流结晶器操作箱”－L1－HMI “主操作室”2. 操作方式－从+C1LC801~+C1LC808手动开始/停机－从L1－HMI 手动开始/停机－从L1－HMI手动设定调节设定值－从L1－HMI 手动开始校准－自动开始/停机－选择一级参数表－从L1－HMI 上进行一级参数调整3.操作3.1 手动开始/停机前提：－选择“关断”方式、“准备好”、“浇铸”方式或“拉尾坯”方式－液压缸校准完毕－振动液压系统就绪－振动系统状态良好－阀门通电－位置传感器无故障功能：通过按+C1LC801~+C1LC808上的灯光按钮“结晶器振动：开始”启动结晶器。

通过按+C1LC801~+C1LC808上的灯光按钮“结晶器振动：停止”停止结晶器。

液压缸的计算

3液压缸的设计及计算3.1液压缸的负载力分析和计算本课题任务要求设备的主要系统性能参数为：铝合金板材的横截面积为2400mm 铝合金板材的强度极限为212/kg mm 型材长度1000mm ≤ （1）工作载荷R F常见的工作载荷为活塞杆上所受的挤压力，弹力，拉力等，在这里我们可得铝合金板材所受的最大外力为：4604101201048F A KN σ-=⨯=⨯⨯⨯= (3-1)式中 0σ----强度极限，Pa ； A -----截面面积，2m 。

由上式得液压缸所受工作载荷约为48KN（2）单活塞杆双作用缸液压缸作伸出运动时的一般模型如图3-1所示，其阻力F 或所需提供的液压力可表示为2L a f p F F F F F F μ=++++ （3-2）式中 L F -----作用在活塞上的工作阻力，N ； a F -----液压缸起动（或制动）时的惯性力，N ； f F -----运动部件处的摩擦阻力，N ；G F -----运动部件的自重（含活塞和活塞杆自重），N ；F μ-----液压缸活塞及活塞杆处的密封摩擦阻力，N ；通常以液压缸的机械效率来反映，一般取机械效率 0.95m η=；2p F -----回油管背压阻力，N 。

在上述诸阻力中，在不同条件下是不同的，因此液压缸的工作阻力往往是变化的。

因为此处液压缸只是作拉伸板材变形作用，故其运动速度较小，惯性力和摩擦阻力都较小，得50F KN ≤ （3-3）3.2液压缸的液压力计算和工作压力选择根据表4-3 根据负载选择压力，初选系统压力为8MPa 根据表4-5 液压缸速比与工作压力的关系，得出速比ϕ=1.33d = (3-4)式中 d -----活塞杆直径，mm ；D -----液压缸内径，mm 。

根据表4-4 液压缸输出液压力，选择液压缸的内径140D mm =，活塞杆直径70d mm =2114F A p D p F π==≥ (3-5) 2222()'4F A p D d p F π==-≥ (3-6)式中 1F -----作用在活塞上的液压力（推力），N ；2F -----作用爱活塞杆侧环形面积上的液压力（拉力），N ； p -----进液腔压力（产生推力时液压缸无杆腔进液；产生拉力时有杆腔进液），Pa ；1A -----活塞（无杆腔）面积，2m ；2A -----有杆腔面积（活塞杆侧环形面积），222()4A D d π=-，2m ；D -----液压缸内径（活塞外径），m ；d-----活塞杆直径，m；F-----被推动的负载阻力（与F反向），N；1'F-----被拉动的负载阻（与F反向），N。

液压油缸压力计算公式液压油缸设计计算公式

液压油缸压力计算公式液压油缸设计计算公式液压油缸压力计算公式液压油缸设计计算公式液压油缸的主要设计技术参数一、液压油缸的主要技术参数:1.油缸直径;油缸缸径，内径尺寸。

2. 进出口直径及螺纹参数3.活塞杆直径;4.油缸压力;油缸工作压力，计算的时候经常是用试验压力，低于16MPa乘以1.5，高于16乘以1.25 5.油缸行程;6.是否有缓冲;根据工况情况定，活塞杆伸出收缩如果冲击大一般都要缓冲的。

7.油缸的安装方式;达到要求性能的油缸即为好，频繁出现故障的油缸即为坏。

应该说是合格与不合格吧,好和合格还是有区别的。

二、液压油缸结构性能参数包括:1.液压缸的直径;2.活塞杆的直径;3.速度及速比;4.工作压力等。

液压缸产品种类很多，衡量一个油缸的性能好坏主要出厂前做的各项试验指标，油缸的工作性能主要表现在以下几个方面:11.最低启动压力:是指液压缸在无负载状态下的最低工作压力，它是反映液压缸零件制造和装配精度以及密封摩擦力大小的综合指标; 2.最低稳定速度:是指液压缸在满负荷运动时没有爬行现象的最低运动速度，它没有统一指标，承担不同工作的液压缸，对最低稳定速度要求也不相同。

3.内部泄漏:液压缸内部泄漏会降低容积效率，加剧油液的温升，影响液压缸的定位精度，使液压缸不能准确地、稳定地停在缸的某一位置，也因此它是液压缸的主要指标之。

液压油缸常用计算公式液压油缸常用计算公式项目公式液压油缸面积(cm 2 ) A =πD 2 /4 液压油缸速度 (m/min) V = Q / A 液压油缸需要的流量 (l/min)液压油缸出力 (kgf) 泵或马达流量 (l/min)Q=V×A/10=A×S/10t F = p × AF = (p × A) , (p×A) ( 有背压存在时) Q = q × n / 1000符号意义D :液压缸有效活塞直径 (cm) Q :流量 (l / min)2V :速度 (m/min) S :液压缸行程 (m) t :时间 (min) p :压力 (kgf /cm 2 ) q :泵或马达的几何排量 (cc/rev) n :转速( rpm )泵或马达转速 (rpm) Q :流量 (l / min) n = Q / q×1000 泵或马达扭矩(N.m) T = q × p / 20π液压所需功率(kw) P = Q × p / 612 管内流速 (m/s) d :管内径(mm) v = Q ×21.22 / d 2U :油的黏度 (cst)管内压力降 (kgf/cm 2 )P=0.000698×USLQ/d 4 S :油的比重非标液压、机电、试验、工控设备开发研制。

液压缸的计算

缸筒的计算
本课题中液压缸承受压力负载,缸筒内径可根据下式求出：
3-7
式中 -----拉力负载取最大值, ；
-----供液压力假定回液压力为大气压, ；
-----活塞杆直径, ;
由于该式中活塞杆直径为未定值,可根据确定的速度比及将代入可求D值,再进一步确定活塞杆直径d;D和d应圆整到标准系列尺寸值;
3-4
式中 -----活塞杆直径, ；
-----液压缸内径, ;
根据表4-4液压缸输出液压力,选择液压缸的内径 ,活塞杆直径
3-5
3-6
式中 -----作用在活塞上的液压力推力, ；
-----作用爱活塞杆侧环形面积上的液压力拉力, ；
-----进液腔压力产生推力时液压缸无杆腔进液；产生拉力时有杆腔进液, ；
3-21
式中 -----活塞杆输出力, ；
-----活塞杆应力, ；
-----活塞杆直径, ；
---材料的许用应力, ；；
----材料的屈服强度, ；
-----安全系数, ,一般取 ;
所以
3活塞杆轴肩、螺纹及卡环键强度
活塞杆轴肩挤压强度按下式计算：
3-22
式中 -----活塞杆轴肩挤压应力, ；
-----活塞杆作用力, ；
----螺纹外径, ；
----螺纹内径, ,采用普通螺纹时, ；
-----螺纹螺距, ；
----螺栓数量；
---螺纹材料的许用应力, , ;
这里选择6个的螺栓;
合应力
所以即
活塞组件设计
活塞设计
1活塞的结构形式和密封件形式
活塞的密封件形式要根据液压缸的设计额定压力、速度和温度等工作条件来选择,而选择的密封件形式则决定了活塞的结构形式;

液压缸压力计算方法

液压缸压力计算方法液压系统是现代机械化生产中广泛应用的一种动力传递和控制方式。

液压缸作为液压系统中的重要部件，其压力计算方法对于液压系统的设计和运行具有至关重要的作用。

本文将介绍液压缸压力计算方法的基本原理和实际应用。

一、液压缸的压力计算液压缸的压力计算是指在液压系统中，根据工作负载的要求，计算液压缸所需的压力大小。

液压缸的压力计算需要考虑以下因素：1、液压缸的工作负载液压缸的工作负载是指液压缸在工作过程中需要承载的力或者扭矩。

液压缸的工作负载可以通过机械设计中的力学计算方法和材料强度计算方法进行计算。

在液压系统中，液压缸的工作负载还需要考虑工作环境的复杂性和不确定性，因此需要进行安全系数的计算。

2、液压缸的行程液压缸的行程是指液压缸活塞在工作过程中所需要的行程长度。

液压缸的行程需要根据具体的工作要求进行计算。

在计算液压缸的行程时，需要考虑液压缸在行程过程中的力矩和力的变化情况。

3、液压缸的工作速度液压缸的工作速度是指液压缸在工作过程中活塞的移动速度。

液压缸的工作速度需要根据工作负载和行程进行计算。

在计算液压缸的工作速度时，需要考虑液压缸的工作环境和液压系统的工作压力。

4、液压缸的工作压力液压缸的工作压力是指液压缸在工作过程中所需的液压系统压力。

液压缸的工作压力需要根据工作负载、行程和工作速度进行计算。

在计算液压缸的工作压力时，需要考虑液压系统的工作环境和液压缸的设计参数。

二、液压缸压力计算的实际应用液压缸压力计算的实际应用需要根据具体的液压系统和工作要求进行计算。

以下是液压缸压力计算的实际应用案例：1、液压升降机的液压缸压力计算液压升降机是一种常见的液压系统应用，其中液压缸的压力计算是液压升降机设计的关键。

液压升降机的液压缸需要满足以下要求：（1）工作负载：液压升降机的工作负载是指升降机所需承载的重量。

液压升降机的工作负载需要根据升降机的设计要求和使用场景进行计算。

（2）行程：液压升降机的行程是指升降机升降的高度。

2009博世力士乐全国分销商大会成功召开

［］吴丛，６蒲钟佑．液压与气动［．Ｍ］北京：北京理工大学出版
社，０３２２．２０：５— ８
弹簧补偿力：Biblioteka 质量力：摩擦力：
Ｆ ” ＝１６ｋｆ１５７８ｇ，
Ｆ＝一７００ｇ，３２０ｋｆＦ＝５８０ｇ，４８ｋｆ
压气动与密封，０３１２０：２—１．５
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２００９博世力士乐全国分销商大会成功召开
不久前，在六朝古都南京经历了一场瑞雪后，博世力士乐中国召开了２００９年全国分销商大会。２００９年是不平凡的一年，金融危机使得国内众多企业深受牵连，现在虽然形势好转但余危仍在。如何在这一特殊环境中抓住机遇，加强协作，实现双赢，是博世力士乐与分销伙伴需共同探讨的主题。
＝
３７ｇ５８６ｋｆ
［］章宏甲，５黄谊，王积伟．压与气压传动（液１版）［．Ｍ］北
京：械工业出版社，０４机２０．
２）向下运动时，同样负载力的方向与运动的方向相同时为一，负载力的方向与运动的方向相反时为＋，则：
Ｆ
＝
Ｆ＋Ｆ２＋Ｆ３＋Ｆ４＋Ｆ５
一
［］雷天觉．３液压工程手册［．Ｍ］北京：机械工业出版社，９０１９．

液压机的压力计算方法及公式

液压机的压力计算方法如何计算压机顶出缸的直径？需要用10吨的顶出力，怎么计算？油缸的顶出压力（Kg）=油缸面积(平方厘米)×单位面积压力（Kg/平方厘米）设：顶出压力为10T=10000Kg油泵压力为160Kg/cm2油缸面积=10000÷160=62.5（平方厘米）油缸直径=9cm=90mm液压计算中液压泵比较常用到的计算公式液压泵的常用计算公式参数名称单位计算公式符号说明流量L/minV—排量(mL/r) n—转速(r/min)q0—理论流量(L/min) q—实际流量(L/min)输入功率kW Pi—输入功率(kW) T—转矩(N·m)输出功率kW P0—输出功率(kW) p—输出压力(MPa)容积效率% η0—容积效率(%) 机械效率% ηm—机械效率(%)总效率% η—总效率(%)油缸压力计算公式油缸工作时候的压力是由负载决定的，物理学力的压力等于力除以作用面积（即P=F/S）如果要计算油缸的输出力，可按一下公式计算：设活塞（也就是缸筒）的半径为R （单位mm）活塞杆的半径为r （单位mm）工作时的压力位P （单位MPa）则油缸的推力F推=3.14*R*R*P (单位N) 油缸的拉力F拉=3.14*（R*R-r*r）*P （单位N）液压常用计算公式项目公式符号意义液壓缸面積(cm2) A =πD2/4 D：液壓缸有效活塞直徑 (cm)液壓缸速度 (m/min) V = Q / A Q：流量 (l / min)液壓缸需要的流量(l/min) Q=V×A/10=A×S/10t V：速度 (m/min)S：液壓缸行程 (m)t：時間(min)液壓缸出力(kgf) F = p × AF = (p × A)－(p×A)(有背壓存在時)p：壓力(kgf /cm2)泵或馬達流量(l/min) Q = q × n / 1000 q：泵或马达的幾何排量(cc/rev)n：转速（rpm）泵或馬達轉速(rpm) n = Q / q ×1000 Q：流量 (l / min)泵或馬達扭矩(N.m) T = q × p / 20π液壓泵所需功率 (kw) P = Q × p / 612管內流速(m/s) v = Q ×21.22 / d2 d：管內徑(mm)管內壓力降(kgf/cm2) △P=0.000698×USLQ/d4 U：油的黏度(cst)S：油的比重L：管的長度(m)Q：流量(l/min)d：管的內徑(cm)液压油缸行程所需时间计算公式⑴、当活塞杆伸出时，时间为(15×3.14×缸径的平方×油缸行程)÷流量当活塞杆缩回时,时间为[15×3.14×(缸径的平方-杆径的平方)×油缸行程]÷流量缸径单位为：m 杆径单位为：m 行程单位为：m 流量单位为：L/min⑵、活塞杆伸出：T=10^3*π*D^2/(4*Q) 活塞杆收回：T=10^3*π*(D^2-d^2)/(4*Q) 其中：T:所需时间π:3.14D:缸筒内径 d：杆劲Q：系统流量例题：油缸直径是220毫米,行程4300毫米,电动机功率22千瓦,液压泵用多大排量?油缸循环时间长短？（以下仅做参考）液压泵的选择：1）确定液压泵的最大工作压力pppp≥p1+∑△p （21）式中 p1——液压缸或液压马达最大工作压力；∑△p——从液压泵出口到液压缸或液压马达入口之间总的管路损失。

液压缸负载计算

液压缸负载计算液压缸负载计算是工程领域中常见的计算方法之一，它用于确定液压系统中液压缸所能承受的最大负载。

液压缸是液压系统中的重要执行元件，广泛应用于各种机械设备中，如起重机、挖掘机、压力机等。

正确计算液压缸负载是确保液压系统正常工作和设备安全运行的重要环节。

液压缸负载计算的关键在于确定液压缸所受到的力和压力的大小。

在液压系统中，液压缸所受到的力主要包括静载力和动载力两部分。

静载力是指液压缸在静止状态下所受到的力，通常由外部物体的重力或其他外力引起。

动载力是指液压缸在运动状态下所受到的力，通常由液压系统提供的液压压力产生。

对于液压缸的静载力计算，需要考虑液压缸所承受的重力和其他外力的大小。

在计算时，需要确定液压缸所受到的最大重力和其他外力的大小，并根据液压缸的结构和工作条件来确定液压缸的安全系数。

通常情况下，液压缸的安全系数应大于1，以确保其能够承受外部力的作用。

对于液压缸的动载力计算，需要考虑液压缸在运动过程中所受到的液压压力的大小。

液压压力的大小取决于液压系统的工作压力和液压缸的工作面积。

在计算时，需要确定液压系统的工作压力和液压缸的工作面积，并根据液压缸的结构和工作条件来确定液压缸的安全系数。

通常情况下，液压缸的安全系数应大于1，以确保其能够承受液压压力的作用。

液压缸负载计算的结果可以用于确定液压缸的尺寸和材料，以及液压系统的工作压力和安全系数。

在实际工程中，液压缸负载计算是非常重要的，它可以帮助工程师确定液压系统的设计参数，确保液压缸在工作过程中不会因受力过大而损坏或发生故障。

在进行液压缸负载计算时，需要考虑液压系统的工作条件和工作环境。

例如，在高温或低温环境中，液压缸的工作性能可能会受到影响，因此需要对液压缸的工作温度进行考虑。

此外，还需要考虑液压缸的工作速度和工作周期，以确保液压缸在不同工况下都能够正常工作。

液压缸负载计算是工程设计中非常重要的一项工作。

正确的液压缸负载计算可以帮助工程师确定液压系统的设计参数，确保液压缸在各种工作条件下都能够安全可靠地工作。

结晶器液压振动原理

结晶器液压振动原理40吨气动冲床作为一种中大型的金属成型设备，广泛应用于众多工业生产领域。

其强大的40吨冲压力使其能够高效地对各种金属板材、管材进行精密且力度足够的冷冲压加工处理，如汽车零部件制造过程中需要进行的冲孔、落料、弯曲、浅拉伸等工艺，可以用于生产车身钣金件、内饰件、座椅支架等各种配件；在电子电器行业中，可用于制作精密复杂的控制面板、散热片以及各类电子元器件外壳；同时，在机械制造业中，可完成轴承座、法兰盘、底座板等多种结构部件的冲压成形工作。

此外，它还能服务于五金制品行业，用于生产日常生活中常见的门锁、铰链、把手等五金产品；并延伸至航空航天领域，针对部分轻量化金属材料进行高精度冲压作业。

而在包装和印刷业中，40吨气动冲床能实现纸盒、纸箱模具的快速精准冲压；家用电器行业的冰箱、空调、洗衣机等产品的金属壳体也能借助该设备进行高效生产。

总之，40吨气动冲床以其强大的冲压力和灵活多样的应用方式，极大地提升了各行各业金属制品的加工效率与产品质量，为现代工业化大生产提供了有力支持。

40吨气动冲床的具体参数可能因不同厂家、型号而有所差异，但一般会包括以下关键参数：1.吨位（压力）：40吨，即冲压力为400KN。

2.工作台尺寸：如630mm×400mm或根据具体型号定制。

3.滑块行程：通常在150mm至300mm之间，视具体应用需求而定。

4.最大冲裁厚度：取决于材料的硬度和强度，通常对于普通钢材可能在6-12mm范围内。

5.工作频率：即每分钟可完成的冲压次数，例如25-45次/分钟。

6.气源压力：一般要求气源压力在0.6-0.8MPa（6-8bar）左右。

7.电机功率：用于驱动空气压缩机的电动机功率，依设备规格不同。

8.外形尺寸：包含设备整体的长、宽、高尺寸。

9.重量：通常大型的40吨气动冲床重量可能在几千公斤至上万公斤。

第二节液压缸基本参数的计算.

单向运动时双向运动时
4q v πd 2
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π 2 Fp d 4
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摆动缸
当通入液压油，它的主轴能输出小于360°的摆动运动的缸称为摆动式液压缸。常用于辅助装置，如送料和转位装置、液压机械手及间歇进给机构。
参数计算
T b (p1 p 2 )rdrηm
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结束
参数计算
Fi P1

π 2 4qηvi Di ηmi v i 4 πDi2

当通入压力油时，活塞由大到小依次伸出；缩回时，活塞则由小到大依次收回。各级压力和速度可按活塞缸的有关公式计算。特别适用于工程机械及自动线步进式输送装置。
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柱塞缸
柱塞与缸筒间无配合关系，缸筒内孔不需精加工，只是柱塞与缸盖上的导向套有配合关系。为减轻重量，减少弯曲变形，柱塞常做成空心。柱塞缸只能作单作用缸，要求往复运动时，需成对使用。柱塞缸能承受一定的径向力。
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参数计算
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伸缩缸
由两个或多个活塞式缸套装而成。前一级活塞缸的活塞杆是后一级活塞缸的缸筒。各级活塞依次伸出可获得很长的行程，当依次缩回时缸的轴向尺寸很小。除双作用伸缩液压缸外，还有单作用伸缩液压缸，它与双作用不同点是回程靠外力，而双作用靠液压作用力。
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油压压力与油压缸出力的计算公式

油壓壓力與油壓缸出力的計算公式:
F(推力)=P(壓力)xA(活塞面積)
F: kgf 1 噸= 1000 kgf(公斤力)
P: kgf/cm2 A: 面積 (cm2) 平方公分 = DxDx3.14/4
D:cm (活塞直徑)
如果你的壓力是210 kgf/cm2
需要的出力是: 100 噸= 100 x 1000 kgf = 100000 kgf
先計算出面積A= F/P = 100000/210 = 476 cm2
再從面積A算出油壓缸直徑: 24.6 cm , 所以你可以選用直徑25cm的油壓缸。

油壓缸推進的速度 cm/分 = 油壓缸每1 cm 耗油量/油壓幫浦每分鐘供油量 c.c. /分
油壓缸每cm 耗油量= 1x 面積 (476 cm2) = 476 c.c.
如果你需要一分鐘移動10 cm, 你的幫浦最少的流量就是 476x10 =4760 c.c. /分
以上是計算的例子，你可以自己計算200噸時的油壓缸直徑，油壓缸的總行程與速度會影響油壓幫浦的流量，流量又會影響馬達的大小，這些可以從油壓單元的供應商問到。

如果還有不懂，請隨時再詢問。

液压缸计算公式

液压缸计算公式液压缸计算公式1、液压缸内径和活塞杆直径的确定液压缸的材料选为Q235⽆缝钢管，活塞杆的材料选为Q235 液压缸内径:4，F4== D,3.14，,pF:负载⼒ (N)2A:⽆杆腔⾯积 () mmP:供油压⼒ (MPa) D:缸筒内径 (mm) :缸筒外径 (mm) D1 2、缸筒壁厚计算π×,??ηδσψµ1)当δ/D?0.08时pDmax,,(mm) 02,p2)当δ/D=0.08~0.3时pDmax,,(mm) 02.3,-3ppmax3)当δ/D?0.3时,,,，0.4pDpmax,,,,(mm) 0,,2,1.3p,pmax,,,b,, pnδ:缸筒壁厚(mm),:缸筒材料强度要求的最⼩值(mm) 0:缸筒内最⾼⼯作压⼒(MPa) pmax:缸筒材料的许⽤应⼒(MPa) ,p:缸筒材料的抗拉强度(MPa) ,b:缸筒材料屈服点(MPa) ,sn:安全系数3 缸筒壁厚验算22,(D,D)s1(MPa) PN,0.352D1D1P,2.3,lg rLsDPN:额定压⼒:缸筒发⽣完全塑性变形的压⼒(MPa) PrL:缸筒耐压试验压⼒(MPa) PrE:缸筒材料弹性模量(MPa):缸筒材料泊松⽐ =0.3 ,同时额定压⼒也应该与完全塑性变形压⼒有⼀定的⽐例范围，以避免塑性变形的发⽣，即:，，(MPa) PN,0.35~0.42PrL4 缸筒径向变形量22,,DPDD，1r,,D,,，,(mm) 22,,EDD,1,,变形量?D不应超过密封圈允许范围5 缸筒爆破压⼒D1PE,2.3,lg(MPa) bD6 缸筒底部厚度Pmax,(mm) ,0.433D12,P:计算厚度处直径(mm) D27 缸筒头部法兰厚度4Fbh,(mm) ,(r,d),aLPF:法兰在缸筒最⼤内压下所承受轴向⼒(N)b:连接螺钉孔的中⼼到法兰内圆的距离(mm):法兰外圆的半径(mm) ra:螺钉孔直径 dL如不考虑螺钉孔，则:Fb4h,(mm) ,r,aP8 螺纹强度计算螺纹处拉应⼒KF,, (MPa) ,22d,D，，14螺纹处切应⼒KKFd10,, (MPa) 330.2(d,D)1合成应⼒22,,,，3,,, nP,s,许⽤应⼒ ,Pn0F:螺纹处承受的最⼤拉⼒ :螺纹外径 (mm) d0:螺纹底径 (mm) d1K:拧紧螺纹系数，不变载荷取K=1.25~1.5，变载荷取K=2.5~4 :螺纹连接的摩擦因数，=0.07~0.2，平均取=0.12 KKK111 :螺纹材料屈服点(MPa) ,s:安全系数，取=1.2~2.5 nn009 缸筒法兰连接螺栓强度计算螺栓螺纹处拉应⼒KF, (MPa) ,,2dz14螺纹处切应⼒KKFd10, (MPa) ,30.2dz1合成应⼒22,,,，3,,1.3,,, nPz:螺栓数量10、缸筒卡键连接卡键的切应⼒(A处)2,D1PmaxPDmax14,,, (MPa) ,Dl4l1卡键侧⾯的挤压应⼒2,D1P2maxPDmax14, ,,c22,,D(D,2h)h(2D,h)1121,44 hhh卡键尺⼨⼀般取h=δ,l=h, ,,122验算缸筒在A断⾯上的拉应⼒2,D1P2maxPDmax14,,, (MPa) 2222,,,(D,h)-D(D,h),D11 411、缸筒与端部焊接焊缝应⼒计算F,b (MPa) ,,,,n22，，Dd,,114D:缸筒外径 (mm) 1d:焊缝底径 (mm) 1:焊接效率，取=0.7 ,,:焊条抗拉强度 (MPa) ,bn:安全系数，参照缸筒壁的安全系数选取如⽤⾓焊F2 ,,Dh,1h—焊⾓宽度 (mm)12、活塞杆强度计算1)活塞杆在稳定⼯况下，如果只承受轴向推⼒或拉⼒，可以近似的⽤直杆承受拉压载荷的简单强度计算公式进⾏计算:F (MPa) ,,,,P,2d42)如果活塞杆所承受的弯曲⼒矩(如偏⼼载荷等)，则计算式:,,FM,,,,，,, (MPa) P,,AWd,,3)活塞杆上螺纹、退⼑槽等部位是活塞杆的危险截⾯，危险截⾯的合成应⼒应该满⾜:F21.8,,,, (MPa) nP2d2对于活塞杆上有卡键槽的断⾯，除计算拉应⼒外，还要计算校核卡键对槽壁的挤压应⼒:F42,,,, pp2,,，，ddc,，2,13F:活塞杆的作⽤⼒(N)d:活塞杆直径 (mm):材料许⽤应⼒，⽆缝钢管=100~110MPa， ,,PP中碳钢(调质)=400MPa ,P 2:活塞杆断⾯积 () mmAd3W:活塞杆断⾯模数 () mmM:活塞杆所承受弯曲⼒矩(N.m):活塞杆的拉⼒ (N) F2:危险截⾯的直径 (mm) d2:卡键槽处外圆直径 (mm) d1:卡键槽处内圆直径 (mm) d3c:卡键挤压⾯倒⾓ (mm) ,:材料的许⽤挤压应⼒(MPa) pp13、活塞杆弯曲稳定⾏计算活塞杆细长⽐计算L4B,, d:⽀铰中⼼到⽿环中⼼距离(油缸活塞杆完全伸出时的安装距); LB1)若活塞杆所受的载荷⼒完全在活塞杆的轴线上，则按下式验算: F1FKF, 1nk26EI，,101F, (N) K22KLBE5E,,1.8，10(MPa) 1，，，，1，a1，b4d,44I,,0.049dm圆截⾯:() 64F:活塞杆弯曲失稳临界压缩⼒ (N) K:安全系数，通常取=3.5~6 nnKKK:液压缸安装及导向系数(见机械设计⼿册5卷21-292) :实际弹性模量(MPa) E1a:材料组织缺陷系数，钢材⼀般取a?1/12 b:活塞杆截⾯不均匀系数，⼀般取b?1/135E:材料弹性模量，钢材 (MPa) E,2.1，104I:活塞杆横截⾯惯性矩(m)2:活塞杆截⾯⾯积 (m) Ade:受⼒偏⼼量 (m):活塞杆材料屈服点(MPa) ,sS:⾏程 (m)2)若活塞杆所受的载荷⼒偏⼼时，推⼒与⽀承的反作⽤⼒不完全F1处在中线上，则按下式验算:6,A，10SdF, (N) K81，esec,d2FLKB,a,其中: 06EI，10aaa⼀端固定，另⼀端⾃由=1，两端球铰=0.5，两端固定=0.25， 000 a⼀端固定，另⼀端球铰=0.35 0 14、缸的最⼩导向长度SDH,，202(mm) 导向套滑动⾯的长度1)在缸径?80mm时A=(0.6~1)D 2)在缸径,80mm时A=(0.6~1)d 活塞宽度取B=(0.6~1)D 15、圆柱螺旋压缩弹簧计算材料直径:PKCn d,1.6,P4C,10.615K,，或按照机械设计⼿册选取(5卷11-28) 4C,4CD ⼀般初假定C-5~8 C,d有效圈数:'4PGdFdn n,,38PDP'n弹簧刚度4GdGDP',, 348Dn8Cn总圈数n,n，x1x:1/2 (见机械设计⼿册第5卷 11-18)节距:H(1~2)d,0t, n间距:,,t,d⾃由⾼度: H,(n，1)d 0最⼩⼯作载荷时⾼度:H,H-F 10134PDPC8n8nP111FF,,,或者 114P'GdGD最⼤⼯作载荷时的⾼度H,H-Fn0n34PDPC8n8nPnnn或者 FF,,,1n4P'GdGD⼯作极限载荷下的⾼度H,H-Fj0j34PDPCP8n8njjjF或者 F,,,1j4P'GdGD弹簧稳定性验算⾼径⽐:H0b, D应满⾜下列要求两端固定 b?5.3 ⼀端固定，另⼀端回转 b?3.7 两端回转 b?2.6 当⾼径⽐⼤于上述数值时，按照下式计算: P,CP'H,P CB0n P:弹簧的临界载荷 (N) CC:不稳定系数 (见机械设计⼿册第5卷 11-19) BP:最⼤⼯作载荷 (N) n强度验算:,,，0.750minS,,S安全系数 P,max: 弹簧在脉动循环载荷下的剪切疲劳强度， ,0(见机械设计⼿册第5卷 11-19)8KD,: 最⼤载荷产⽣的最⼤切应⼒， ,P,maxnmax3,d8KD,: 最⼩载荷产⽣的最⼩切应⼒， ,P,min1min3,d:许⽤安全系数当弹簧的设计计算和材料实验精度⾼时，取 SP=1.3~1.7 ，当精确度低时，取 =1.8~2.2 SSPP,S静强度: 安全系数 S,,SP,max:弹簧材料的屈服极限 ,S15 系统温升的验算在整个⼯作循环中，⼯进阶段所占的时间最长，为了简化计算，主要考虑⼯进时的发热量。

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５０ｍｍ；２
”
— —
１具体计算
１１结晶器振动台补偿弹簧力的计算．
圆柱式压缩弹簧在最下位时的弹簧长Ｆ”：５．４４８×（２４５５０— ３）
：３８Ｎ８６５
度，
＝３ｍ４５ｍ；
计算得
液压气动与密封／００年第２期２ｌ
结晶器液压振动缸负载力的计算
解通护
摘
朱纪纲
吴伟
刘勇
（西安重型机械研究所，陕西西安７０３）１０２
要：结晶器液压振动技术是连铸发展的关键技术之一。国外对该技术一直封锁，因此，相关的参数选取及计算过程无例可循，经过我所技术人员的艰苦攻关已经成功掌握该技术并用于生产。本文通过对国内某台结晶器液压振动缸负载力的实际计算，为结晶器液压振动缸的设计提供理论依据。关键词：负载力；计算中图分类号：Ｔ３．１Ｈ１７５文献标识码：Ａ文章编号：１００１（００００３００８— ８３２１）２— ００— ３
Ｄｒｖｎｏｃ＇ＣａｃｌｔｏｆＣｒｓａｌｅ＇ＨｙｒｕｉｓｉａｉｎｉｉｇＦｒｅｌｕａｉｎｏｙｔｌｚｒｄａｌ０ｃｌｔｓｉｓｃｌｏ
ＸＩＴｎ —ｈＥｏｇ — ｕＺＨＵＪ —ｇｎｉ－ａｇＷＵＷｅｉｃ：（）１
＝
３９２ｋｆ４ｇ。
其中卜
＝
平衡点处的弹簧力，Ｆ＝５３Ｎ３９５；
结晶器振动台共有四只补偿弹簧，：故
Ｆ—— 最大振幅（位）处的弹簧力，上
ＫｅＷｏｄｓ：Ｃｏｐｎａｉｙｒｍｅｓｔｎｇ；ｃｌｕｌｔａｃａｅ
Ｌ＝４７Ｉｍ：４ＴＩ
０引言
结晶器液压振动技术是连铸发展的一个关键技术，液压振动可以在浇注过程中调整振幅、频率、波形偏斜率（晶器上升、下降时间及速度）从而取得结最佳的负滑动时间和保护渣熔化流动效果，因而在２０世纪９０年代中后期迅速得到推广。振动的某些关键参数（如振动液压缸的负载力）进行详细的计算，对
（ａａｙＭａｈｎｒｓａｃｎｔｕｅＸＰｎＨｅｖｃｉｅｙＲｅｅｒｈＩｓｔｔ，Ｘｉｎ７３ｉ＇０２，Ｃｉａａ１０ｈｎ）
ＡｂｔａｔｈｌｓｉａｉｇｈｄａｌｃｔｃｎｌｇｓｏｅｏｅｋｙｔｃｎｌｇｅｎｔｅｄｖｌｐｎｆｃｓｉｇＴｅｔｃｎｌｇａｅｎｓｒｃ：Ｔｅｍｏｄｏｃｌｔｙｒｕｉｅｈｏｏｙｉｎｆｔｅｅｈｏｏｉｓｉｈｅｅｏｍｅｔｏａｔ．ｈｅｈｏｏｈｓｂｅｌｎｈｎｙ
振动台在最下位时每只弹簧的补偿力：
Ｆ ”＝Ｃ（Ｄ— ” ＬＬ）（）２
以后类似的设计提供一点理论参考。以下计算所涉及的数值取自目前国内某台结晶器液压振动实际的
参数。
式中加 —— 圆柱式压缩弹簧的自由长度，Ｌ＝Ｄ
ｂｏｋｄｂｂｏｄ．ｔｄｍｅｔ．Ｔｅｅｏｅｌｃｅｙａｒａｏｏｓｃｈｒｆｒ，ｗｅｈｖｏｒｆｒｎｅｍａｅｉｌｔｅｅｔｎａｅ，ｓｃｓｔｅｒｌｖｎａａｔｒｎａｃｌｔｉａｅｎｅｅｅｃｔｒｏｓｌｃｙｃｓｓｕｈａｈｅｅａｔｐｒｍｅｅｓａｄｃｌｕａｅａａｐｏｅｓｒｃｓ．ＢｕｆｒｏｒｈｒｅｅｒｈｗａｅｍａｅａｇｅｔｐｏｒｓｎｔｉａｅｎｐｌｔｉｒｃｉｅＴｅｐｐｒｃｌｕａｅｈｙｉｄｒｔｔｕａｄｒｓａｃｅｈｖｋｒａｒｇｅｓｉｈｓｒａａｄａｐｙｉｎｐａｔ．ｈａｅａｃｌｔｓｔｅｃｌｅａｅｃｎｈｄａｌｏｄｆｒｅｗｉｈｂｓｄｏｎｌｓｉａｉｇｄｖｃ，ａｄｉｐｏｉｅａｔｅｒｔａｂｓｓｆｒｄｓｇ．ｙｒｕｉｌａｏｃｈｃａｅｎｏｅＭｏｄｏｃｌｔｅｉｅｃｌｎｎｔｒｖｄｈｏｅｉｌａｉｏｅｉｎｃ
计算得
ｃ＝— ３＿ｒ０３９Ｉ－３２— ５Ｉ＝３６５
＝
４５．４５Ｎ／ｍｍ＝４．ｇ６４ｋ／ｍｍ
振动台在最上位时每只弹簧的补偿力：
Ｆ３２６Ｎ＝３０＝３０ ×０．０１９３２６１７２＝３３６＝３３６ｋｆ８８ｇ

结晶器液压振动缸负载力的计算

计算液压缸的工作压力、流量和功率

结晶器液压振动系统设计说明书

液压技术中的常用计算公式

用于结晶器振动的电液控制步进液压缸研究

液压的缸设计计算

连铸机结晶器振动液压系统通用模型分析

方坯结晶器液压振动功能说明书

液压缸的计算

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液压缸压力计算方法

2009博世力士乐全国分销商大会成功召开

液压机的压力计算方法及公式

液压缸负载计算

结晶器液压振动原理

第二节 液压缸基本参数的计算.

油压压力与油压缸出力的计算公式

液压缸计算公式

第二节液压缸基本参数的计算.