影响变电站接地电阻的因素和接地降阻的措施
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１
１ ４６ ＋ ． — —
值等于接地装置对地电压与通过接地极流人地 中电 流的比值。按通过接地极流人地中工频交流电流求 得 的 电阻 ， 为工频 接地 电 阻 ； 称 按通 过接地 极流 人地
中冲击 电流求得的接地电阻 ，称为冲击接地 电阻。 本文主要论述的是变电站 的工频接地 电阻。 随着城镇的发展建设 ， 土地资源越来越紧张 ， 而 地质条件较好 的土地越来越少 ， 变电站选址征地尤 为困难 。变电站主接地网的接地 电阻的大小 ， 受到 地质结构 、 施工方法、 设计方案等条件的影响 ， 由于 它的大小关 系到设备和人身的安全 ， 故变电站投入
１ 。具体案例可见广西玉林 ２ ０ Ｖ力园变电站 。 ２ ｋ
表 １ 降阻率 参考取值范 围（ 降阻剂厂家提供的参数 ） 表
土壤 电阻率
Ｑ・ ｍ
２０ｋ ２ Ｖ贡模变 电站于 ２０ 年 ４ ０９ 月份投运 ， 在
能考虑在站址周边进行处理。 站址位于红水河边 ， 以
石头为主 ， 土壤电阻率不高却是因为水分含量较多 ，
式中 Ｒ ——考虑季节变化的最大接地 电阻， Ｑ； 卜—一 流经接地装置的入地短路电流。
站多点的土壤电阻率进行加权平均 ， 并考虑季节系 数（ 一般取 １ ～ ．）得出变电站 的综合平均土壤电 ．１ ， ３ ５
式（ ） ５ 中计算用流经接地装置的入地短路 电流 ，
收稿 日期 ：０ １０ —５ 修回 日期 ：０ １０ — ７ ２ １－ ８ １ ； － ２ １－ ８ １
分走的接地短路电流。此外还需进行接触和跨步电 势的校验 ，提高接触电势和跨步电势允许值最有效 的办法就是增大地表的土壤电阻率 ， 如在采用碎石 、 沥青、 混凝土地面等 ， 这与接地电阻的要求较小的土 壤电阻率是背离的， 故进行变电站接地降阻时， 需进
井。 采用导航钻首先 由站内向下一定角度斜钻， 避开 挡墙基础，至站外后改为水平圆弧方 向沿土壤基层
经现场实地勘察 ２ ０ Ｖ配电装置出线侧站外距 围 ２ ｋ
墙 约 ５ ０ ｍ处有一块低洼平地 ， 前没有使用 ， 目 不同
ｐ￣５ ０ Ｏ ≤ １ ０ １０ ￣ ０ ５ Ｏ ０ ０ ００
３ ０ ｐ ３０ ００ ＞００
深度土壤的电阻率值（ ｍ） ： ｍ层为 ６ ，０ Ｑ・ 约为 ５ ７ １ ｍ
电阻接地系统 中发电厂、变电站保护接地电阻宜符
２ 影 响变 电站接地 电阻的因素及接地 电阻计算
变 电站接地 网接地 电阻受土质、 天气条件、 地网
合下式要求 ：
Ｒ≥＿ ０ ２ ０ ０ （） ５
接地体长度 、 接地极数量、 深度、 材质 、 接地体形状 、 地 网结构等多个 因素影响 。 根据地质报告 中土壤电阻率测量成果 ， 对变电
４４ 云南 安宁 １０ｋ ． １ Ｖ武 家庄变 电站
经以上降阻措施后 ，２ Ｖ贡模变 电站工频接 ２０ ｋ 地 电阻为 ０ １ 满足小 于 ０ ２ 相关规程规范 ．４ ９ Ｑ， ． ９ Ｑ、 及广西电网公司反事故措施 的要求。
４２ 广西柳城 ２ ０ Ｖ里 明变 电站 ． ２ｋ
２０ Ｖ里明变 电站于 ２ １ 年 １ ２ ｋ ００ ０月份投运 ， 经
质、 采取伸长水平接地体 、 采取污水引入 、 双层接地
网和水下地网等等。
４ 具体案例分析
结合４ 个工佶 勘
’
Ｉ ， Ｊ 分另 介绍了所采用的降阻飚沲。
４１ 广 西来宾 市 ２ Ｏ Ｖ贡模 变 电站 ． ２ｋ
降阻剂后 ， 可以起到增大接地极外形尺寸 ， 降低与其 施工过程中， 施工单位按设计图纸方案 ， 全站主接地 周围大地介质之间的接触电阻的作用 ，因而能在一 网敷设 ７ ｔ ０ 物理型降阻剂后 ，在站内敷设 １ Ｏ口接 定程度上降低接地极的接地电阻。降阻剂用于小 面 经过测试 ， 变电站接地 积的集中接地、小型接地网时 ， 其降阻效果较为显 地深井进行接地电阻的处理 ， ． ５ Ｑ，不满足计算要求达到的 ０ ２ 变 ． ９ Ｑ， 著。这是 目 前采用的一种较新和积极推广普及的方 电阻为 １ ６ 只 法。不同土壤 电阻率降阻率 ． ， ７ 参考取值范围详见表 电站 内已无场地满足实施相关降阻措施的要求 ，
第３ 卷第５ ０ 期 ２ １年１ 月 ０ ０ １
红水河
Ｈｏ ｇ ｈ ｉ ｖ ｒ ｎ Ｓ ｕ ｅ Ｒｉ
Ｖｏ ． ０ Ｎ ． １ ． ｏ５ ３ Ｏｃ ．０ ｔ １ ２ １
影响变电站接地电阻的因素和接地降阻的措施
黎 丽
南宁 ５０２ ） ３０２
（ 广西泰能工程 咨询有 限公司 ， 广西
电站接地电阻在满足接触和跨步电势的前提下不宜 大于 １ ．Ｑ。以下列举 了几种工程上用到的降阻措 ０ 施。 （） １ 更换土壤。采用电阻率较低的土壤（ ： 如 粘 土、黑土及砂质粘土等） 替换原有 电阻率较高的土 壤 ，置换范围在接地体周 围 ０ ．ｍ以内和接地体 的 ５ １ 处。这种取土置换方法对人力和工时耗费都较 ／ ３ 大， 但效果较为 明显 ， 且对变电站场地无污染 ， 具体 案例可见云南安宁 １０ Ｖ武家庄变电站。 １ｋ （） ２ 利用物理型降阻剂 。在接地极周围敷设 了
摘
要： 变电站接 地电阻是 否达标直接 影响到 工程项 目 的投运 ， 文章通过分析 影响变电站接地 电阻的 因素 ， 总结常
用的 变电站接地 降阻措施 ， 并通过 实际案例进行 了分析 ， 对类似 工程如何合理选择 降阻 措施提供 了参考。
关键字 ： 接地 电阻 ； 变电站 ； 土壤 电阻率； 降阻措施
４ 广西玉林 ２０ Ｖ力园变电站 ． ３ ２ ｋ ２０ｋ ２ Ｖ力园变 电站于 ２ １ 年 ６ ００ 月份投运 ， 经
计算 ，该变 电站接地装置接地 电阻计算要求小于 １， ． 计算工频接地电阻为 ２ ４ 故需要采取降 阻措 Ｏ ．， ３
图 １ ２ ０ Ｖ贡模变电站接地 网改造示意 图 ２ｋ
—
运行 的条件之一 ， 便是接地电阻值达到相关规程规 范要求。接地电阻值越大 ， 当系统发生接地时 ， 施加 在设备上 的电压会越高 ， 容易引起设备绝缘破坏 、 保 护误动及运行巡视人员的人身安全事故。
接 地网的外缘边线总长度 ， ｍ；
方形接地网的接地 电阻， ｎ。
Ｒ —等 值（ 即等面积 、 等水平接地极总长度 ） 根据《 交流电气装置的接地》 有效接地系统和低
分界层钻进约一定距离后 （ 一般为斜井 的长度 ） 露出 地面。在出口处采用热镀锌扁钢与钻头连接后再从
行权衡和经济比较。接触电势和跨步电势所要求的 接地 电阻计算参见《 交流电气装置的接地》 本文不 ，
展开讨 论 。
地中引回站 内， 回拉过程灌注降阻剂 ； 灌注满后由端
头采用钢管往斜井 内继续加压灌浆。具体案例可见
测试 ，变电站土壤电阻率范围值为 １５ ８２ ｍ ５ — ７ ， Ｑ・
经计算水平接地网的工频接地电阻值需小于 ０ ９ ． ８ Ｑ，
实测值为 １ ３ 不满足要求 ， ．９ １ Ｑ， 故需进行降阻 ， 由于 此时变电站水平接地网已包裹共 ４ 降阻剂和敷设 ５ ｔ ８Ｅ深井接地极 ，站 内已无空间能继续完成降阻措 ｌ 施， 只能考虑在站外 ， 进站道路较短 ， 且站区周 围已 被各 回路出线塔包 围， 故考虑采用斜井方案 ， 既可避
两个斜井与主地 网并联电阻值为 ：
Ⅱ １ × １
Ｒ并 。 原 Ｒ
＝ ＿ － — ＿ 一 × —
上 ． １
＝ ．４ ｏ８ ４ Ｑ
Ｕ． 石
１６ ７ 。１１ ９ ．５ ５ ．３
即通过钻两 口２０ ０ ｍ的斜井与主地 网并联后理 论计算值为 ０ ４ ．４ ８ Ｑ，可满足小于 ０ ９ 的设计要 ． ８Ｑ 求。经 以上降阻措施后 ，２ ２ ０ Ｖ里明变电站实测接 ｋ 地电阻值为 ０ ５ ． ８ Ｑ，满足相关规程规范及广西电网 公司反事故措施的要求。
中图分 类号：Ｍ７ Ｔ ２
文献标识码 ： Ｂ
文章编号 ：０ １４ ８ ２ １ ）５ ０ １— ４ １０ － ０ Ｘ（０ Ｉ０ — １ ９ ０
１ 前言
接地极或 自 然接地体 的对地电阻和接地线 电阻 的总和 ， 称为接地装置的接地电阻。接地 电阻的数
阻率 ， 考虑各种因素和系数的影响 ， 计算理论接地电 阻值 ， 具体计算如下 ：
极。如接地装置附近有导电良好及不结冰的河流湖
泊， 可采用此法 。 但在设计、 安装时， 必须考虑到连接 接地极干线 自 电阻所带来的影响， 身 因此 ， 外引式接 地极长度不宜超过 １０ 而且断面必须足够大 。 ０ ｍ， 具 体案例可见广西来宾市 ２０ Ｖ贡模变电站 ２ ｋ （） ６ 其他措施 ： 如电解地极 、 接地模块 、 深埋接 地极、利用水和水接触的钢筋混凝土体作为流散介
新建接地网及外引的扁钢 （） ３ 当地下较深处的土壤电阻率较低时可以采用 镀锌接地扁钢至该地网 ， 深井接地。 用钻机钻孔（ 也可利用勘探钻孔）把钢管 均包裹降阻剂。 ， 敷设完水平地网后 ， 进行接地 电阻测
１ ２０
黎
丽： 影响变电站接地 电阻 的因素和接地降阻的措施
量， 做法参见图 １ 。
施， 由于该站地质条件较好 ， 直接采用物理型降阻剂 进行降阻，最外围的水平接地体需降阻剂 ３ ／ ０ｇ ｋ ｍ， 站区 内接地网网格 中每隔两根水平接地极敷降阻
剂， 用量为 １ ／ 最终测试 ， ２ｇ ｋ ｍ， 变电站工频接地电阻 为 ０ １４１， ． ６ 满足相关规程规范及广西 电网公 司反 ５ ＂ １ 事故措施的要求。
层为 １８２ ３ ， ｍ层为 ２０ ３ ０ ８ ，０ ｍ层为 ４３ ３ ，可在该处
做一个约 ４ ｘ０ ０ ４ ｍ ｍ范围大小的接地网，再从变电 站 ２０ Ｖ配电装置出线侧围墙 内， ２ ｋ 分别引接 ４ 根热
降阻率叼，
％
３ ４Ｏ
４— Ｏ ０ ５
５ 刁Ｏ
７—０ ０９
接地极打人井孔内， 井深由计算确定 ， 向钢管内和 并
的最大短路 电流对称分量最大值 ， 电流应按 ５ １ 井 内灌注降阻剂 ， 该 ～Ｏ 具体案例可见云南安宁 ｌ０ ｖ武 ｌ ｋ 年发展后 的系统最大运行方式确定 ，并应考虑系统 家庄变 电站 。 中各接地中性点间的短路电流分配 ，以及避雷线中 （） ４ 在变电站站外征地困难时 ，可考虑采用斜
Байду номын сангаас
Ｒ０３ Ｓ１）“（ 铷 ） ２ ￣２ 档＋ ｎ －１ （ 、 － （ ）
。 ＝
（ 。 ） ３ 。 ｌ ｎ
（ ３ ）
（） ４
Ｒ ＝ １Ｒ ｗ ａｘ 。
式 中 Ｗ— 意形状＿纺闭合按 网的接地电阻， ＿ 边 弛 Ｑ； ｈ— —水平 接地极 的埋 深 ， ｍ； ｓ——变电站接地网总面积 ， ｍ； Ｐ——变电站的综合平均土壤电阻率 ， ｍ； Ｑ・ ｚ ——水平接地极总长度 ， ｍ； ｄ ——水平接地极的直径或等效直径， ｍ
作 者简介 ：黎
ｍ ￣
．
丽 （９５ ） １８一 ，女 ，广西容县人 ， 理工程师 ，工学学士 ，主要从 事输 变电工程接入 系统及 变电一次部分设 计 ，－ ａ： 助 Ｅ ｍｉ ｌ
１ｌ０ ０ ＠１ ３ｃ ｒ。 ｉｙ ３ ３ ６ ．ｏ ｎ
１９ １
红水河２１年第５ ０ １ 期
采用在接地装置内、 外短路时 ， 经接地装置流入地中
广西柳城 ２０ Ｖ里明变电站。 ２ ｋ （ ）当在发 电厂、变电所 ２ ０ ５ ０ ０ ｍ以内有较低 电阻率的土壤 时可考虑采 用扩大地 网或外引接地
３ 变电站接地 电阻的降阻措施
由于降低接地电阻的费用较高 ，统一要求所有 变电站接地电阻都降到 Ｏ ．Ｑ显然不科学 ，目前各 ５ 地区有不同要求 ，如云南电网公司要求变电站接地 电阻小于 ０ ，广西电网公司的有关文件要求变 ．１ ５ ２
１ ４６ ＋ ． — —
值等于接地装置对地电压与通过接地极流人地 中电 流的比值。按通过接地极流人地中工频交流电流求 得 的 电阻 ， 为工频 接地 电 阻 ； 称 按通 过接地 极流 人地
中冲击 电流求得的接地电阻 ，称为冲击接地 电阻。 本文主要论述的是变电站 的工频接地 电阻。 随着城镇的发展建设 ， 土地资源越来越紧张 ， 而 地质条件较好 的土地越来越少 ， 变电站选址征地尤 为困难 。变电站主接地网的接地 电阻的大小 ， 受到 地质结构 、 施工方法、 设计方案等条件的影响 ， 由于 它的大小关 系到设备和人身的安全 ， 故变电站投入
１ 。具体案例可见广西玉林 ２ ０ Ｖ力园变电站 。 ２ ｋ
表 １ 降阻率 参考取值范 围（ 降阻剂厂家提供的参数 ） 表
土壤 电阻率
Ｑ・ ｍ
２０ｋ ２ Ｖ贡模变 电站于 ２０ 年 ４ ０９ 月份投运 ， 在
能考虑在站址周边进行处理。 站址位于红水河边 ， 以
石头为主 ， 土壤电阻率不高却是因为水分含量较多 ，
式中 Ｒ ——考虑季节变化的最大接地 电阻， Ｑ； 卜—一 流经接地装置的入地短路电流。
站多点的土壤电阻率进行加权平均 ， 并考虑季节系 数（ 一般取 １ ～ ．）得出变电站 的综合平均土壤电 ．１ ， ３ ５
式（ ） ５ 中计算用流经接地装置的入地短路 电流 ，
收稿 日期 ：０ １０ —５ 修回 日期 ：０ １０ — ７ ２ １－ ８ １ ； － ２ １－ ８ １
分走的接地短路电流。此外还需进行接触和跨步电 势的校验 ，提高接触电势和跨步电势允许值最有效 的办法就是增大地表的土壤电阻率 ， 如在采用碎石 、 沥青、 混凝土地面等 ， 这与接地电阻的要求较小的土 壤电阻率是背离的， 故进行变电站接地降阻时， 需进
井。 采用导航钻首先 由站内向下一定角度斜钻， 避开 挡墙基础，至站外后改为水平圆弧方 向沿土壤基层
经现场实地勘察 ２ ０ Ｖ配电装置出线侧站外距 围 ２ ｋ
墙 约 ５ ０ ｍ处有一块低洼平地 ， 前没有使用 ， 目 不同
ｐ￣５ ０ Ｏ ≤ １ ０ １０ ￣ ０ ５ Ｏ ０ ０ ００
３ ０ ｐ ３０ ００ ＞００
深度土壤的电阻率值（ ｍ） ： ｍ层为 ６ ，０ Ｑ・ 约为 ５ ７ １ ｍ
电阻接地系统 中发电厂、变电站保护接地电阻宜符
２ 影 响变 电站接地 电阻的因素及接地 电阻计算
变 电站接地 网接地 电阻受土质、 天气条件、 地网
合下式要求 ：
Ｒ≥＿ ０ ２ ０ ０ （） ５
接地体长度 、 接地极数量、 深度、 材质 、 接地体形状 、 地 网结构等多个 因素影响 。 根据地质报告 中土壤电阻率测量成果 ， 对变电
４４ 云南 安宁 １０ｋ ． １ Ｖ武 家庄变 电站
经以上降阻措施后 ，２ Ｖ贡模变 电站工频接 ２０ ｋ 地 电阻为 ０ １ 满足小 于 ０ ２ 相关规程规范 ．４ ９ Ｑ， ． ９ Ｑ、 及广西电网公司反事故措施 的要求。
４２ 广西柳城 ２ ０ Ｖ里 明变 电站 ． ２ｋ
２０ Ｖ里明变 电站于 ２ １ 年 １ ２ ｋ ００ ０月份投运 ， 经
质、 采取伸长水平接地体 、 采取污水引入 、 双层接地
网和水下地网等等。
４ 具体案例分析
结合４ 个工佶 勘
’
Ｉ ， Ｊ 分另 介绍了所采用的降阻飚沲。
４１ 广 西来宾 市 ２ Ｏ Ｖ贡模 变 电站 ． ２ｋ
降阻剂后 ， 可以起到增大接地极外形尺寸 ， 降低与其 施工过程中， 施工单位按设计图纸方案 ， 全站主接地 周围大地介质之间的接触电阻的作用 ，因而能在一 网敷设 ７ ｔ ０ 物理型降阻剂后 ，在站内敷设 １ Ｏ口接 定程度上降低接地极的接地电阻。降阻剂用于小 面 经过测试 ， 变电站接地 积的集中接地、小型接地网时 ， 其降阻效果较为显 地深井进行接地电阻的处理 ， ． ５ Ｑ，不满足计算要求达到的 ０ ２ 变 ． ９ Ｑ， 著。这是 目 前采用的一种较新和积极推广普及的方 电阻为 １ ６ 只 法。不同土壤 电阻率降阻率 ． ， ７ 参考取值范围详见表 电站 内已无场地满足实施相关降阻措施的要求 ，
第３ 卷第５ ０ 期 ２ １年１ 月 ０ ０ １
红水河
Ｈｏ ｇ ｈ ｉ ｖ ｒ ｎ Ｓ ｕ ｅ Ｒｉ
Ｖｏ ． ０ Ｎ ． １ ． ｏ５ ３ Ｏｃ ．０ ｔ １ ２ １
影响变电站接地电阻的因素和接地降阻的措施
黎 丽
南宁 ５０２ ） ３０２
（ 广西泰能工程 咨询有 限公司 ， 广西
电站接地电阻在满足接触和跨步电势的前提下不宜 大于 １ ．Ｑ。以下列举 了几种工程上用到的降阻措 ０ 施。 （） １ 更换土壤。采用电阻率较低的土壤（ ： 如 粘 土、黑土及砂质粘土等） 替换原有 电阻率较高的土 壤 ，置换范围在接地体周 围 ０ ．ｍ以内和接地体 的 ５ １ 处。这种取土置换方法对人力和工时耗费都较 ／ ３ 大， 但效果较为 明显 ， 且对变电站场地无污染 ， 具体 案例可见云南安宁 １０ Ｖ武家庄变电站。 １ｋ （） ２ 利用物理型降阻剂 。在接地极周围敷设 了
摘
要： 变电站接 地电阻是 否达标直接 影响到 工程项 目 的投运 ， 文章通过分析 影响变电站接地 电阻的 因素 ， 总结常
用的 变电站接地 降阻措施 ， 并通过 实际案例进行 了分析 ， 对类似 工程如何合理选择 降阻 措施提供 了参考。
关键字 ： 接地 电阻 ； 变电站 ； 土壤 电阻率； 降阻措施
４ 广西玉林 ２０ Ｖ力园变电站 ． ３ ２ ｋ ２０ｋ ２ Ｖ力园变 电站于 ２ １ 年 ６ ００ 月份投运 ， 经
计算 ，该变 电站接地装置接地 电阻计算要求小于 １， ． 计算工频接地电阻为 ２ ４ 故需要采取降 阻措 Ｏ ．， ３
图 １ ２ ０ Ｖ贡模变电站接地 网改造示意 图 ２ｋ
—
运行 的条件之一 ， 便是接地电阻值达到相关规程规 范要求。接地电阻值越大 ， 当系统发生接地时 ， 施加 在设备上 的电压会越高 ， 容易引起设备绝缘破坏 、 保 护误动及运行巡视人员的人身安全事故。
接 地网的外缘边线总长度 ， ｍ；
方形接地网的接地 电阻， ｎ。
Ｒ —等 值（ 即等面积 、 等水平接地极总长度 ） 根据《 交流电气装置的接地》 有效接地系统和低
分界层钻进约一定距离后 （ 一般为斜井 的长度 ） 露出 地面。在出口处采用热镀锌扁钢与钻头连接后再从
行权衡和经济比较。接触电势和跨步电势所要求的 接地 电阻计算参见《 交流电气装置的接地》 本文不 ，
展开讨 论 。
地中引回站 内， 回拉过程灌注降阻剂 ； 灌注满后由端
头采用钢管往斜井 内继续加压灌浆。具体案例可见
测试 ，变电站土壤电阻率范围值为 １５ ８２ ｍ ５ — ７ ， Ｑ・
经计算水平接地网的工频接地电阻值需小于 ０ ９ ． ８ Ｑ，
实测值为 １ ３ 不满足要求 ， ．９ １ Ｑ， 故需进行降阻 ， 由于 此时变电站水平接地网已包裹共 ４ 降阻剂和敷设 ５ ｔ ８Ｅ深井接地极 ，站 内已无空间能继续完成降阻措 ｌ 施， 只能考虑在站外 ， 进站道路较短 ， 且站区周 围已 被各 回路出线塔包 围， 故考虑采用斜井方案 ， 既可避
两个斜井与主地 网并联电阻值为 ：
Ⅱ １ × １
Ｒ并 。 原 Ｒ
＝ ＿ － — ＿ 一 × —
上 ． １
＝ ．４ ｏ８ ４ Ｑ
Ｕ． 石
１６ ７ 。１１ ９ ．５ ５ ．３
即通过钻两 口２０ ０ ｍ的斜井与主地 网并联后理 论计算值为 ０ ４ ．４ ８ Ｑ，可满足小于 ０ ９ 的设计要 ． ８Ｑ 求。经 以上降阻措施后 ，２ ２ ０ Ｖ里明变电站实测接 ｋ 地电阻值为 ０ ５ ． ８ Ｑ，满足相关规程规范及广西电网 公司反事故措施的要求。
中图分 类号：Ｍ７ Ｔ ２
文献标识码 ： Ｂ
文章编号 ：０ １４ ８ ２ １ ）５ ０ １— ４ １０ － ０ Ｘ（０ Ｉ０ — １ ９ ０
１ 前言
接地极或 自 然接地体 的对地电阻和接地线 电阻 的总和 ， 称为接地装置的接地电阻。接地 电阻的数
阻率 ， 考虑各种因素和系数的影响 ， 计算理论接地电 阻值 ， 具体计算如下 ：
极。如接地装置附近有导电良好及不结冰的河流湖
泊， 可采用此法 。 但在设计、 安装时， 必须考虑到连接 接地极干线 自 电阻所带来的影响， 身 因此 ， 外引式接 地极长度不宜超过 １０ 而且断面必须足够大 。 ０ ｍ， 具 体案例可见广西来宾市 ２０ Ｖ贡模变电站 ２ ｋ （） ６ 其他措施 ： 如电解地极 、 接地模块 、 深埋接 地极、利用水和水接触的钢筋混凝土体作为流散介
新建接地网及外引的扁钢 （） ３ 当地下较深处的土壤电阻率较低时可以采用 镀锌接地扁钢至该地网 ， 深井接地。 用钻机钻孔（ 也可利用勘探钻孔）把钢管 均包裹降阻剂。 ， 敷设完水平地网后 ， 进行接地 电阻测
１ ２０
黎
丽： 影响变电站接地 电阻 的因素和接地降阻的措施
量， 做法参见图 １ 。
施， 由于该站地质条件较好 ， 直接采用物理型降阻剂 进行降阻，最外围的水平接地体需降阻剂 ３ ／ ０ｇ ｋ ｍ， 站区 内接地网网格 中每隔两根水平接地极敷降阻
剂， 用量为 １ ／ 最终测试 ， ２ｇ ｋ ｍ， 变电站工频接地电阻 为 ０ １４１， ． ６ 满足相关规程规范及广西 电网公 司反 ５ ＂ １ 事故措施的要求。
层为 １８２ ３ ， ｍ层为 ２０ ３ ０ ８ ，０ ｍ层为 ４３ ３ ，可在该处
做一个约 ４ ｘ０ ０ ４ ｍ ｍ范围大小的接地网，再从变电 站 ２０ Ｖ配电装置出线侧围墙 内， ２ ｋ 分别引接 ４ 根热
降阻率叼，
％
３ ４Ｏ
４— Ｏ ０ ５
５ 刁Ｏ
７—０ ０９
接地极打人井孔内， 井深由计算确定 ， 向钢管内和 并
的最大短路 电流对称分量最大值 ， 电流应按 ５ １ 井 内灌注降阻剂 ， 该 ～Ｏ 具体案例可见云南安宁 ｌ０ ｖ武 ｌ ｋ 年发展后 的系统最大运行方式确定 ，并应考虑系统 家庄变 电站 。 中各接地中性点间的短路电流分配 ，以及避雷线中 （） ４ 在变电站站外征地困难时 ，可考虑采用斜
Байду номын сангаас
Ｒ０３ Ｓ１）“（ 铷 ） ２ ￣２ 档＋ ｎ －１ （ 、 － （ ）
。 ＝
（ 。 ） ３ 。 ｌ ｎ
（ ３ ）
（） ４
Ｒ ＝ １Ｒ ｗ ａｘ 。
式 中 Ｗ— 意形状＿纺闭合按 网的接地电阻， ＿ 边 弛 Ｑ； ｈ— —水平 接地极 的埋 深 ， ｍ； ｓ——变电站接地网总面积 ， ｍ； Ｐ——变电站的综合平均土壤电阻率 ， ｍ； Ｑ・ ｚ ——水平接地极总长度 ， ｍ； ｄ ——水平接地极的直径或等效直径， ｍ
作 者简介 ：黎
ｍ ￣
．
丽 （９５ ） １８一 ，女 ，广西容县人 ， 理工程师 ，工学学士 ，主要从 事输 变电工程接入 系统及 变电一次部分设 计 ，－ ａ： 助 Ｅ ｍｉ ｌ
１ｌ０ ０ ＠１ ３ｃ ｒ。 ｉｙ ３ ３ ６ ．ｏ ｎ
１９ １
红水河２１年第５ ０ １ 期
采用在接地装置内、 外短路时 ， 经接地装置流入地中
广西柳城 ２０ Ｖ里明变电站。 ２ ｋ （ ）当在发 电厂、变电所 ２ ０ ５ ０ ０ ｍ以内有较低 电阻率的土壤 时可考虑采 用扩大地 网或外引接地
３ 变电站接地 电阻的降阻措施
由于降低接地电阻的费用较高 ，统一要求所有 变电站接地电阻都降到 Ｏ ．Ｑ显然不科学 ，目前各 ５ 地区有不同要求 ，如云南电网公司要求变电站接地 电阻小于 ０ ，广西电网公司的有关文件要求变 ．１ ５ ２