定压罐选型

定压罐选型
定压罐选型

定压罐的选型

定压罐的选型:

意大利阿库斯坦定压罐的选型,分在热力系统中锅炉、空调、热泵、热水器等)及定压系统中(变频供水、恒压供水等)当中,其选型公式有所不同,2种不同系统的选型分别如下所示:

1、热力系统中(锅炉、空调、热泵、热水器等)膨胀罐的选型:

V=定压罐的体积

C=系统中水总容量(包括锅炉、管道、散热器等)

e=水的热膨胀系数(系统冷却时水温和锅炉运行时的最高水温的水膨胀率之差,见下表),标准设备中e=0.0359(90℃)

P1=定压罐的预充压力

P2=系统运行的最高压力(即系统中安全阀的起跳压力)

假如系统水总容积为400L的锅炉,安全阀起跳压力为3bar.应该选用多大体积的定压罐?

V≈38.3L

按选大不选小原则,最接近的是50L的定压罐,即该系统需选用VAV50

2、定压系统中(变频供水、恒压供水等)定压罐的选型:

为避免水泵频繁启动,定压罐的调节容积应满足一定时间的水泵流量(L/min),计算公式如下:

V=K×Amax×

K=水泵的工作系数,随水泵功率不同而变化

Amax=水泵的最大流量(L/min)

Pmax=水泵的最高工作压力(水泵停机时系统的压力)

Pmin=水泵的最低工作压力(水泵启动时系统的压力)

Ppre=定压罐的预充压力

V=定压罐的体积

其中1HP(马力)=0.735KW

例如一恒压供水设备水泵功率为4HP,水泵最大流量为120L/min,系统压

力低于2.2bar时水泵自动启动,系统压力达到7bar时,水泵自动停机,气

定压罐预充压力为2bar,该系统要选用多大的定压罐?

由上表可知:水泵功率为4HP时,K=0.375

V=K×Amax×=0.375×120×=80L

正好定压罐型号里面有80L的,所以直接选用定压罐VAV80即可。

定压罐的原理:

意大利阿库斯坦定压罐用于系统中时,由于系统压力比预充气体的压力,所以会有一部分工作介质进入气囊内(对隔膜式来讲是进入罐体内),直到达到新的平衡,当系统压力再度升高,系统压力再次大于预充气体的压力,又会有一部分介质进入囊内,压缩囊和罐体间的气体,气体被压缩压力升高,当升高到跟系统压力一致时,介质停

止进入,反之,当系统压力下降,系统内介质压力低于囊和罐体间的气体压力,气囊内的水会被气体挤出补充到系统内,使系统压力升高,直到系统工作介质压力跟囊和罐体间的气体压力相等,囊内的水不再外系统补给,维持动态的平衡。

定压罐的结构图

定压罐的作用:

定压罐被广泛应用于中央空调、锅炉、热水器、变频、恒压供水设备中,其缓冲系统压力波动,消除水锤起到稳压卸荷的作用,在系

统内水压轻微变化时,定压罐气囊的自动膨胀收缩会对水压的变化有一定缓冲作用,能保证系统的水压稳定,水泵不会因压力的改变而频繁的开启。

定压罐的安装:

意大利阿库斯坦定压罐按照以下几点来进行安装,就可避免一些由于定压罐安装不对而引起的麻烦,简单而且有效。

1、供暖系统中建议将定压罐安装在系统水温相对最低点地方,一般安装在系统的回水端,储热水箱的冷水入水端。24L及24L以下的气压罐因自重较轻可直接连到系统管道上。为避免定压罐在工作时进水和自重对系统管道产生较大的载荷,对于24L以上的定压罐其自身带有三脚支架,可用金属软管把定压罐连接到系统,埋地螺钉固定

定压罐支脚,保证使用过程中的平稳、

2、定压罐附近要安装安全阀,避免在系统压力异常的时候损坏气压罐和系统其他部件;

3、在供暖和空调闭式循环系统上,不能把定压罐装在水泵的出水口,这样可能会造成水泵的气蚀。

4、定压罐在热力系统中如空调、锅炉、热泵等一般安装在系统的回水端。

定压罐的结构:

意大利阿库斯坦定压罐是由罐体、气囊、法兰盘(进/出水口)及补气口四部份组成。

1、罐体一般为碳钢材质,外面是防锈烤漆层,也有不锈钢材质的;

2、气囊为EPDM环保橡胶(三元乙丙橡胶);

3、气囊与罐体之间的预充气体出厂时已充好,一般无需自己加气,除非你需要更大的预冲压力。

4、法兰盘一般也为碳钢材质,也有不锈钢材质的,通常定压罐容积越大接口会越大,一般在1寸左右,可以按照自己的需求来选择接多少通的阀,方便使用。

5、外形分带支脚跟不带支脚及立式与卧式之分,可按照自己安装的需求来选择。

对隔膜式定压罐来讲,罐体中间的隔膜将罐体分成二部分,一部分其罐体和隔膜之间预充有一定压力的氮气,另外一部分是用来储水。而气囊式定压罐则是气囊在罐体内,气囊是用来储水,在气囊与罐体之间预冲有一定压力的氮气,根据自己的需求,可分别预冲不同压力的氮气,其气囊用来储水,达到介质水不与罐体接触,避免了罐体的损伤。

定压罐的技术参数:

最大工作压力:8bar

最高工作温度:-10-140℃

预充压力:2.5bar

定压罐的结构:

罐体:碳钢

法兰盘:碳钢镀锌

气囊:EPDM(三元乙丙橡胶)

颜色:白色

太阳能高温定压罐:

意大利阿库斯坦太阳能高温定压罐区别于一般太阳能压力罐,太阳能高温压力罐耐温140度,专门开发应用于分体式承压太阳能闭式系统以及其他需要耐温超过110度的系统,吸收系统水因温度升高而膨胀的那部分体积,能有效防止闭式系统的压力波动,配合自动补水阀使用,可起定压补水作用。

太阳能高温定压罐的技术参数:

最大工作压力:8bar

最高工作温度:-10-140℃

预充压力:2.5bar

太阳能高温定压罐的结构:罐体:碳钢

法兰盘:碳钢镀锌

气囊:EPDM(三元乙丙橡胶)颜色:白色

隔膜式定压罐的缺点:

1.因为隔膜式定压罐壳体是直接与水接触的,所以壳内都喷涂防锈层。罐的接口与壳体之间是焊接而成。这样在焊接的过程中,高温就会将防锈涂层氧化。本来是银白色的涂层,在焊接后呈现黑色。用手触摸可感觉有黑色小颗粒。那么这些看似微不足道的氧化点工作时长期与水接触,慢慢就会生锈并逐渐扩大,直到整个罐体生锈,为什么这种定压罐用一段时间后,倒出来来的水呈黄水也就不足为奇了。

2.隔膜式定压罐的内膜是通过热轧的方式固定在定压罐的两个半壳的碳钢中间,这种工艺过程如果处理的不好,就会留下微小的气孔在内膜和碳钢之间,这些微小的气孔就会将预充的气体泄露出去,定压罐如果泄露气体,90%就是从这里泄露的。这种漏气的定压罐用一段时间如果不再补充气体就不能起到定压卸荷作用。而这本身是很难察觉。由于罐壁厚度一般在1mm左右,接口直接与罐焊接在一起,这种联接方式可承受的扭力相当小。而安装罐时只能抱着壳体旋转,这样如果用力太大或过猛,就会将接口旋断。这种情况在空调生产过程中最为常见。

气囊式定压罐就克服了这些缺点

气囊式定压罐内部有一个整体的气囊,在工作时水只进入气囊内,不与壳体接触。接口处用法兰盘连接。这种结构就避免了焊接过程引起的生锈问题。这种结构的定压罐的气囊可更换。同样,由于是法兰连接,故它的接口就可以承受很大的扭力,在安装过程中就不怕会扭断接口。主要代表有意大利Aquasystem定压罐。

定压罐的选型

热力系统中(锅炉、空调、热泵、热水器等)AQUASYSTEM 膨胀罐的选型 V = 21111P P e C ++- ? C = 系统中水总容量(包括锅炉、管道、散热器等) e = 水的热膨胀系数(系统冷却时水温和锅炉运行时的最高水温的水膨胀率之差,见下表),标准设备中e=0.0359(90℃) P1=膨胀罐的预充压力 P2=系统运行的最高压力(即系统中安全阀的起跳压力) V = 膨胀罐的体积 例如: 系统水总容积为400L 的锅炉,安全阀起跳压力为3bar.应该选用多大体积的膨胀罐 V = 2 11 11P P e C ++- ? = 315.1110359.0400++-? = 38.3L 按选大不选小原则,最接近的是50L 的膨胀罐,即该系统需选用V A V50 经验公式: 空调、热泵系统: 5P 以下机用2L ,即VR2 5-10P 机用5L ,即VR5 10-18P 机用8L ,即VR8 1P (匹)= 2.5KW 锅炉、热水器系统: 功率为1000Kcal/h 的锅炉或热水器,其系统水总容积为10-20L 1Kcal/h (大卡/小时)= 1.163W

定压系统中(变频供水、恒压供水等)AQUASYSTEM 膨胀罐的选型 为避免水泵频繁启动,膨胀罐的调节容积应满足一定时间的水泵流量(L/min ),计算公式如下:V = K ×Amax × ) 1(min)max () 1min ()1max (+?-+?+Ppre P P P P K = 水泵的工作系数,随水泵功率不同而变化,具体见下表: Amax = 水泵的最大流量(L/min ) Pmax = 水泵的最高工作压力(水泵停机时系统的压力) Pmin = 水泵的最低工作压力(水泵启动时系统的压力) Ppre = 气压罐的预充压力 V = 气压罐的体积 其中1HP (马力)= 0.735KW 例如: 一恒压供水设备水泵功率为4HP ,水泵最大流量为120L/min,系统压力低于2.2bar 时水泵自动启动,系统压力达到7bar 时,水泵自动停机,气压罐预充压力为2bar ,该系统要选用多大的气压罐? 由上表可知:水泵功率为4HP 时,K=0.375 V = K ×Amax × ) 1(min)max () 1min ()1max (+?-+?+Ppre P P P P = 0.375×120× ) 12()2.27() 12.2()17(+?-+?+= 80L 正好气压罐型号里面有80L 的,所以直接选用V A V80即可。 以上是定压罐的计算与选型! 定压罐的性质与结构:主要由罐体、法兰盘、气囊、针阀以及罐体与气囊之间预充的氮气组成。罐体一般为碳钢材质,外面是防锈烤漆层;气囊为EPDM 环保橡胶;气囊与罐体之间的预充气体出厂时已充好,无须自己加气。 罐体为密闭装置,气水不相接触,能保证水质不被外界污染。 P (HP ) 1-2 2-4 5-8 9-12 >12 K 0.25 0.375 0.625 0.875 1

压力变送器选型标准

压力变送器选型标准 一、变送器要测量什么样的压力 先确定系统中测量压力的最大值,一般而言需要选择一个具有比最大值还要大1.5倍左右的压力量程的变送器。这主要是在许多系统中,尤其是水压测量和加工处理中,有峰值和持续不规则的上下波动,这种瞬间的峰值能破坏压力传感器。持续的高压力值或稍微超出变送器的标定最大值会缩短传感器的寿命,这样做还会使精度下降。于是可以用一个缓冲器来降低压力毛刺,但这样会降低传感器的响应速度。所以在选择变送器时要充分考虑压力范围、精度与其稳定性。 二、什么样的压力介质 黏性液体、泥浆会堵上压力接口,溶剂或有腐蚀性的物质会不会破坏变送器中与这些介质直接接触的材料。以上这些因素将决定是否选择直接的隔离膜及直接与介质接触的材料。 三、变送器需要多大的精度 决定精度的有,非线性,迟滞性,非重复性,温度、零点偏置刻度,温度的影响。但主要由非线性,迟滞性,非重复性,精度越高,价格也就越高。 四、变送器的温度范围 通常一个变送器会标定两个温确段,其中一个温度段是正常工作温度,另外一个是温度补偿范围,正常工作温度范围是指变送器在工作状态下不被破坏的时候的温度范围,在超出温度补偿范围时可能会达不到其应用的性能指标。 温度补偿范围是一个比工作温度范围小的典型范围。在这个范围内工作变送器肯定会达到其应有的性能指标。温度变从两方面影响着其输出,一是零点漂移,二是影响满量程输出。如:满量程的+/-X%/℃,读数的+/-X%/℃,在超出温度范围时满量程的+/-X%,在温度补偿范围内时读数的+/-X%,如果没有这些参数,会导至在使用中的不确定性。变送器输出的变化到度是由压力变化引起的,还是由温度变化引起的。温度影响是了解如何使用变送器时最复杂的一部分。 五、需要得到怎样的输出信号 mV、V、mA及频率输出数字输出,选择怎样的输出取决于多种因素,包括变送器与系统控制器或显示器间的距离,是否存在“噪声”或其他电子干扰信号,是否需要放大器,放大器的位置等。对于许多变送器和控制器间距离较短的OEM设备采用mA输出的变送器最为经济而有效的解决方法。 如果需要将输出信号放大,最好采用具有内置放大的变送器。对于远距离传输或存在

为高速ADC选择最佳的缓冲放大器

为高速ADC选择最佳的缓冲放大器 现代通信系统创新设计主要表现在直接变频和高中频架构,全数字接收机的设计目标要求模数转换器(ADC)以更高的采样率提供更高的分辨率(扩大系统的动态范围)。在新兴的3G 和4G数字无线通信系统中,无杂散动态范围(SFDR)和线性度都需要高性能的ADC来保证。幸运的是,在接收信号链路中,ADC的前级增益电路—缓冲放大器的性能在最近几年得到了极大提高,有助于ADC确保满足现代无线通信系统的带宽和失真要求。但是,缓冲放大器和ADC之间的匹配要求非常严格,深刻理解缓冲放大器对ADC性能指标的影响非常重要。 长期以来,得到无线通信系统设计工程师认可的理想数字接收机的信号链路是:天线、滤波器、低噪声放大器(LNA)、ADC、数字解调和信号处理电路。虽然实现这个理想的数字接收机架构还要若干年的时间,但用于射频前端的ADC的性能越来越高,通信接收机正逐渐消除频率变换电路。从发展趋势看,接收机的一些中间处理级会被逐步消除掉,但ADC前端的缓冲放大级却是接收机中相当重要的环节,它是保证ADC达到预期指标的关键。信号链路的缓冲放大器是包括混频器、滤波器及其它放大器的功能模块的一部分,它必须作为一个独 立器件考察其噪声系数、增益和截点指标。给一个既定的ADC选择合适的缓冲放大器,可以在不牺牲总的无杂散动态范围的前提下改善接收机的灵敏度。 定义动态范围 接收灵敏度是系统动态范围的一部分,它定义为能够使接收机成功恢复发射信息的最小接收信号电平,动态范围的上限是系统可以处理的最大信号,通常由三阶截点(IP3)决定,对应于接收机前端出现过载或饱和而进入限幅状态的工作点。当然,动态范围也需要折衷考虑,较高的灵敏度要求低噪声系数和高增益。然而,具有30dB或者更高增益、噪声系数低于2dB 的LNA其三阶截点会受到限制,常常只有+10到+15dBm。由此可见,高灵敏度的放大器有可能在接收前端信号处理链路中成为阻塞强信号的瓶颈。在接收机的前端加入ADC后,对动态范围的折衷处理变得更加复杂。引入具有数字控制的新型线性放大器作为缓冲器,能够在扩展动态范围的同时提高接收机的整体性能。 为了理解缓冲放大器在高速ADC中的作用,我们需要了解一下每个部件的基本参数及其对接收机性能的影响。传统的接收机前端一般采用多级变频,将来自天线的高频信号解调到中频,然后再作进一步处理。通常,信号链路会将射频输入转换到第一中频的70MHz或140MHz,然后再转换到第二中频的10MHz,甚至进一步转换至第三中频的455kHz。这种多级变频的超外差接收机架构的应用仍然很广泛,但考虑到现代通信系统所面临的降低成本、缩小尺寸的压力,设计工程师不得不尽一切可能去除中间变频电路。长期以来,军品设计工程师也一直都在探索实现全数字化接收机的解决方案,用ADC直接数字化来自天线和滤波器组的射频信号。 近几年,ADC的性能指标得到了飞速提高,但还没有达到可以支持全数字化军用接收机的水平。尽管如此,商用接收机的设计已经从三级或更多级的变频架构简化到一次变频架构。减少频率变换级意味着ADC输入将是较高中频的信号,需要ADC和缓冲放大器具有更宽的频带。对ADC分辨率的要求取决于具体的接收机,对于一些军用设备,例如有源接收机,10位分辨率即可满足要求。对于当前和正在兴起的商用通信接收机,比如3G、4G蜂窝系统,为了降低经过复杂的相位和幅度调制的波形的量化误差,需要ADC具有更高的分辨率。对于多载波接收机,通常需要14位甚至更高的分辨率,同时也要足够的带宽来处理整个中频频带的信号。 如果一个接收机架构已具备高速、高分辨率ADC,那么关系到灵敏度和动态范围的其它关键参数是什么呢?ADC常用SFDR作为其关键指标,SFDR定义为输入信号的基波幅度与指定

太阳能换热系统膨胀罐选型计算及案例

太阳能工程换热系统膨胀罐的选型 在集热循环系统内,为了避免液体加热膨胀从安全阀泄漏及防止汽化,膨胀罐是必不可少的元件,其容积的选择遵循以下公式: ※系统各部分液体量计算表 一、单块集热器容水量 名称 内管规格 数量/m 容水量L/m 小计/L 集管 2*φ22 2.12 0.34 0.721 排管 8*φ8 16 0.036 0.576 合计 1.297 二、集热板液体量/L (Vp ) 集热器 面积/㎡ 数量/块 容水量L/块 小计/L 2000*1000 150 75 1.297 97.260 三、管道液体量/L 名称 管内径(mm) 管道长度(m) 容水量L/m 小计/L 介质循环管道 DN20 15 0.314 4.710 介质循环管道 DN40 70 1.257 87.990 介质循环管道 DN65 50 3.318 165.900 合计 258.600 四、集热循环系统液体量/L (Vc ) 合计/L 355.860 1.求膨胀罐有效容积: k V e V V p c u ×+×=)(=(355.860×0.07+97.260)×1.1= 134.39L 2.求膨胀罐额定容积: )/()1(i f f u n P P P V V ?+×== 134.39L ×(5+1)/(5-1.5)= 230.38L 根据产品规格取大于Vn 值的膨胀罐:实际取250L 或更大的膨胀罐如300L 。 注:如果太阳能系统循环出口管道(上循环)高出太阳能上出口或与集热器上出口平齐,则Vp 部分的液体量还包括这部分管道的液体量,太阳能膨胀罐系统设计参照《太阳能组合系统的过热保护》一文。

膨胀罐

关于膨胀罐选型计算及使用的相关探讨 1.粗略选型计算方法 V=S*/0.04-0.05 S-建筑面积 V=膨胀罐体积 例子: 建筑面积100平方米时V=100*0.4-0.5=4-5L 不同建筑面积对应数值 2、利用公式计算 公式V=C*e/(1-P1/P2) C-系统总的水容量 水容量的计算,管道水量C1=πr2=3.14*0.008*0.008=0.00020096m3=0.2L 地板热每平方米铺管量5-6米则每平方米的水量为1-1.2L,我们暂时按1.1计算则不同面积地热部分水量为: 主管部分对应De32的主管,R=(32-3.6*2)/2=12.4 C1=πr2=3.14*0.0124*0.0124=0.004828064=4.83L 200-400平方米的取20米,水量为C=4.83*20=96.6L 400-600平方米的取30米,水量为C=4.83*30=144.9L 700-1000平方米的取40米,水量为C=4.83*40=193.2L 则用户总水量为

地热我认为注水温度可以达到差不多室内的温度,取20C°,室内正常供水温度取50 C°则水的膨胀率e=e(50)-e(20)=0.0121-0.00177=0.01033 3、P1为起跳压力,我们买的膨胀罐压力为3Bar,地热侧运行压力为在0.8bar一下运行就没有什么问题,所以起跳压力可以取3Bar 4、P2为系统最大承压,压力罐厂家的承压是10Bar,其它部分均大于此压力,所以系统最大承压为选10Bar。 根据公式算出膨胀管体积V如下 5则当面积为200平的时候膨胀罐体积 水量:水箱容积150L和200L,水管接口De25,每米数量

气压罐的选型参数

气压罐的选型参数 气压罐调节水量不是气压罐的容积,而是气压罐在此压力范围内的调节容积,在变频系统上,为最大限度的利用气压罐的体积,可把气压罐预充气体的压力和水泵的启动压力下限设为一致,这样当气压罐内的水全部补充到系统后水泵恰好启动。 如:生活管网变频供水恒压值为P1=0.5MPa,压力下限(水泵再启动压力)P2=0.15MPa,在正常情况下,假设管网夜间用水量为15L/h,在夜间水泵停止工作按7h(22:00-5:00)计算,用水量为105L,那么,如果气压罐在P1与P2压力范围内的调节水量大于105L,即可保证水泵睡眠7小时,因此,选用调节水量在略大于105L的气压罐是比较合适的,如选用调节水量大大超出105L (上述压力范围内)的气压罐,虽然水泵的间歇时间更长,但超过7小时已经开始进入用水阶段,延长睡眠时间已无意义,因此,不是气压罐体积越大效果越好。 假设需要选用的气压罐容积为V,气压罐预充压力为P2,则由波义耳(RobertBoyle)气体定律,在一定温度下气体压力(P)与容积(V)乘积等于常数的原理, 即PV =定值,P1×V1=P2×V2=P×V 其中:P=气压罐预充气体压力 V=气压罐体积(也为初始状态预充气体的体积) V1=系统压力为P1时气压罐气体的体积 V2=系统压力为P2时气压罐气体的体积 由以上可知:0.5V1=0.15V2=0.15V V1=0.3V2 V2=V 气压罐的调节容积△V=V-V1=0.7V=105L V=150L

即应该选用体积为150L的气压罐,因为气压罐型号的限制,所以按选大不选小和就近原则,来选择相应的气压罐。 热力系统中(锅炉、空调、热泵、热水器等)膨胀罐的选型 V = C =系统中水总容量(包括锅炉、管道、散热器等) e =水的热膨胀系数(系统冷却时水温和锅炉运行时的最高水温的水膨胀率之差),标准设备中e=0.0359(90℃) P1=膨胀罐的预充压力 P2=系统运行的最高压力(即系统中安全阀的起跳压力)V =膨胀罐的体积 不同温度下水的膨胀率 温度(℃) 4 10 20 30e 0.00013 0.00027 0.00177 0.00435温度(℃) 40

缓冲区分析

1、空间缓冲区分析。 (1)为点状、线状、面状要素建立缓冲区。 1)打开菜单“自定义”下的“自定义模式”,在对话框中选择“命令”,在“类别” 中选择“工具”,在右边的框中选择“缓冲向导”(如图 1 所示),拖动其放置 到工具栏上的空处。 图1提出“缓冲向导” 2)利用选择工具选择要进行分析的点状要素,然后点击,在“缓冲向导” 对话框设置缓冲区信息,如图2及图3所示。 图2 线状缓冲区信息设置1

图3线状缓冲区信息设置2 3)利用选择工具选择要进行分析的线状要素,然后点击,在“缓冲向导” 对话框设置缓冲区信息。 4)利用选择工具选择要进行分析的面状要素,然后点击,在“缓冲向导” 对话框设置缓冲区信息,如图4所示。 图4 面状缓冲区信息设置 2、学校选址。 要求: (1) 新学校选址需注意如下几点: 1)新学校应位于地势较平坦处; 2)新学校的建立应结合现有土地利用类型综合考虑,选择成本不高的区域; 3)新学校应该与现有娱乐设施相配套,学校距离这些设施愈近愈好; 4)新学校应避开现有学校,合理分布。 (2) 各数据层权重比为:距离娱乐设施占0.5,距离学校占0.25,土地利用类型和地势 位置因素各占0.125。 (3) 实现过程运用ArcGIS的扩展模块(Extension)中的空间分析(Spatial Analyst)部 分功能,具体包括:坡度计算、直线距离制图功能、重分类及栅格计算器等功能完 成。 (4) 最后必须给出适合新建学校的适宜地区图,并对其简要进行分析。

具体操作: (1)打开加载地图文档对话框,选择E:\Chp8\Ex1\school.mxd。 (2)从DEM 数据提取坡度数据集: 打开工具箱→“Spatial Analyst 工具”→“表面分析”→“坡度”工具;在打开对话框中设置,如图5所示;生成坡度图,如图6所示。 图5 “坡度”对话框设置 图6 坡度图 (3)从娱乐场所数据“Rec_sites”提取娱乐场所欧氏距离数据集: 打开工具箱→“Spatial Analyst 工具”→“距离分析”→“欧氏距离”工具;在打开对话框中设置,如图7所示;生成欧氏距离数据集,如图8所示。

热水膨胀罐资料

热水膨胀罐资料 -得汛胡鑫独家讲解意大利阿库斯坦热水膨胀罐-深圳市得汛科技有限公司本文详述了热水膨胀罐的定义,热水膨胀罐的型号及技术参数,热水膨胀罐的结构,热水膨胀罐的工作原理,热水膨胀罐的分类,热水膨胀罐的选型,热水膨胀罐的安装

目录 一:热水膨胀罐的定义 二:热水膨胀罐的型号及技术参数三:热水膨胀罐的结构 四:热水膨胀罐的工作原理 五:热水膨胀罐的分类 六:热水膨胀罐的选型 七:热水膨胀罐的安装

热水膨胀罐的定义 热水膨胀罐:用于系 统中起缓冲压力波动及部分 给水的作用,在热力系统中 主要是用来吸收工作介质因 温度变化增加的那部分体 积;在供水系统中主要用来 吸收系统因阀门、水泵等开 和关所引起的水锤冲击,以 及夜间少量补水使供水系统 主泵休眠从而减少用电,延 长水泵使用寿命。

热水膨胀罐的型号及技术参数VR系列热水膨胀罐产品说明: 热水膨胀罐广泛应用于空调、热泵等系统,吸收系统水因温度升高而膨胀的那部分体积,热水膨胀罐能有效防止闭式系统的压力波动,配合自动补水阀使用,热水膨胀罐可起定压补水作用。

VR VR系列系列系列热水膨胀罐热水膨胀罐热水膨胀罐的技术参数的技术参数VR 系列热水膨胀罐的技术参数: 最大工作压力:8bar/10bar 最高工作温度:-10-100℃ 预充压力:1.5bar VR 系列空热水膨胀罐的结构: 罐体:碳钢 法兰盘:碳钢镀锌 气囊:EPDM (三元乙丙橡胶) 颜色:红色

VRV热水膨胀罐的产品说明 VRV热水膨胀罐广泛应用于太阳能系统,特别是分体是承压太阳能系统,吸收系统水因温度升高而膨胀的那部分体积,能有效防止闭式系统的压力波动,配合自动补水阀使用,可起定压补水作用。

提升系统选型计算

提升系统选型及验算方法 一、提升井架 井筒利用矿建用凿井井架施工,凿井井架必须能承载井筒装备安装施工荷载,且其天轮平台满足提升悬吊天轮布置的要求。必要时可采用永久井架施工。 二、提升机 井筒装备安装用的提升机,应根据井筒安装的提升方式及提升量进行选择。必要时可采用矿永久提升机施工。列出提升机技术参数表(表3.4.3)。 三、提升系统选型验算 根据矿建所用提升机或矿永久提升机进行提升能力验算。 (1)、提升绞车凿井提升计算 ①滚筒直径(D) D≥60ds D≥900δ 式中:ds—钢丝绳直径,mm;δ—钢丝绳最粗钢丝直径,mm; ②选定提升机型号 DT≥D DT—所选提升机的滚筒直径,Mm; ③校验滚筒宽度 B={[(H0+30)/3.14DT]+3}(ds+ε)≤BT 式中:30—钢丝绳试验长度,m; DT—提升机名义直径,mm ; 3—摩擦圈数; BT—提升机滚筒宽度,mm; ε—钢丝绳绳圈间隙,取2~3mm ; ④计算提升高度H0=H1+H2+H3+H4,m。 其中:H1—井筒深度,m H2—井架高度,m H3—提升天轮半径,m H4—提升天轮梁高度,取0.75m ⑤设计选用多层股不旋转钢丝绳作为提升绳,绳重Ps= kg/m,钢丝绳最小破断拉力Q断为kg,配提升钩头,提升钩头应与提升荷载配套。

⑥提升容器自重: 吊桶:Q Z=G1+ G2+ G3+ G4; 其中:G1—吊桶重量,kg G2—钩头重量,kg G3—滑架重量,kg G4—滑架缓冲器重量,kg ⑦提升载荷: Q=最大提升重量,kg; Q绳:提升钢丝绳重:提升高度绳重,kg ⑧提升钢丝绳静张力: Q总= Q + Q绳,kg; 其中: Q—最大提升重量,kg Q绳—提升高度的钢丝绳重量,kg 提升人员时:Q 人总 = Q Z +n Q人+ Q绳,kg 其中:Q1—提升容器总重量,kg Q人—吊桶乘人总重量,取75kg/人 Q绳—提升高度的钢丝绳重量,kg n—吊桶乘人数,根据吊桶容积确定 以上计算的钢丝绳静张力Q 总 应小于绞车最大静张力差,可以满足使用。 ⑨以最大静张力验算提升绳安全系数Ma: 提料:Ma=Q 断/Q 总 >7.5,提人:Ma= Q 断 / Q 人总 >9,满足要求。 ⑩电机功率验算: P o=Q o V=Q o WπD/(102×η×60×i)<绞车电机额定功率 结论:该提升绞车挂吊桶、重物提升到合理位置;实际施工时,绞车实际电流不得超过额定电流,确保提升安全。 (11)提升偏角验算 滚筒中心与天轮中心距离L(不超过60m),钢丝绳距提升中心线的最大偏移量为B。 钢丝绳最大偏角α=arctg(B/L)= °<1.5°,满足要求。 (12)提升过卷高度验算(以最大长度的吊物为例) 绞车最大绳速为m/s。 h4=H-(h1+h2+h3+0.5R) m, 式中:H—为井架高度即井口水平到天轮平台的距离,m

计量泵的选型参数

计量泵的选型参数 恰当地选择计量泵都需要哪些信息? 1. 被计量液体的流量。 2. 被计量液体的主要特性,例如化学腐蚀性、黏度和比重等。 3. 系统的背压。 4. 合适的吸升高度。 5. 需要的其他选项,如模拟量控制、脉冲量控制、流量监视和定时器。 电磁驱动计量泵有哪些主要优势? 电磁驱动计量泵只有一个运动部件—电枢轴。通常来讲,运动部件越少则计量泵工作越可靠。计量泵非常适合于低流量、低压力工作场合,并且在供电电压波动时有良好的补偿作用。 与固定频率、改变冲程长度的计量泵相比较,固定冲程长度、改变频率的计量泵有哪些优势? 通过校正,每一个冲程的投加量是已知的。因此总的投加量可以通过计算得出(投加量=每冲程投加量*频率)。总投加量与频率成线性关系(50 % 频率 = 50 % 投加量) 。通过外部的脉冲或模拟量控制,投加量可以在一秒钟之内从最小调到最大。另外它比电机驱动的冲程长度调节成本要低的多。 如何使用计量泵的性能曲线图? 1. 找到与所选用的计量泵相应的性能曲线图。 2. 在下面的图表中标示出当前的背压。 3. 确定修正因数,取以bar为单位的背压值,向上延伸至曲线,在交叉点垂直向左读取修正因数值。 4. 用需要的投加量值除以修正因数值,得出以 ml/min.或 L/h为单位的值。 5. 把计算结果放在投加量刻度的中间。 6. 当把这个值放在投加量刻度上时,可以使用一把直尺,查找出冲程长度设定和冲程频率设定。

计量泵的基本工作原理 众所周知,计量泵主要由动力驱动、流体输送和调节控制三部分组成。动力驱动装置经由机械联杆系统带动流体输送隔膜实现往复运动: 隔膜(活塞)于冲程的前半周将被输送流体吸入并于后半周将流体排出泵头;所以,改变冲程的往复运动频率或每一次往复运动的冲程长度即可达至调节流体输送量之目的。精密的加工精度保证了每次泵出量进而实现被输送介质的精密计量。 因其动力驱动和流体输送方式的不同,计量泵可以大致划分成柱塞式和隔膜式两大种类。 1、柱塞式计量泵 主要有普通有阀泵和无阀泵两种。柱塞式计量泵因其结构简单和耐高温高压等优点而被广泛应用于石油化工领域。针对高粘度介质在高压力工况下普通柱塞泵的不足,一种无阀旋转柱塞式计量泵受到愈来愈多的重视,被广泛应用于糖浆、巧克力和石油添加剂等高粘度介质的计量添加。因被计量介质和泵内润滑剂之间无法实现完全隔离这一结构性缺点,柱塞式计量泵在高防污染要求流体计量应用中受到诸多限制。 2、隔膜式计量泵 顾名思义,隔膜式计量泵利用特殊设计加工的柔性隔膜取代活塞,在驱动机构作用下实现往复运动,完成吸入-排出过程。由于隔膜的隔离作用,在结构上真正实现了被计量流体与驱动润滑机构之间的隔离。高科技的结构设计和新型材料的选用已经大大提高了隔膜的使用寿命,加上复合材料优异的耐腐蚀特性,隔膜式计量泵目前已经成为流体计量应用中的主力泵型。在隔膜式计量泵家族成员里,液力驱动式隔膜泵由于采用了油均匀地驱动隔膜,克服了机械直接驱动方式下泵隔膜受力过分集中的缺点,提升了隔膜寿命和工作压力上限。为了克服单隔膜式计量泵可能出现的因隔膜破损而造成的工作故障,有的计量泵配备了隔膜破损,实现隔膜破裂时自动连锁保护;具有双隔膜结构泵头的计量进一步提高了其安全性,适合对安全保护特别敏感的应用场合。 作为隔膜式计量泵的一种,电磁驱动式计量泵以电磁铁产生脉动驱动力,省却了电机和变速机构,使得系统小巧紧凑,是小量程低压计量泵的重要分支。 计量泵配件的基本知识

膨胀罐的安装

膨胀罐的安装 膨胀罐的安装 1.建议将膨胀罐安装在系统水温较低的地方,避免高温水加速气囊的老化,如供暖系统的回水端,储热水箱冷水进水口; 2.闭式循环系统严禁将膨胀罐安装在循环泵的出口,以免造成水泵的气蚀,降低水泵的使用寿命; 3.膨胀罐可水平或垂直安装,35L及以下的膨胀罐一般可直接连到系统管道上,35L及以上的膨胀罐自带三脚支架,避免膨胀罐在工作时自重对系统管道产生较大的载荷,使用金属软管把膨胀罐连接到系统,埋地螺钉固定膨胀罐支脚,保证使用过程中的平稳; 4.膨胀罐附近要安装安全阀,避免在系统压力异常的时候损坏膨胀罐和系统其他部件; 5.膨胀罐跟系统之间要安装球阀,便于膨胀罐的检测、维护以及气囊的更换;

膨胀罐使用注意事项 1.膨胀罐出厂时预充压力已设定,根据罐子的大小一般体积小于150L以下的膨胀罐预充压力为1.5bar,200L或以上的预充压力为2bar,用户若认为此压力不合适,可在供应商的指导下进行充/放气; 2.测试膨胀罐气囊时建议直接用水压测试,严禁使用锐利的器件碰触气囊; 3.若该膨胀罐是放在特殊场合,应告知供应商,以便选择最合适的罐体和油漆; 4.膨胀罐的工作介质一般为水或者防冻液的混合物,其他介质需打电话咨询; 5.膨胀罐应每6个月检查一次膨胀罐预充压力大小,如果发现气压不足应及时补气,以免影响其正常使用; 6.膨胀罐罐体标签上有注明工作温度和最大工作压力,严禁超出此范围使用。 7.应严格按公式来计算所需膨胀罐的大小,膨胀罐过小会引起安全阀的频繁起跳和自动补水阀的频繁补水; 8.膨胀罐的最大工作压力跟其罐体上标注的预充压力一一对应,如果因使用需要改变了其预充压力,最大工作压力随之改变,基本遵循以下规律,预充压力减小,其最大工作压力随之减小,具体减小到多少要计算,预充压力增大其最大工作压力不变。 9.体积小的膨胀罐可直接安装到系统预留接口上,体积大于24L的膨胀罐应使用 金属软管连接到系统预留接口,严禁使用硬质胶管连接到系统,如管道有振动,

膨胀罐

膨胀罐 简介 水在温度变化时体积相应变化。实验证明,水在4℃ (准确说是3.98℃)时体积最小,因此水不仅是在4-100℃加热时体积会增大,同样从4-0℃冷却时体积也会膨胀。以下图表说明了水在不同温度下相对于4℃时其体积的膨胀系数。 温度℃系数温度℃系数温度℃系数 0 0.00013 40 0.00782 75 0.02575 10 0.00025 45 0.00984 80 0.02898 15 0.00085 50 0.01207 85 0.03236 20 0.00180 55 0.01447 90 0.03590 25 0.00289 60 0.01704 95 0.03958 30 0.00425 65 0.01979 100 0.04342 35 0.00582 70 0.02269 水加热膨胀系数‘e’—相对于4℃时的体积 我们在本章节中只涉及供暖系统的水膨胀。众所周知,供暖系统的水在加热时都会膨胀。这种热膨胀是不可避免且相当强烈的自然现象。加热时,系统中上万亿的水分子每一个都会轻微变大。从宏观的角度来看,大家会觉得是系统的水量增加了,但事实并非如此。同样的水分子只是在温度升高时占据更多空间。水的体积上升了,但是系统总的水量并没有改变。见图1所示,1000升水从10℃加热到90℃体积增加了35.6升。 在实际的用途中,水是不能被压缩的。一定量的水分子除非是在巨大的压力作用下才能被压缩为更小的体积。任何容器在完全盛满水并且与大气隔离的情况下在加热时压力会迅速地升高。如果此压力继续升高,容器则会爆炸,有时后果非常严重。见图2,水在密闭式的换热罐里水温从14℃加热到33℃时,压力从4公斤急剧上升到了12公斤,由此可见封闭式容器里水温上升后带来的压力增大多么剧烈。 为了避免上述情况发生,所有的水暖系统都需要安装相应的设备容纳水在加热时增大的体积。在与大气相通的系统里,比如无压储水罐,其上部多余的空间能容纳增大的体积。 在更典型的封闭式水暖系统中,通常由一个单独的称为膨胀罐的设备提供水加热膨胀需要的空间。如图3所示,膨胀罐的上半部分有一定量的空气,当系统水体积膨胀时,空气像弹簧一样地起到吸收的作用。 本章节将介绍闭式循环系统中运用到的两种膨胀罐,他们的计算方法及安装位置等。

膨胀水箱的选型

供暖系统膨胀罐容积选型公式: f i 1C e P P V -?= V =膨胀罐选型容积(升)。 e =水加热膨胀系数,惯例选择0.035这一系数。 C =系统总水量(升)。 Pi =起始压力(公斤):由系统静压+0.3公斤+大气压力(1公斤)组成。 P f =最终压力(公斤):由系统运行时最大压力(即安全阀设定压力)+大气压力(1公斤)组成。 水加热膨胀系数“e ” 温度(℃) 系数(e ) 温度(℃) 系数(e ) 温度(℃) 系数(e ) 0 0.00013 40 0.00782 75 0.02575 10 0.00025 45 0.00984 80 0.02898 15 0.00085 50 0.01207 85 0.03236 20 0.0018 55 0.01447 90 0.03590 25 0.00289 60 0.01704 95 0.03958 30 0.00425 65 0.01979 100 0.04342 35 0.00582 70 0.02269 速算公式:将系统总水量乘以以下系数即得出膨胀罐容积(以熟悉e =0.035计算) 安全阀设定压力(公斤) 系统起始压力(公斤) 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 2.4 2.6 2.8 3.0 2.25 0.091 0.106 0.134 0.175 0.253 - - - - - - 2.50 0.082 0.094 0.111 0.136 0.175 0.254 - - - - - 2.70 0.076 0.086 0.100 0.118 0.144 0.185 0.259 - - - - 3.00 0.070 0.078 0.088 0.100 0.117 0.140 0.175 0.233 - - - 3.50 0.063 0.068 0.075 0.083 0.093 0.105 0.121 0.143 0.175 0.225 - 4.00 0.058 0.063 0.067 0.073 0.080 0.088 0.097 0.109 0.125 0.146 0.175 4.50 0.055 0.058 0.062 0.066 0.071 0.077 0.084 0.092 0.101 0.113 0.128 5.00 0.052 0.055 0.058 0.062 0.066 0.070 0.075 0.081 0.088 0.095 0.105 5.40 0.051 0.053 0.056 0.059 0.062 0.066 0.070 0.075 0.080 0.086 0.093 6.00 0.049 0.051 0.053 0.056 0.058 0.061 0.064 0.068 0.072 0.077 0.082

膨胀罐原理

膨胀罐的原理 不管是闭式循环系统还是供水系统,膨胀罐原理都是利用了气体比液体更容易被压缩的特性来工作的,当膨胀罐安装到系统中时,由于系统压力比预充气体的压力大,所以会有一部分工作介质在系统压力的作用下挤入气囊内(对隔膜式来讲是进入罐体内),同时压缩气囊和罐体间的预充气体,预充气体被压缩,体积变小,压力升高,直到达到新的平衡,当系统开始工作,压力再度升高,系统压力再次大于预充气体的压力,又会有一部分介质进入囊内,压缩囊和罐体间的气体,预充气体被压缩压力升高,当升高到跟系统压力一致时,介质停止进入,反之,当系统压力下降,系统内介质压力低于囊和罐体间的气体压力,气囊内的水会被预充气体挤出补充到系统内,使系统压力不会下降过多,直到系统工作介质压力跟囊和罐体间的气体压力相等,囊内的水不再外系统补给,维持动态的平衡,如下图:

武汉远明丰科技有限公司是膨胀罐生产厂家,专业销售膨胀罐系列产品,公司具有良好的市场信誉,专业的销售和技术服务团队,凭着经营膨胀罐系列产品的多年经验,熟悉并了解膨胀罐产品市场行情,所售膨胀罐罐质优价廉,获得了国内外厂商的一致好评,欢迎来电来涵咨询!要买膨胀罐,要买质量好的膨胀罐,请找专业做膨胀罐的武汉远明丰科技,武汉远明丰科技有限公司位于九省通衢的湖北省武汉市,面向全国批发意大利VAREM膨胀罐和国产膨胀罐,规格齐全,2-3000L膨胀罐常年备有大量库存,是空调厂家、太阳能公司、锅炉厂长期合作伙伴,同时提供安全阀,自动补水阀,自动排气阀等可以跟膨胀罐配套使用的配件,我们不光销售膨胀罐,还可以为您解决膨胀罐安装到膨胀罐选型的一系列问题,是您理想的一站式采购平台,买膨胀罐找武汉远明丰。

起重机用聚氨酯缓冲器型号

JHQ-A型聚氨酯缓冲器: 序号型号 D mm H mm M mm h mm 缓冲容量 KN.m 缓冲行程 mm 缓冲力 KN 1JHQ-A-1658016350.57347.0526.47 2JHQ-A-2808016350.4006042 3JHQ-A-38010016350.5027542 4JHQ-A-41008016350.6286066 5JHQ-A-510010016350.7857566 6JHQ-A-610012516350.9809466 7JHQ-A-71251001635 1.22775103 8JHQ-A-81251251635 1.53394103 9JHQ-A-91251601635 1.960720169 10JHQ-A-101601251635 2.51294169 11JHQ-A-111601601635 3.215120169 12JHQ-A-121602001635 4.019150265 13JHQ-A-132001602045 5.024120265 14JHQ-A-142002002045 6.280150265 15JHQ-A-1520025020457.850188265 16JHQ-A-1625020020459.810150414 17JHQ-A-17250250204512.266188414 18JHQ-A-18250320204515.700240414 19JHQ-A-19320250204520.096188675 20JHQ-A-20320320204525.732240675

JHQ-C型聚氨酯缓冲器: 序号型号D H B b缓冲容量缓冲行程缓冲力 mm KN.m mm KN 1JHQ-C-16580100700.2656028 2JHQ-C-28080115850.46042 3JHQ-C-380100115850.5027542 4JHQ-C-4100801301000.6286066 5JHQ-C-51001001301000.7857566 6JHQ-C-61001251301000.989042 7JHQ-C-7125100165130 1.22275103 8JHQ-C-8125125165130 1.53394103 9JHQ-C-9125160165130 1.96120103 10JHQ-C-10160125200160 2.51294169 11JHQ-C-11160160200160 3.215120169 12JHQ-C-12160200200160 4.019150169 13JHQ-C-13200160250200 5.024120265 14JHQ-C-14200200250200 6.28150265 15JHQ-C-152002502502007.85188265 16JHQ-C-162502003202509.81240414 17JHQ-C-1725025032025012.266188414 18JHQ-C-1825032032025015.7240414 19JHQ-C-1932025040031520.096188675 20JHQ-C-2032032040031525.723240675 21JHQ-C-2132040040031532.154300675

电梯1350kg梯速1.75设计计算

设计计算书TKJ(1350/1.75-JXW)

目录 1设计的目的 2 主要技术参数 3电机功率的计算 4电梯运行速度的计算 5电梯曳引能力的计算 6悬挂绳或链安全系数计算 7绳头组合的验算 8轿厢及对重导轨强度和变形计算 9轿厢架的受力强度和刚度的计算 10搁机梁受力强度和刚度的计算 11安全钳的选型计算 12限速器的选型计算与限速器绳的计算 13缓冲器的选型计算 14轿厢和门系统计算说明 15井道顶层和底坑空间的计算 16轿厢上行超速保护装置的选型计算 17盘车力的计算 18操作维修区域的空间计算 19电气选型计算 20机械防护的设计和说明 21主要参考文献

1设计的目的 TKJ(1350/1.75-JXW-VVVF)型客梯,是一种集选控制的、交流调频调压调速的乘客电梯,额定载重1350Kg,额定运行速度1.75m/s。本客梯采用先进的永磁同步无齿轮曳引机进行驱动,曳引比为2:1,绕绳方式为单绕,采用2导轨结构,用一个主轿架承受轿厢,在曳引绳的牵动下沿着2根主导轨上下运行,以达到垂直运输乘客和医疗设备的目的。 本客梯的轿厢内净尺寸为宽2100mm*深1600mm,内净面积为 3.36M2,完全符合GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求。 本计算书按照GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》的要求进行计算,以验证设计是否满足GB7588-2003标准和型式试验细则的要求。 本计算书验算的电梯为本公司标准的1350kg乘客电梯,主要参数如下: 额定速度1.75m/s额定载重量1350kg 提升高度43.5m 层站数15层15站 轿厢内净尺寸2100mm*1600mm 开门尺寸1100mm*2100mm 开门方式为中分式 本电梯对以下主要部件进行计算: (一)曳引机、承重部分和运载部分 曳引机永磁同步无齿轮曳引机,GETM6.0H型,15 Kw,绕绳比2:1,单绕,曳引轮节径450 mm,速度1.75m/s 搁机大梁主梁25#工字钢 轿厢2100mm*1600mm,2导轨 钢丝绳7-φ10,2∶1曳引方式 导轨轿厢主导轨T89/B (二)安全部件计算及声明 安全钳渐进式AQ11B型,总容许质量3500kg,额定速度1.75m/s 限速器LOG03型,额定速度1.75m/s 缓冲器YH68-210型油压缓冲器,额定速度1.0~1.75m/s,总容许质量800-3500 kg,行程210 mm,总高675mm 2主要技术参数

液压缓冲器的选型

液压缓冲器的选型㈠应用数据 F终值为

㈡撞击模式 ①单纯的水平撞击 ②气缸推力下的水平撞击 ③自由落体撞击 ④气缸推力下向下的撞击 ①单纯的水平撞击(无推力) 步骤1:计算动能E1 计算 数值 E1单位 结果 4.0J(N.m) 步骤2:计算做工能量E2

计算 数值 E2 单位结果 0.0 J(N.m) 步骤3:计算每次做工能量E 计算 数值 E 单位结果 4.0 J(N.m) 步骤4:计算每小时吸收能量E T 计算 数值 E T 单位结果 400.0 J(N.m) 步骤5:有效重量W E 计算 数值 W E 单位结果 0.0 K g 4.0J 400.0J 0.0 kg 步骤6:选型 表如下: 的缓冲器 小时吸收能量大于 有效重量 根据计算结果应选单次吸收能量大于

②气缸推力下的水平撞击 步骤1:计算动能E1 计算 数值 E1单位 结果 4.0J(N.m)

步骤2:计算做工能量E2 计算 数值 E2单位 L的暂定值0.01m 结果0.5J(N.m)步骤3:计算每次做工能量E 计算 数值 E单位 结果 4.5J(N.m)步骤4:计算每小时吸收能量E T 计算 数值 E T单位 结果447.1J(N.m)步骤5:有效重量W E

计算 数值 W E单位 结果 2.2K g 次吸收能量大于 4.0J的缓冲器根据计算结果应选 小时吸收能量大于447.1J 有效重量 2.2kg ③自由落体撞击 步骤1:计算动能E1 计算 数值 E1单位 结果9.8J(N.m) 步骤2:计算做工能量E2 计算 数值 E2单位 结果0.2J(N.m) 步骤3:计算每次做工能量E 计算 数值 E单位 结果10.0J(N.m)

美国ACE油压缓冲器

美国ACE油压缓冲器 深圳市佳泰鑫自动化设备有限公司内部培训资料: ACE工业气弹簧是免维护,易安装的。外径8mm~70mm,推力范围10~13000N。ACE气弹簧带有耐磨涂层的活塞杆大大提高了它的使用寿命,同时带油脂室的集成低摩擦轴承保证了非常低的阻力(GS-19~GS-40)。气弹簧可以安装在任何方向,不过,如果要利用内置末端阻尼的优势,最好采用活塞杆向下方式安装。可以根据您的具体要求通过气阀调节压力。多种可互换使用的末端安装附件使安装更加方便和灵活。ACE气弹簧广泛地应用在任何您需要升降的地方,取代了“肌肉力量”,为机盖、罩子、机器保护罩等提供可控的运动。我们可以为您的个性化需求快速选型和快速交货。 美国ACE Controls Inc.,世界减震技术的领导者,致力于为用户提供高性价比、世界一流的减震产品,以提升客户在国际市场的竞争力。ACE回转阻尼器:使产品获得平缓的机械运动,提升产品的品质及寿命。

有单向缓冲及双向缓冲。应用于计算机光驱、CD播放机进出仓、笔记本电脑开合、座椅调节、手机翻盖、卡式磁带盒等处。ACE气弹簧及油压阻尼器:提供一个与负载反向的平衡力。广泛应用汽车、纺织机械、建筑机械、医疗设备、健身器材等行业。 工业油压减震器作为液压机械的零部件,用最小的反作用力使移动负载停止运动。ACE吸震器采用了最前沿的创新技术,比如:活塞管,滚动隔膜密封技术等。因此ACE吸震器在吸收高能量的情况下具有最久的使用寿命。ACE工业油压吸震器操作简单,使用灵活,深受用户的好评和认可。 安全型吸震器,为紧急失控情况下的机器提供安全保护。在装置急停情况下,该系列产品能提供一种成本低但有效的方式为关键机械提供保护,特别是溢油孔的设计能在一个非常紧凑的空间提供非常高的缓冲性能,避免导致大的损坏和危险,典型应用如:龙门起重系统,自动传送

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