某大学学生宿舍框架结构(参考模板)

钢筋混凝土结构
课程设计指导书
李双营
2012.12
1 多层混凝土结构课程设计任务书
1.1设计任务
1.1.1设计题目：某大学学生宿舍框架结构设计
1.1.2设计条件
7层钢筋混凝土框架结构学生宿舍，设计使用年限为50年，其建筑平面图和剖面图分别如图1-1、图1-2所示，L1=5.4m（5.7m、6m），H1=4.2m（4.5m）。

楼面和屋面采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖结构；屋面采用柔性防水，屋面构造层的恒载标准值为3.24 kN/㎡；屋面为上人屋面，活荷载标准值为2.0kN/㎡（3kN/㎡、4kN/㎡）；楼面构造层的恒载标准值为 1.56kN/㎡；楼面活荷载标准值为2.0kN/㎡（2.5kN/㎡、3kN/㎡）；墙体采用灰砂砖，重度γ=18kN/m3，外墙贴瓷砖，墙面重0.5kN/㎡，内墙面采用水泥粉刷，墙面重0.36kN/㎡；木框玻璃窗重0.3kN/㎡,木门重0.2kN/㎡；混凝土强度等级和钢筋级别请自行选择。

建设地点位于某城市郊区，底层为食堂，层高5.0m，2～7层为学生宿舍，层高4.2m，室
ω=0.5kN/㎡（0.45kN/㎡、内外高差0.6m，基础顶面标高-1.500m。

基本风压
0.4kN/㎡）。

试对该结构进行结构设计，不考虑抗震设防。

图1-1 标准层平面图
1.1.2 设计内容
（1）确定构件截面尺寸、材料选用；
（2）荷载计算；
（3）对一榀框架进行内力分析、计算及组合；
（4）框架构件截面设计。

图1-2 I—I剖面图
1.1.3设计成果
（1）设计计算说明书一份
课程设计计算说明书应装订成册，要求打印（严禁复印），应包括以下内容：
1）封面：包括课程设计名称、学院（系）及专业名称、学生姓名、学号、班级、指导教师姓名，以及编写日期等。

2）目录：应注意与设计计算书相对应，尽量细致划分、重点突出。

3）课程设计任务书
4）课程设计计算书：课程设计计算书主要记录全部的设计计算过程，应完整、清楚、整洁、正确。

计算步骤要条理清楚，引用数据要有依据，采用计算图表和计算公式应注明其来源或出处，构件编号、计算结果（如构件截面尺寸、配筋等）应与图纸表达一致，以便核对。

当采用计算机计算时，应在计算书中注明所采用的计算机软件名称及代号，计算机软件必须经过审定（或鉴定）才能在工程设计中推广应用，电算结果应经分析认可。

荷载简图、原始数据和电算结果应整理成册，与手算计算书统一整理。

选用标准图集时，应根据图集的说明，进行必要的选用计算，作为设计计算书的内容之一。

计算书中图表及公式必须打印。

5）参考文献：列出主要的参考文章、书籍等。

6）封底
（2）结构施工图，主要包括：
1）标准层结构平面布置图；
2）横向框架配筋图。

设计图纸要求：依据国家制图标准《房屋建筑制图统一标准》（CB／T 50001－2001）和《建筑结构制图标准》（GB／T 50105－2001），采用铅笔或CAD绘图，设计内容满足规范的要求，图面布置合理，表达正确，文字规范，线条清楚，达到施工图要求。

凡不符合《房屋建筑制图统一标准》和《建筑结构制图标准》，图纸表达不清、不正确、结构构造关系混乱和文字不规范者，一律返工重画。

1.1.4设计参考进度及要求
第一天：布置设计任务，阅读设计任务书、指导书及设计例题，复习有关课程内容。

确定建筑结构平面布置图草图；
第二天：进行结构设计参数计算；
第三天：进行框架内力计算及内力组合；
第四天：进行框架截面设计计算及绘制配筋草图，
第五天、第六：绘制结构平面布置图、计算框架配筋图；
第七天：整理计算书；
1.1.5参考资料
（1）李汝庚、张季超主编. 混凝土结构设计[M]. 北京：中国环境科学出版社，2002.
（2）中华人民共和国标准. 混凝土结构设计规范GB 50010-2002[S].
（3）孙香红、李红主编. 实用混凝土结构设计[M]. 西安：西北工业大学出版社，2008.
1.1.6成绩评定
（1）课程设计的成绩构成
课程设计的成绩由三部分构成，各部分成绩所占比例如下：设计成果（包括设计计算书和设计图纸）占50％；设计过程（包括设计态度和创新精神）占30％；设计答辩（包括自述情况和回答问题情况）占20％。

l）设计成果
设计成果包括：概念是否清楚；设计条理是否清晰；设计方案是否正确、合理；设计方案的确定是否经过充分论证；设计参数的选择是否正确；设计计算部分是否完整、正确；设计图纸是否满足施工图的要求；设计计算书是否符合规范、内容是否完整、书写是否清楚、层次是否分明；文字是否流畅；手绘和计算机绘图是否合理搭配运用。

2）设计过程
设计过程包括：设计的进度是否符合要求；能否按时完成规定的设计任务；对待设计技术问题是否具有严谨的科学态度；是否具有求实与探索创新精神；能否主动学习；是否遵守纪律。

3）设计答辩
设计答辩包括：自述表达是否清楚；自述内容是否完整；回答问题是否完整、准确；分析问题、解决问题的能力如何；是否具有一定的应变能力。

（2）课程设计的成绩评定标准
课程设计成绩分优、良、中、及格、不及格五个等级。

1）优：设计思路清晰，结构方案良好。

设计参数选择正确，选择依据充分，设计计算内容完整，正确无误。

设计图纸满足工程制图要求，表达内容满足课程
设计要求，正确无误。

图面整洁，布局合理。

设计计算书规范、完整，语言表达逻辑性强，书写清晰，有条理。

设计态度端正。

2）良：设计思路清晰，结构方案合理。

设计参数选择正确，选择依据较充分，设计计算内容完整、正确。

设计图纸能满足工程制图要求，表达内容能满足课程设计要求。

图面较整洁，布局较好。

设计计算书规范、完整。

语言表达逻辑性较强，书写清晰，有条理。

设计态度端正。

3）中：设计思路较清晰，结构方案基本合理。

设计参数选择基本正确，主要参数的选择有依据。

设计计算内容完整，有少量错误。

设计图纸主要内容满足工程制图要求，表达内容满足课程设计要求。

图面基本整洁。

设计计算书较规范，内容完整。

语言表达有一定的逻辑性，书写整齐。

设计态度基本端正。

4）及格：设计思路基本清晰，结构方案基本合理。

主要设计参数选择正确。

设计计算内容基本完整，有一些错误。

设计图纸基本满足工程制图要求，表达内容基本满足课程设计要求。

图画基本整洁。

设计计算书基本规范，内容基本完整，语言表达有一定的逻辑性，书写整齐。

设计态度基本端正。

5）不及格：设计思路不清晰，结构方案不合理。

关键设计参数选择有错误。

设计计算内容不完整，计算有明显错误。

设计图纸基本满足工程制图要求，设计图纸表达内容不满足课程设计要求。

设计计算书不规范，内容不完整。

设计态度不端正。

2 .计算书
某大学7层学生宿舍楼，采用钢筋混凝土框架结构，没有抗震设防要求，设计年限为50年，试设计该结构(限于篇幅，本例仅介绍轴框架结构的设计)。

2.1设计资料
7层钢筋混凝土框架结构学生宿舍，设计使用年限为50年，其建筑平面图和剖面图分别如图1-1、图1-2所示，L1=6m，H1=4.5m。

(1)设计标高：室内设计标高土0.000相当于绝对标高4.400m，室内外高差600mm。

(2)墙身做法：墙体采用灰砂砖，重度 =18kN/m3，外墙贴瓷砖，墙面重0.5kN/
㎡，内墙面采用水泥粉刷，墙面重0.36kN/㎡。

(3)楼面做法：楼面构造层的恒载标准值为 1.56kN/㎡；楼面活荷载标准值为2.5kN/㎡。

(4)屋面做法：屋面采用柔性防水，屋面构造层的恒载标准值为3.24 kN/㎡；屋面为上人屋面，活荷载标准值为2.0kN/㎡。

(5)门窗做法：木框玻璃窗重0.3kN/㎡,木门重0.2kN/㎡。

(6)地质资料：位于某城市的郊区，底层为食堂，层高4.5m,2~7层位学生宿舍。

(7)基本风压：4.00=ω 2m kN 。

(8)材料选择：混凝土强度等级C35，钢筋级别HRB400和HPB300。

图1-1 建筑平面图
图1-2 建筑剖面图
2.2 结构布置及结构计算简图的确定
结构平面布置如图2-1所示。

各梁柱截面尺寸确定如下：
图2-1 结构平面布置图
边跨(AB 、CD 跨)梁： mm l l h )1000~7.666(800012
1)121~81(=⨯==， 取mm h 1000=；h b )3
1~21(=，取mm b 400=。

边柱和中柱(A 轴、B 轴、C 轴)连
系梁：取mm mm h b 500250⨯=⨯；
中柱截面均为
mm mm h b 600500⨯=⨯，边柱截
面均为mm mm h b 500450⨯=⨯现
浇楼板厚mm 120。

结构计算简图如图3-59所
示根
据地质资料，确定基础顶面
标高为mm 1500-，由此求得底层
层高为mm 5.6。

各梁柱构件的线
刚度经计算后列于图2-2。

其中
在求梁截面惯性矩时考虑到现浇
楼板的作用，取02I I =（0I 为考
虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。

图 2-2 结构计算简图：单位；×10-3E （m 3）
AB 、BC 跨梁：
)(1033.80
.814.0121
2333m E E i -⨯=⨯⨯⨯= 中柱：
上部各层柱)(1000.25
.46.05.0121
333m E E i -⨯=⨯⨯⨯
=
底层柱)(1038.15.66.05.0121
333m E E i -⨯=⨯⨯⨯
= 边柱：
上部各层柱)(1004.15
.45.045.0121
333m E E i -⨯=⨯⨯⨯
=
底层柱)(1072.05
.65.045.0121
333m E E i -⨯=⨯⨯⨯
=
各节点梁的线刚度与柱的线刚度比均大于3 2.3荷载计算 1.恒荷载计算
(1)屋面框架梁线荷载标准值：
屋面构造层的恒载标准值 3.24 kN/㎡
120mm 厚现浇钢筋混凝土楼板 20.32512.0m kN =⨯ 224.6m kN 屋面恒荷载
边跨(AB 、BC 跨)框架梁自重 m kN 0.102500.14.0=⨯⨯ 梁侧粉刷 m kN 6.01702.0)12.00.1(2=⨯⨯-⨯ m kN 6.10 因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为： m kN g g BC AB 6.101717==
m kN g g BC AB 44.37624.62727=⨯== (2)楼面框架梁线荷载标准值
楼面构造层的恒载标准值 1.56 2m kN 120mm 厚现浇钢筋混凝土楼板 2
0.32512.0m kN =⨯
256.4m kN
边跨框架梁及梁侧粉刷 m kN 6.10 边跨填充墙自重 灰砂砖m kN 12.1518)0.15.4(24.0=⨯-⨯ 墙
粉刷m kN 52.236.0)0.15.4(2=⨯-⨯
m kN 64.17
作用在中间层框架梁上的线荷载为： m kN g g BC AB 24.2811==
m kN g g BC AB 36.27656.422=⨯==
(3)屋面框架节点集中荷载标准值
边柱连续梁自重 kN 75.1825650.025.0=⨯⨯⨯ 粉刷 kN 56.11762)12.050.0(02.0=⨯⨯⨯-⨯
m 9.0高女儿墙自重 kN 44.1918620.09.0=⨯⨯⨯
粉刷 kN 67.3176202.09.0=⨯⨯⨯⨯
连续梁传来屋面自重 kN 16.5624.6621
621=⨯⨯⨯⨯
顶层边节点集中荷载 kN G G C A 58.9977==
D 、
E 连续梁自重 kN 75.1825650.025.0=⨯⨯⨯ 粉刷 kN 56.11762)12.050.0(02.0=⨯⨯⨯-⨯
连续梁传来屋面自重kN 37.8224.664.12
1
24.6621621=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯
顶层D 、E 节点的集中荷载 kN G G E D 68.10277==
中柱连续梁自重 kN 75.1825650.025.0=⨯⨯⨯ 粉刷 kN 56.11762)12.050.0(02.0=⨯⨯⨯-⨯ 连系梁传来屋面自重 kN 42.5224.664.1=⨯⨯ 顶层中节点集中荷载 kN G B 73.727= (4)楼面框架节点集中荷载标准值
边柱连系梁自重 kN 75.18 粉刷 kN 56.1 木窗自重 kN 59.23.04.26.3=⨯⨯ 墙体面积 []279.10)4.26.3()0.15.4()45.06(mm =⨯--⨯- 墙体自重 kN 61.461879.1024.0=⨯⨯ 外墙贴瓷砖 kN 4.55.079.10=⨯ 内墙粉刷 kN 88.336.079.10=⨯ 框架柱自重 kN 31.25255.45.045.0=⨯⨯⨯ 粉刷 kN 38.1175.402.095.0=⨯⨯⨯
连系梁传来楼面自重 kN 04.4156.4621
621=⨯⨯⨯⨯
中间层边节点集中荷载 kN G G C A 36.146==
D 、
E 柱连系梁自重 kN 75.18 粉刷 kN 56.1 内纵墙自重 kN 92.611820.0)5.05.4()2.15.06(=⨯⨯-⨯-- 粉刷 kN 7.1121702.0)5.05.4()2.15.06(=⨯⨯⨯-⨯-- 门重 kN 58.02.04.22.1=⨯⨯
连系梁传来楼面自重 kN 19.6056.464.121
56.4621621=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯
中间层D 、E 节点集中荷载 kN G D 54.154= kN G E 34.80=
边柱连系梁自重 kN 75.18 粉刷 kN 56.1 墙体、粉刷、门自重 kN 2.74 框架柱自重 kN 75.33255.46.05.0=⨯⨯⨯ 粉刷 kN 68.1175.402.01.1=⨯⨯⨯ 连系梁传来楼面自重 kN 3.3856.464.1=⨯⨯
中间层中节点集中荷载 kN G B 08.168= (5)恒荷载作用下的结构计算简图
恒荷载作用下结构计算简图如图3-1所示。

2．楼（屋）面活荷载计算
楼面活荷载作用下结构计算简图如图3-61所示。

图中各计算荷载值如下： 顶层
均布m
kN p p CE AD 1260.277=⨯==
集中载kN p p C A 180.2621
62177=⨯⨯⨯⨯=
= kN p p E
D 4.260.264.12
1
0.262162177=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯== kN p B 8.160.264.17=⨯⨯=
中间层
均布m kN p p CE AD 1565.2=⨯== 集中载kN p p C A 5.225.2621
621=⨯⨯⨯⨯=
= kN p p E D 335.264.12
1
5.2621621=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯==
kN p B 215.264.1=⨯⨯=
图3-1 恒荷载作用下结构计算简图
图3-2 楼面活荷载作用下结构计算简图
3.风荷载计算
风压标准计算公式为
因结构高度H=32m>30m ，故z β按荷载规范求；对于矩形平面3.1=s μ；z μ可
查荷载规范。

将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表3-3所示。

表中z 为框架节点至室外地面的高度，A 为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如图3-4所示。

表3-3 风荷载计算 层
风振
体型系高度z 变化系
基本风受风风荷载 作用
2)
7 1.398 1.332.6 1.4480.417.96 1.05318.91
6 1.34
7 1.328.1 1.3780.425.650.96524.76
5 1.283 1.323.
6 1.3010.425.650.86822.26
4 1.208 1.319.1 1.2170.425.650.76419.61
3 1.145 1.314.6 1.1120.425.650.66216.98
2 1.086 1.310.110.425.650.56514.49
1 1.029 1.3 5.610.427.080.53514.49
图3-4 风荷载作用下结构计算简图
2.4内力计算
1.恒荷载作用下的内力计算
恒载和楼面活载（竖向荷载）作用下的内力计算采用分层法。

这里以框架恒载中间层为例说明分层法的计算过程，其他层（顶层、底层）仅给出计算结果。

由图3-1取出任一层进行分析，结构计算简图如图4-1所示。

图4-1柱的线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍。

图中梁上分布荷载由梯形（及矩形和三角形）两部分组成，在求固端弯矩时可直接根据图示荷载计算，也可根据固端弯矩相等的原则， 先将梯形分布荷载和三角形分布荷载，化为等效均布荷载，等效均布荷载的计算公式如图4-2所示。

图4-1 恒载荷载作用下结构计算简图
02
012l l =
α ，p q 8
5=（三角形）
图4-2 荷载的等效图
因此图不太规则，不能完全等效，故采用结构力学求解器，求得杆端的弯矩为
m kN M AB •-=86.276 m kN M BA •=29.371 m kN M Bc •-=59.300 m kN M cB •=87.261
弯矩分配法计算过程如图4-3所示，计算所得结构弯矩图见图4-4。

同样可用分层法求得顶层及底层的弯矩图。

图4-3 弯矩分配法计算过程
图4-4 标准层单层结构弯矩图
将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架结构在恒载作用下的弯矩图。

很显然，叠加后框架内各节点弯矩并不一定能达到平衡，这是由于分层法计算的误差所造成的。

为提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正后
竖向荷载作用下整个结构弯矩图如图4-5所示。

并进而可求得框架各梁柱的剪力和轴力如图4-6和图4-7。

必须注意，在求得图4-5所示结构的梁端支座弯矩后，如欲求梁跨中弯矩，则需根据求得的支座弯矩和各跨的实际荷载分布按平衡条件计算，而不能按等效分布荷载计算。

考虑梁端弯矩调幅，并将梁端节点弯矩换算至梁端柱边弯矩值，以备内力组合时用，可适当求出。

图4-5恒载弯矩计算结果（单位：m
kN ）
图4-6恒载轴力计算结果（单位：kN）
图4-7恒载剪力计算结果（单位：kN）
2．楼面活荷载作用下的内力计算
活荷载作用下的内力计算也采用分层法，考虑到活荷载分布的最不利组合，各层楼面活荷载布置可能有几种组合形式。

同样采用结构力学求解器计算，考虑弯矩调幅，并将梁端节点弯矩换算成梁端柱边弯矩值。

其最后弯矩图(标准层)如图4-8所示。

并进而可求得框架各梁柱的剪力和轴力如图4-9和图4-10。

图4-8楼面活载弯矩计算结果（单位：m
kN ）
图4-9楼面活载轴力计算结果（单位：kN）
图4-10楼面活载剪力计算结果（单位：kN）
3．风荷载作用下内力计算
考虑到风荷载分布的最不利组合，即分为左风右风，因其不可能同时出现，这里只作最不利的的弯矩图。

同样采用结构力学求解器计算，考虑弯矩调幅，并将梁端节点弯矩换算成梁端柱边弯矩值。

其最后弯矩图(标准层)如图4-11所示。

并进而可求得框架各梁柱的剪力和轴力如图4-12和图4-13。

图4-11 风载作用弯矩的计算结果（kN•m）
图4-12风载作用轴力的计算结果（kN）
图4-13 风载作用剪力的计算结果（kN）
2.5 内力组合
根据上节内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中。

由于对称性，每层有五个控制截面，即图5-1梁中的A、AB跨中、B左、B右、BC跨中、C截面，表5-2给出了第四层梁的内力组合过程；柱则分为边柱和中柱，每个柱每层有两个控制截面，表5-3给出了柱的内力组合过程。

图5-1 框架梁柱控制截面1、对1~7层梁进行内力组合值如表5-2。

层次截
面
位
置
内
力
恒载活载风载左
风载
右
恒
×1.2+
活
×1.4
恒
×1.2+
0.9×
（活
×1.4+
风
×1.4）
恒
×1.3
5+1.4
×（活
×0.7
+风
×0.6
）
最大
7
A
M -8.46 -1.82 11.26
-11.2
6
-12.70 -26.63
-22.6
6
-26.6
3
V 78.50 16.95 -2.78 2.78 117.93 119.07
124.9
3
124.9
3
B
左
M
-221.
40
-50.0
6
-10.99 10.99
-335.7
6
-342.6
1
-357.
18
-357.
18
V
-174.
34
-38.6
2
-2.78 2.78
-263.2
7
-261.3
7
-275.
54
-275.
54
B
右
M
-219.
66
-50.0
6
10.99
-10.9
9
-333.6
8
-340.5
2
-354.
83
-354.
83
V
174.4
3
38.62 -2.78 2.78 263.38 261.49
275.6
7
275.6
7
C M -5.95 -1.82 -11.26 11.26 -9.69 -23.62
-19.2
7
-23.6
2
2.校核：跨中M ≥2)(8
15.0l p g +⨯；
跨中右
左M M M ++2≥2)(8
1l p g +；
3.2
b V M M '-='(柱边弯矩) 与2
b q V V -='（柱边剪力）
4.组合时，左风载和右风载往值大的方向取，以组合出最不利荷载。

2、柱截面内力组合1~7层如表5-3。

M越大越危险，故表中只取大值于计算：
2．表中数据已全是控制截面处的内力。

2.6 截面设计
根据内力组合结果，即可选择各截面的最不利内力进行截面配筋计算。

必须指出的是，表5-3中组合得到的内力，并不一定是最不利内力。

例如对于大偏心受压的情况，可能是N 较小但不是最小而M 又较大时更危险，因此，必要时应根据截面大小偏压的情况重新组合做出最不利的一组内力配筋。

最后，在考虑构造要求以后，确定有关控制截面的配筋，并做出结构施工图。

2.6.1 对梁进行配筋：
此框架梁为现浇且对称，可取内力较大的截面进行配筋，即跨中， 中支座，边支座均取较大值来配筋，因结构中间层内力相差不大，为了简便计算，故2~6层中只取最大的内力来配筋，内力值从表5-2得到表6-1。

（1） 先对顶层梁进行配筋：当梁上部受拉时，按T 形截面进行设计配筋，当梁
下部受拉时，按矩形截面进行设计配筋。

翼缘计算宽度按跨度考虑时：mm m l
b f 25005.23,===
按梁间距考虑时：mm s b b n f 5800'=+=
按翼缘厚度考虑时：mm a h h s 9650=-=（这种情况不起控制）
故取mm
b f 2500'=
梁内纵向钢筋选取HRB400级钢筋（2'/360mm N f f y y ==），混凝土等级C35，
518.0=b ξ。

跨中受拉按T 形截面计算：
m kN m kN h h h b f f f
f c •>•=-
⨯⨯⨯⨯=-79.2841.4534)2
120
965(12025007.160.1)2
(,0''
1α属于第一类T 形截面。

007.0965
25007.160.11079.28426
20'
1=⨯⨯⨯⨯==h b f M f c s αα 518.0007.0211=<=--=b s ξαξ
20
'14.783360
965
007.025007.160.1mm f
h b f A y
f c s =⨯⨯⨯⨯=
=
ξα
选取 4 18（21017mm A s =）伸入支座作为支座负弯矩的作用的受压钢筋
2'1017mm A s =，再计算支座上部的钢筋。

%20.0%20.045.0%26.010*********min min ===>=⨯==
ρρρ且大于y
t s f f bh A 满足要求。

故在B 支座上部配筋有（按矩形截面进行配筋）
003.0965
4007.160.1)35965(36010171018.357)
(2
62
010''=⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯=--=
h b f a h f A M f c s y s s αα 518.0003.0211=<=--=b s ξαξ
mm a mm h x s 7029.2'0=<==ξ
26,
01067)
35965(3601018.357)(mm a h f M A s y s =-⨯⨯=-=选取 5 20（2
1570mm A s =） %20.0%20.045.0%41.010*********min min ===>=⨯==
ρρρ且大于y
t s f f bh A 边支座处上部受力取m kN M •=63.26
因其内力较小，故按构造配筋选取 3 20（2942mm ）
%20.0%20.045.0%24.010********min min ===>=⨯==
ρρρ且大于y
t s f f bh A
满足要求。

（2）对2~6层梁进行配筋 跨中受拉按T 形截面计算：
m kN m kN h h h b f f f f c •>•=-
⨯⨯⨯⨯=-
74.3721.4534)2
120
965(12025007.160.1)2
('0''1α属于第一类T 形截面。

0096.096525007.160.11024.37226
20
'
1=⨯⨯⨯⨯==h b f M f c s αα 518.00096.0211=<=--=b s ξαξ
20
'14.1074360
965
0096.025007.160.1mm f
h b f A y
f c s =⨯⨯⨯⨯=
=
ξα
选取 4 20（21256mm A s =）伸入支座作为支座负弯矩的作用的受压钢筋
21256'mm A s =，再计算支座上部的钢筋。

%20.0%20.045.0%314.010*********min min ===>=⨯==
ρρρ且大于y
t s f f bh A 满足要求。

故在B 支座上部配筋有（按矩形截面进行配筋）
023.0965
4007.160.1)35965(36012561081.562)
(2
62
010''=⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯=--=
h b f a h f A M f c s y s s αα 518.0023.0211=<=--=b s ξαξ
mm a mm h x s 7022.22'0=<==ξ
26
'
01681)
35965(3601081.562)(mm a h f M A s y s =-⨯⨯=-=选取 5 22（21900mm A s =） %20.0%20.045.0%48.010*********min min ===>=⨯==
ρρρ且大于y
t s f f bh A 边支座处上部受力取m kN M •=48.211
26'
07.631)35965(3601048.211)(mm a h f M A s y s =-⨯⨯=-= 选取3 22（21140mm A s =）
%20.0%20.045.0%29.010*********min min ===>=⨯==
ρρρ且大于y
t s f f bh A 满足要求。

（3）对底层梁进行配筋 跨中受拉按T 形截面计算：
m kN m kN h h h b f f f
f c •>•=-
⨯⨯⨯⨯=-52.3801.4534)2
120
965(12025007.160.1)2
('0''1α属于第一类T 形截面。

010.0965
25007.160.11052.38026
20'
1=⨯⨯⨯⨯==h b f M f c s αα 518.0010.0211=<=--=b s ξαξ
20
'11.1119360
965
010.025007.160.1mm f
h b f A y
f c s =⨯⨯⨯⨯=
=
ξα
选取 4 20（21256mm A s =）伸入支座作为支座负弯矩的作用的受压钢筋
2'1256mm A s =，再计算支座上部的钢筋。

%20.0%20.045.0%31.010*********min min ===>=⨯==
ρρρ且大于y
t s f f bh A 满足要求。

故在B 支座上部配筋有（按矩形截面进行配筋）
034.0965
4007.160.1)35965(36012561037.629)
(2
62
010''=⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯=--=
h b f a h f A M f c s y s s αα 518.0035.0211=<=--=b s ξαξ
mm a mm h x s 7028.33,0=<==ξ
2
6,
08.1879)
35965(3601037.629)(mm a h f M A s y s =-⨯⨯=-=选取6 22（22281mm A s =） %20.0%20.045.0%57.010*********
min min ===>=⨯==
ρρρ且大于y
t s f f bh A
边支座处上部受力取m kN M •=65.268
26'0742)
35965(3601041.248)(mm
a h f M A s y s =-⨯⨯=-=
选取3 22（21140mm A s =）
%20.0%20.045.0%29.010*********min min ===>=⨯==
ρρρ且大于y
t s f f bh A 满足要求。

表6-2 梁截面配筋计算表 截面
位置
层次 7 2~6 1
梁跨中下端
s A
s A （mm 2）
4.783 1074.4 1.1119 实配钢筋（mm 2）
4 18
（21017mm ） 4 20
（21256mm ） 4 20
（21256mm ）
bh
A s
=
ρ %26.0
%314.0 %31.0 ）和（%20.045
.0Max min y
t
f f =ρ 0.20% 0.20% 0.20% 梁中支座上端
s A s A （mm 2）
1067 1681 1879.8
实配钢筋（mm 2）
5 20
（21570mm ） 5 22
（21900mm ） 5 22
（21900mm ） bh
A s
=
ρ 0.41%
0.48% 0.48% ）
和（%20.045.0Max min
y t f f =ρ 0.20% 0.20%
0.20%
梁边支座上端
s A （mm 2）
构造 631.7 742
s A
实配钢筋（mm 2）
3 20
（2942mm ） 3 22 （21140mm ） 3 22
（21140mm ） bh
A s
=
ρ 0.24%
0.29% 0.29% ）和（%20.045
.0Max min y
t
f f =ρ 0.20% 0.20%
0.20%
（4）梁箍筋的计算：对所有梁进行斜截面配筋。

最小截面尺寸验算（取最大剪力验算，若满足，则其它均满足）：因4/<b h w ，有
kN V kN h b f c c 91.42855.16119654007.160.125.025.0max 0=>=⨯⨯⨯⨯=β
故截面尺寸满足要求，即所有截面尺寸均满足要求。

判断是否需要按计算配置腹筋
kN V kN bh f t 91.4282.42496540057.17.07.00=<=⨯⨯⨯=
除最大剪力外，其余剪力均比kN 2.424小,且最大剪力与kN 2.424相差不大，影响很小。

所以不需按计算配置腹筋，只需按构造配置即可。

选用双肢箍φ8@150，需满足最小配筋率。

%14.0270
57
.124.024.0%168.01504003.502min ,=⨯==>=⨯⨯==
yv t sv sv sv f f bs nA ρρ
配箍率满足要求，且所选箍筋直径和间距均符合构造要求。

列于表格如下：
表6-3 框梁斜截面配筋表 层次 7 6 5 4 3 2 1
m ax V （kN ）
275.67 397.19 402.39 407.34 411.68 415.33 428.91 025.0h b f c c β(kN )
1611.5
5
(>275.
67) 1611.5
5
(>397.19) 1611.55
(>402.39) 1611.55
(>407.34) 1611.55
(>411.68) 1611.55
(>415.33) 1611.55
(>428.91) 07.0bh f t (kN) 424.2
(>75.6
7)
424.2 (>397.19) 424.2 (>402.39) 424.2 (>407.34) 424.2 (>411.68) 424.2 (>415.33) 424.2 (<428.91) 是否按构造配
筋
是
是 是 是 是 是 是 实配箍筋(双肢箍) φ8@150
φ8@150
φ8@150
φ8@150
φ8@150
φ8@150
φ8@150
2.6.2 对柱进行截面配筋
柱同一截面分别承受正负弯矩，故采用对称配筋。

对于边柱：kN h b f N b c b 0.1810465518.04507.161.001=⨯⨯⨯⨯==ξα 对于中柱：kN h b f N b c b 8.2443565518.05007.161.001=⨯⨯⨯⨯==ξα 当b N N >时，为小偏心；b N N ≤时，为大偏心。

（1）以A 轴顶层柱为例进行柱的配筋计算，为便于比较和阅读，可将配筋计算过程列成表格。

轴压比验算
顶层柱 max N ＝311.88 kN
轴压比 3N 22
c c 311.8810N
0.0830.916.7N /mm 450500mm N f A μ⨯===<⨯⨯，满足要
求，则A 轴柱的轴压比满足要求。

截面尺寸复核
取0500mm 35mm 465mm h =-=， max 30.01V kN =kN 因为0/465/450 1.034h b ==<，所以
2c c 00.250.25 1.016.7N /mm 450mm 465mm=873.6(kN)>30.01kN f bh β=⨯⨯⨯⨯，满足
要求。

正截面受弯承载力验算
柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。

A 轴顶层柱
最不利组合为：53.66kN m 293.95kN M N •=⎧⎨=-⎩,53.17kN m 311.88kN M N •=⎧⎨=-⎩,53.66kN m
293.95kN M N •=⎧⎨
=-⎩ 第一个内力组合：53.66kN m 293.95kN M N •=⎧⎨
=-⎩
柱的计算长度：0 1.25 5.625m
l H ==
3053.6610182.55mm 293.95
M e N =
=⨯= a 20mm max 20mm 500mm /30e ⎧⎫
==⎨⎬⎩⎭
i 0a 182.5520202.55mm e e e =+=+=
22
c 130.50.516.7N /mm 450500mm 6.39 1.0293.9510N
f A N ζ⨯⨯⨯===>⨯，取1ζ＝1.0
因为0/ 5.625/0.511.2515l h ==<，取2ζ＝1.0
2
2012
i 0111111.25 1.0 1.0 1.211400/1400202.55/465
l e h h ηζζ⎛⎫
=+=+⨯⨯⨯= ⎪⨯⎝⎭ mm h mm e i 5.1393.058.24455.20221.10=>=⨯=η 先按大偏心计算 对称配筋 mm a h
e e i 58.292
''=+-=η
3's 2
1c 293.9510N 39.12(mm) < 270mm 16.7N /mm 450mm N x a f b α⨯====⨯
''s s
'0s ()
y Ne A A f h a ==
-
322min 293.951029.58360(46535)
56.18mm 0.2%450500450mm bh ρ⨯⨯=
⨯-=<⨯=⨯⨯=
按构造配筋， 每侧实配 4
18(
'2
s s 1017A A mm ==)。

单侧配筋率%2.0%452.0)500450/(1017/min =>=⨯==ρρbh A s 总配筋率%6.0%5%904.0><=且ρ
垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算
A 轴顶层柱 max N ＝311.88 kN
0/ 5.625/0.4512.5l b ==， 查表得0.9425ϕ= ''u c y s 0.9()
N f A f A ϕ=+
2222
0.90.942516.7N /mm (450500)mm 360N /mm 1017mm ⎡⎤=⨯⨯⨯⨯+⨯⎣⎦
max 3497.9kN 311.88kN N =>=，满足要求。

第二个内力组合：53.17kN m
311.88kN M N •=⎧⎨
=-⎩
柱的计算长度：0 1.25 5.625m l H ==
3053.1710170.48mm 311.88M e N =
=⨯=
a 20mm max 20mm 500mm /30e ⎧⎫==⎨⎬⎩⎭
i 0a 170.4820190.48mm e e e =+=+=
22
c 13
0.50.516.7N /mm 450500mm 6.02 1.0311.8810N f A N ζ⨯⨯⨯===>⨯，取1ζ＝1.0
因为0/ 5.625/0.511.2515l h ==<，取2ζ＝1.0
2
2
012
i 0111111.25 1.0 1.0 1.221400/1400190.48/465l e h h ηζζ⎛⎫=+=+⨯⨯⨯= ⎪⨯⎝⎭
mm h mm e i 5.1393.052.23248.19022.10=>=⨯=η 先按大偏心计算 对称配筋 mm a h
e e i 52.172
''=+-=η
3'
s 2
1c 311.8810N 41.5(mm) < 270mm 16.7N /mm 450mm N x a f b α⨯====⨯
''s s
'0s ()
y Ne A A f h a ==
-
322min 311.881017.52360(46535)
35.30mm 0.2%450500450mm bh ρ⨯⨯=
⨯-=<⨯=⨯⨯=
按构造配筋， 每侧实配 4
18(
'2
s s 1017A A mm ==)。

单侧配筋率%
2.0%452.0)500450/(1017/min =>=⨯==ρρbh A s
总配筋率%6.0%5%904.0><=且ρ
垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算
A 轴顶层柱 max N ＝311.88 kN
0/ 5.625/0.4512.5l b ==， 查表得0.9425ϕ= ''u c y s 0.9()N f A f A ϕ=+
2222
0.90.942516.7N /mm (450500)mm 360N /mm 1017mm ⎡⎤=⨯⨯⨯⨯+⨯⎣⎦
max 3497.9kN 311.88kN N =>=，满足要求。

第三个内力组合53.66kN m
293.95kN M N •=⎧⎨
=-⎩，计算与第一个内力组合相同。

配筋每侧实配 418，满足配筋率要求。

验算可得垂直于弯矩作用平面的受压承载力满足要求。

(同第一个内力组合）
其余各轴各层柱的配筋计算见表6-4。

表6-4 框架柱受力纵筋配筋表
柱号 层号 '
s s A A = )(2mm 实配钢筋s A )
(2
mm 单侧配筋率ρ
(%)
总配筋率ρ
(%)
A 柱 七层 56.18 418（1017）
0.452>0.
2
0.6<1.356<5
六层 按构造 418（1017）
0.452>0.
2
0.6<1.356<5
五层 按构造 418（1017）
0.452>0.2 0.6<1.356<5
四层 按构造 418（1017）
0.452>0.
2
0.6<1.356<5
三层 按构造 420（1256）
0.558>0.
2
0.6<1.674<5
二层 352.13 420（1256）
0.558>0.
2
0.6<1.674<5
一层 1384.19 422（1520）
0.676>0.2
0.6<2.028<5
B 柱
七层 按构造 418（1017）
0.339>0.2
0.6<1.017<
5
六层
按构造 418（1017）
0.339>0.2
0.6<1.017<
5
五层 按构造 418（1017）
0.339>0.2
0.6<1.017<
5
四层 519.68 418（1017）
0.339>0.2
0.6<1.017<
5
三层 2190.88 532（4021） 1.34>0.2
0.6<3.187<
5
二层 3933.73 532（4021） 1.34>0.2
0.6<3.187<
5
一层 6286.97 540（6283） 2.09>0.2
0.6<4.695<
5
C 柱
七层 24.64 418（1017）
0.452>0.2 0.6<1.356<
5
六层
按构造 418（1017）
0.452>0.2 0.6<1.356<
5
五层 按构造 418（1017）
0.452>0.2 0.6<1.356<
5
四层 按构造 418（1017）
0.452>0.2 0.6<1.356<
5
三层 按构造 420（1256）
0.558>0.2 0.6<1.674<
5
二层 210.39 420（1256）
0.558>0.2 0.6<1.674<
5
一层
1253.25
4
22（1520）
0.676>0.2 0.6<2.028<
5 （2）斜截面受剪承载力验算
A 柱顶层 最不利内力组合53.66kN m 293.95kN 30.01kN M N V •=⎧⎪
=-⎨⎪=-⎩
kN
V kN bh f b h c c w 01.306.8734654507.160.125.025.0403.14504650=>=⨯⨯⨯⨯=<==β 截面尺寸满足要求。

因为 剪跨比
n 0 5.625m
/2 6.053
20.465m H h λ==
=>⨯，所以3
λ=
22c 0.30.316.7N /mm (450500)mm 1127.25kN>f A N
=⨯⨯⨯=，
所以 293.95kN N =
t 0sv
yv 0
1.75
(0.07)1V f bh N A s
f h λ-
-+=
1.75
(30.011000 1.574504650.07293.951000)31 1.070
270465⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯+=
=-<⨯
故只需按构造配箍， 151518270mm
450mm 400mm d s b ≤=⨯=⎧⎪=≤=⎨⎪≤⎩
构造要求配置箍筋2φ10@200。

因从顶层柱到底层柱，柱的轴力不断增大，而剪力虽然也增大，但增大幅度不大，即V N bh f t >++07.01
75.10λ总能满足，故所有柱的配筋都按构造配筋，故柱的箍筋配筋均按构造配筋，取A 、C 两柱的箍筋取2φ10@200，B 柱箍筋取2φ10@200，加密区均取2φ10@150,加密区按构造要求取，在底层柱从控制截面处起1000mm 的长取加密区，在其它层上从控制截面起取600mm 长的加密区。

结构施工图，主要包括：标准层结构平面布置图和框架配筋图。

3.参考文献资料
（1）李汝庚、张季超主编. 混凝土结构设计[M]. 北京：中国环境科学出版社，2002.
（2）李汝庚、张季超主编. 混凝土结构设计原理[M]. 北京：中国环境科学出版社，2002.
（3）中华人民共和国标准. 混凝土结构设计规范GB 50010-2010[S].
（4）孙香红、李红主编. 实用混凝土结构设计[M]. 西安：西北工业大学出版社，2008.
（5）张维斌、李国胜主编 混凝土结构设计指导与实例分析[M].北京：中国建筑工业出版社，2006
（6）朱彦鹏主编.混凝土结构设计[M].上海：同济大学出版社，2004 （7）沈蒲生主编 混凝土结构设计[M].北京：高等教育出版社，2005。