地基基础课程设计梁板式筏形基础

梁板式筏形基础课程设计计算书

一、 荷载计算

1. 假定不考虑风载与地震作用。不考虑地下水对基底的上浮力。

2. 基础承受的荷载根据建筑结构每平方米的重量估算。 （1）建筑每平米重量=10.8 kN/㎡ （2）建筑面积计算：

地上主体结构：(7.8.2×7.8.0+0.8)×(3×7.8.2.0+0.8)+(3×7.8.0+0.8)×2=97.8.20.7.84㎡ 97.8.20.7.84㎡×11=107.87.8.27.8.2.04㎡ 局部突出屋面的电梯机房，层高3.0m>2.2m ， 建筑面积为a×b=7.8.2.0×7.8.0=42.00㎡

总建筑面积=107.87.8.27.8.2.04+42.00=107.8.219.04㎡ （3）基础承受荷载=10.8×107.8.219.04=1137.8.288.80kN

二、 基础尺寸初步估算

1. 基础底板面积确定：

用荷载标准值，全反力（包括筏基底板自重），根据地下一层层高及建筑面积，设筏板厚0.7.8m ，基础埋深d=3.9+1.4-0.45=4.85 m ，基础板(7.8.2×7.8.0+0.8)×(3×7.8.2.0+0.8)+(3×7.8.0+0.8)×2=97.8.20.7.84㎡ 2. 基础梁尺寸确定：

计算梁高:

mm l h 100066

6==≥

计算梁宽:

⎥

⎦⎤⎢⎣⎡∈h h b 21,31，h 为梁高。

梁宽取7.800mm ，梁高取1200mm 。 如图1所示：

图1 梁截面尺寸示意图（尺寸单位：mm ）

3.地基承载力特征值的修正

对于0.80.850.750.85L e =<=<，I 的粘性土，查承载力修正系数表得：

0.3, 1.6b d ηη==，则：

4.验算地基承载力 上部荷载总和为：

筏基底板自重为：基底反力平均值：

=

k

p =

+∑A

G F k

k

970.64

14310.00

13788.801+=134.282/kN m

所以地基承载力满足要求。 5.基础内力计算：

用荷载设计值（），净反力（不包括筏基底板自重）

三、 底板厚度确定

1. 底板厚度初步估算：根据构造要求，对12m 以上建筑的梁板式筏基，底板厚度与最大双向板格的短边净跨5.2m 之比不应小于1/14，且板厚不应小于400㎜。故板厚不应小于429㎜，故取上述筏板厚0.7.8m 。选用C30混凝土。

2. 底板厚度验算： （1）抗冲切验算 取h 0=57.80mm

l F =17.81.02⨯(7.8.2.0-0.7.8-0.57.8×2)×(7.8.0-0.7.8-0.57.8×2)=37.838.80kN 00.7hp t m f u h β≤=0.7.8.2⨯1.0⨯31.4310⨯⨯20.57.8⨯0.57.8=11525.11kN

图2 底板冲切示意图（尺寸单位：mm ）

（2）斜截面抗剪验算

s V =17.81.02×8.7.84=1391.21kN

==-≤00027.0)2(7.0bh f h h l t hs n hs ββ0.7.8.2×1.0×1.43×103×5.2×0.57.8=2914.91kN

计算可知 ，满足冲切、剪切强度要求。

图3 Vs 的计算方法示意图

四、 基础底板内力及配筋计算

图4 基础平面图

按单向板配区格1 跨中弯矩：

m kN l p x j ⋅=⨯⨯==01.46202.16114

1141M 22

'跨中

端支座弯矩：

m kN l p x j ⋅-=⨯⨯-=-

=26.40202.16116

1161M 22

'支座 底板配筋按简化公式计算0y s 0.9f M

A h =

设基础有100mm 垫层，取保护层厚度为50mm ，则

mm

550h 0=

选HRB335钢筋，

故长边方向按构造配筋，取φ8@250。

短边方向配φ8@17.8.20钢筋，支座处配φ8@200钢筋。

651

.0,

0126.0,

0235.0790.0,0130.0,0275.0647.0,0190.0,0355.0555444333=========x y x x y x x y x x x x ϕϕϕϕϕϕ 计算板的各部位弯矩值如下： 区格3： 区格4： 区格5： 区格4’

23

340.6470.7905796.7210425.21416241624x x a j x x x M p l kN m ⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅ ⎪

⎪⎝⎭⎝⎭

支座弯矩

23

351110.64710.6515796.7210212.18416

241624x x b j x x x M p l kN m ----⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅

⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭ 23511

0.6515796.7210314.4721212c x j x M x p l kN m =

=⨯⨯⨯=⋅

'23

450.4750.6515796.7210329.32616241624x x d j x x x M p l kN m ⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅ ⎪ ⎪

⎝⎭⎝⎭

23

34

1110.64710.4757889.9810346.66616241624x x e j y x x M p l kN m '----⎛⎫⎛⎫=+

=+⨯⨯=⋅ ⎪ ⎪

⎝⎭⎝⎭

23

451110.79010.6517889.9810218.28916241624x x f j y x x M p l kN m ----⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅

⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭

2

35110.6517889.9810428.0311212

g x j y M x p l kN m =

=⨯⨯⨯=⋅ 计算基础底板支座初的实际计算弯矩时，考虑横向和纵向基础梁宽度b=0.6m 的影响，需对弯矩进行调整。

11

44ix ix x ix j x M p l b x p l b ∆=

= ()11

144

iy iy y ix j y M p l b x p l b ∆==-

M ∆从上述支座弯矩中减去可得弯矩调整值，即：

311

425.2140.647161.0260.6331.45244ax a X j X M M x p l b kN m

=-=-⨯⨯⨯⨯=⋅411

212.1840.790161.0260.697.69944bx b X j X M M x p l b kN m

=-=-⨯⨯⨯⨯=⋅511

314.4720.651161.0260.6220.13044cx c X j X M M x p l b kN m

=-=-⨯⨯⨯⨯=⋅511

329.3260.651161.0260.6234.98444

dx d X j X M M x p l b kN m

=-=-⨯⨯⨯⨯=⋅311

1346.66610.647161.0270.6286.98444

ey e X j Y M M x p l b kN m

=--=-⨯-⨯⨯⨯=⋅（）（）411

1218.28910.790161.0270.6182.78444fy f X j Y M M x p l b kN m

=--=-⨯-⨯⨯⨯=⋅（）（） 511

1428.03110.651161.0270.6369.02544

gy g X j Y M M x p l b kN m =--=-⨯-⨯⨯⨯=⋅（）（）

表1 基础底板截面配筋表

截面

M(kN·m) h 0/m

m A s /（mm 2）

选配

实配/（mm 2）

跨

中

角格1

x 方向

47.8

550

310

φ17.8@200

1005