催化裂化油浆系统运行中的问题及对策
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(5) 选用合适的油浆阻垢剂 ,从装置投用起连 续注入 ,防止油浆中不溶物附着在换热器的管壁 。
参考文献
1 徐惠. 防止催化裂化分馏塔底结焦的新措施. 炼油设计 , 1999 , 12 :20～22
2 董国森 ,丁泉. HDS 型低转速泵在 FCC 油浆系统中的应用. 催 化裂化 , 1998 ,8 :28～31
根据兰炼并参考兄弟单位催化裂化装置油浆 运行的情况 ,防止油浆系统结焦 、堵塞 ,保持长周期 运行 ,必须从以下几方面做起 :
(1) 在分馏塔底保持较短的停留时间 ,尽量将 流量保持在油浆泵的上限 ,维持较低的分馏塔液 面 ,以避免油浆在高温情况下结焦 。
(2) 保持油浆通过换热系统的线速度在 1 m/ s 以上 ,避免油浆在换热过程中 ,由于油温降低 ,粘度 增大而结垢 。
兰州炼化公司 (兰炼) 第一套催化裂化装置 (简 称一套催化) 和重油催化裂化装置 (简称重催) 在油 浆循环量及产汽量没有调节余地的前提下 ,针对影 响油浆系统长周期运行的因素 ,通过改进工艺流程 及优化操作条件 ,注入油浆阻垢剂等技术 ,达到了 油浆系统的长周期运行 。 2 影响油浆系统长周期运行的因素及对策 2. 1 油浆在分馏塔底的停留时间及在换热器中的 线速度
345
340
320
密度/ kg·m - 3
780
800
810
820
不同换热流程的线
速度/ m·s - 1
两两串联
两两串联 ,一组使 用 ,一组备用 两两串联 ,然后并联 油浆密度 (20 ℃) / kg·m - 3
1. 08
1. 16 (1 台)
—
—
980～1 000
—
—
1. 15
1. 25
0. 58
0. 63
980～1 000
洗一次油浆蒸汽发生器 ,装置才能勉强维持运转 。 这主要与油浆性质变差 ,粘度增大 ,油浆泵上量减 少有关 。而在油浆性质较好 (没有不溶物的生成) 油浆的循环量维持在 500 t/ h 以上时 ,循环线路流 速较高 ,装置连续运行了 500 多天 。针对重催油浆 蒸汽发生器曾堵塞的情况 ,采用了油浆与原料换热 器两两串联 ,一组使用 ,一组备用的流程 。此时油 浆通过换热器及蒸汽发生器的线速率均大于 1. 0 m/ s ,但由于换热器的阻力太大 (每台换热器压 力为 0. 5 MPa) ,导致油浆循环量大幅下降 。为确 保入换热器的线速及压降合理 ,稍开副线阀 ,在油 浆泵流量最大的前提下 ,向油浆系统加入阻垢剂的 比例为 150～200 μg/ g ,以保证油浆在换热器管束 内壁上不粘结 。此方法避免了油浆蒸汽发生器的 堵塞 ,清洗周期从一周延长到两个月以上 。从两套 催化裂化装置的比较来看 ,重催还可以在必要时换 用阻力小的换热器 ,并适当注入阻垢剂以保证油浆 系统的长周期运行 。 2. 2 分馏塔底温度
摘要 针对影响催化裂化装置油浆系统长周期运行的因素 , 结合兰州炼化公司两套催化裂化 装置在运行过程中出现结焦 、堵塞等问题 , 报道通过改进工艺流程 、优化操作条件如降低分馏塔 层的温度及液面 , 增加油浆换热时的线速 , 及采用油浆阻垢剂等技术 , 可以使油浆系统长周期运 行。
关键词 :催化裂化 油浆 沉积物形成 操作条件 污垢抑制剂
催化裂化装置要求反应2再生系统催化剂一旦 循环 ,分馏塔油浆系统必须运行正常 ,否则 ,大量的 催化剂在反应未进料的情况下 ,因反应沉降器内的
第 4 期 刘怀元. 催化裂化油浆系统运行中的问题及对策
67
旋风分离器处于低效运行而进入分馏塔 ,在塔底油 浆泵不上量 ,油浆相对静止 ,再加上分馏塔底油浆 抽出口附近采用相对平坦的椭圆形结构 ,使角度远 远小于催化剂流动休止角 ,容易造成催化剂积存 , 使分馏塔底形成一个催化剂含量较高的油浆缓流 区或死区[1] 。重催塔底靠油浆蒸汽发生器加热 ,在 非正常情况下切断进料超过 8 h , 分馏塔底低于 250 ℃,造成油浆泵循环中断 。在恢复过程中 ,反 应流化正常 ,分馏塔油浆系统因油浆泵不上量 ,使 大量催化剂沉积在分馏塔底 。部分催化剂进入油 浆系统后使油浆固含量升高 ,造成换热器堵塞 。因 此 ,采用的主要办法是 : (1) 加大油浆外甩量 ,将悬 浮在塔底的大量催化剂通过油浆泵上量后外甩的 方法排出去 ; (2) 缩短油浆泵不上量的时间 ,在油 浆泵入口接一条回炼油线 ,利用回炼油泵将少量回 炼油打入油浆泵入口作为接力 ,或者顶通油浆泵入 口管线 ,使油浆泵上量提前 ; (3) 采用气蚀余量较 大的油浆泵 ,使油浆泵能在 50～390 ℃范围内不抽 空[2] 。 3 结束语
表 1 油浆在分馏塔底的停留时间
一套催化
重催
项 目
体积/ m3
停留时 间/ min
体积/ m3
停留时 间/ min
液面
5 % 20 % 50 % 80 % 100 % 油浆密度 (20 ℃) /
10. 56 3. 20 20. 73 2. 40 13. 28 4. 00 28. 26 3. 30 18. 72 5. 70 43. 32 5. 10 24. 17 7. 30 58. 38 6. 80 27. 80 8. 40 68. 42 8. 00
and fouling problems occurred , countermeasures , such as modifying the flow scheme , optimizing the operating condi2 tions including lowering the bottoms temperature and level of the fractionator and increasing the slurry linear velocity in the heat exchange system , together with adding antifoulant in the slurry , etc. , were taken. These measures enabled the long2term running of the slurry system.
一套催化
重 催
项 目
油浆与原 油浆蒸汽 油浆与原 油浆蒸汽 料换热器 发生器 料换热器 发生器
单台流通面积
(油浆) / m2 油浆循环量/ t·h - 1 入换热器温度/ ℃ 入换热器温度下的
0. 051 0 0. 046 5 0. 123 6 0. 112 3
15
收稿日期 :2000206219 。 作者简介 :刘怀元 ,1991 年毕业于西北大学有机化工专业 ,现
在兰州炼化公司炼油一厂技术科从事催化裂化装置的管理工 作 ,发表论文 2 篇 。
66
石 油 炼 制 与 化 工 2001 年 第 32 卷
表 2 油浆在换热器中的线速度
(3) 选用气蚀余量较大的机泵 ,避免油浆泵不 上量而引起大量催化剂堆积在分馏塔底 。
(4) 向分馏塔底注入温度相对较低的回炼油 , 既可加强对塔底的冲涮作用 ,防止催化剂堆积在分 馏塔底的缓流区而引起结焦 ;又可使塔底油浆快速 降温 ,防止油浆组分因高温聚合生焦 。此方法尤其 适用于分馏塔底温度较高而油浆系统循环量及取 热量均达上限的装置 。
一套催化掺炼减压渣油 20 % ,处理量 0. 4 Mt/ a ,油浆循环量一般维持在 150～160 t/ h ;重催掺炼 减压渣油 40 % ,处理量 1. 2 Mt/ a ,油浆循环量维持 在 410～420 t/ h 。由此可计算出 ,油浆在两套催化 裂化装置分馏塔底不同液面下的停留时间及在换 热设备上的线速度 。计算结果见表 1 和表 2 。 从表 1 可以看出 ,装置在油浆循环量正常的情 况下 ,重催油浆在分馏塔底的停留时间以不大于 5 min 较为适宜 。因此 ,通过调节反应深度 ,将重催 的液面控制在 50 %以下 。在运行 500 多天后检修 , 发现分馏塔底结焦不是很严重 。说明控制适当的 塔底液面 ,可以避免油浆在高温情况下因停留时间 过长而发生的结焦 。
PROBL EMS AND COUNTERMEASURES IN OPERATION OF FCC SL URRY SYSTEM
Liu Huaiyuan
( Lanzhou Petroleum Processing and Chemical Complex , Lanzhou 730060)
Abstract Aiming at the main factors affecting the long2term running of FCC slurry system and the coking
1 前 言 催化裂化装置中的分馏塔底温度高 ,油浆在塔
底的停留时间长 ,在换热设备中的线速度低 ,油浆 中的固含量 、芳烃含量高 ,尤其是一些石油醚不溶 物 (属碳氢化合物) 的存在 ,使催化裂化油浆系统易 堵塞 、结焦 ,影响油浆循环量 ,造成产汽量减少 ,从 而影响催化裂化油浆系统的安 、稳 、长运行 。
石 油 炼 制 与 化 工 2001 年 4 月 PETROLEUM PROCESSING AND PETROCHEMICALS 第 32 卷第 4 期
简 报
催化裂化油浆系统运行中的问题及对策
刘 怀 元
(兰州炼化公司炼油一厂 ,兰州 730060)
989. 9 24. 2 3. 822 5
32 88. 79 10. 04
41. 0 57. 6 1. 4
—
重催 985. 0 39. 2 6. 844
38 88. 22 10. 05
40. 0 53. 2 2. 8 4. 0
从表 3 可以看出 ,重催油浆除残炭 、粘度高于 一套催化外 ,在族组成分布中 ,重催的 (胶质 + 沥青 质) 高达 2. 8 % ,是一套催化的 2 倍 ,石油醚不溶物 高达 4. 0 % ,而一套催化没有 。这部分物质的形成 主要与重催的高掺渣比有关 。重催控制塔底温度 在 350～355 ℃时 ,油浆蒸汽发生器发生堵塞 ,每周 必须用高压水枪切换清洗 ,但效果不理想 。主要原 因是油浆中形成了橡皮状的石油醚不溶物附着在 换热器管束的内壁上 ,这种物质在高压水枪的作用 下 ,很容易打通 ,但当水枪抽回来之后 ,这种物质又 弹回来 ,无法从管内壁除去 。利用油溶相似原理 , 采用柴油浸泡清洗蒸汽发生器 ,效果也不好 。其原 因 ,一是油浆的线速度偏低 ,二是塔底温度较高。 由于油浆泵已满负荷运转 ,无调节能力 。因此 ,重 点采取了降低分馏塔底温度的办法 ,在投用清洗过 的换热器时 ,保持油浆的循环量及产汽量 ,将分馏 塔底温度由原来的 350～355 ℃下调到 335～345 ℃,并连续注入阻垢剂以防止油浆中的不溶物粘在 管壁上 ,保证了油浆系统的长周期运行 。对于一套 催化来说 ,掺渣比仅为 20 % ,分馏塔底温度从检修 后一直控制在 370～375 ℃,在连续运转 664 d 后 , 分馏塔底仅有约 10 cm 的软焦 ,油浆中也没有石油 醚不溶物的形成 。这是由于 : (1) 掺渣比相对较 低 ,反应生成物中含有石油醚不溶物的前身物少 。 (2) 改进了工艺流程 ,将回炼油 (350 ℃) 原返分馏 塔二层改为返分馏塔底 。回炼油的引入 ,降低了油 浆在塔底的停留时间 ,加强了塔底油浆的搅混 ;降 低了分馏塔底温度 ,抑制了少量不溶物的生成 。 2. 3 塔底油浆固含量
kg·m - 3 塔底温度/ ℃ 对应塔底温度下的
> 980 375
> 980 340
油浆密度/ kg·m - 3
780
810
油浆循环量/ t·h - 1
155
415
从表 2 可以看出 ,一套催化油浆通过原料换热 器及蒸汽发生器的线速度均大于 1. 0 m/ s ,因此 ,一 套催化从开工至今 ,换热系统没有发生过堵塞 。重 催原采用的油浆换热流程为油浆与原料的换热器 两两串联 ,然后并联 ,蒸汽发生器 ,两两并联 ,一组 使用 ,一组备用 。油浆入换热器及蒸汽发生器的线 速度均小于 1. 0 m/ s ,较低的线速度导致了油浆在 换热器及蒸汽发生器上的粘结 。为此 ,每周必须清
油浆性质随掺炼重油的比例和分馏塔底温度 的变化而变化 ,塔底温度过高 ,即使停留时间较短 , 也易造成分馏塔底结焦 。一套催化塔底温度曾维 持在 380 ℃以上 ,结果因塔底结焦装置运行不到半 年就被迫停工 。表 3 列出了两套催化裂化装置的 油浆性质 。
表 3 催化裂化油浆性质
项
目
一套催化
密度 (20 ℃) / kg·m - 3 运动粘度 (80 ℃) / mm2·s - 1 残炭/ % 凝点/ ℃ ω(碳) / % ω(氢) / % 族组成/ % 饱和烃 芳香烃 胶质 + 沥青质 石油醚不溶物
参考文献
1 徐惠. 防止催化裂化分馏塔底结焦的新措施. 炼油设计 , 1999 , 12 :20～22
2 董国森 ,丁泉. HDS 型低转速泵在 FCC 油浆系统中的应用. 催 化裂化 , 1998 ,8 :28～31
根据兰炼并参考兄弟单位催化裂化装置油浆 运行的情况 ,防止油浆系统结焦 、堵塞 ,保持长周期 运行 ,必须从以下几方面做起 :
(1) 在分馏塔底保持较短的停留时间 ,尽量将 流量保持在油浆泵的上限 ,维持较低的分馏塔液 面 ,以避免油浆在高温情况下结焦 。
(2) 保持油浆通过换热系统的线速度在 1 m/ s 以上 ,避免油浆在换热过程中 ,由于油温降低 ,粘度 增大而结垢 。
兰州炼化公司 (兰炼) 第一套催化裂化装置 (简 称一套催化) 和重油催化裂化装置 (简称重催) 在油 浆循环量及产汽量没有调节余地的前提下 ,针对影 响油浆系统长周期运行的因素 ,通过改进工艺流程 及优化操作条件 ,注入油浆阻垢剂等技术 ,达到了 油浆系统的长周期运行 。 2 影响油浆系统长周期运行的因素及对策 2. 1 油浆在分馏塔底的停留时间及在换热器中的 线速度
345
340
320
密度/ kg·m - 3
780
800
810
820
不同换热流程的线
速度/ m·s - 1
两两串联
两两串联 ,一组使 用 ,一组备用 两两串联 ,然后并联 油浆密度 (20 ℃) / kg·m - 3
1. 08
1. 16 (1 台)
—
—
980～1 000
—
—
1. 15
1. 25
0. 58
0. 63
980～1 000
洗一次油浆蒸汽发生器 ,装置才能勉强维持运转 。 这主要与油浆性质变差 ,粘度增大 ,油浆泵上量减 少有关 。而在油浆性质较好 (没有不溶物的生成) 油浆的循环量维持在 500 t/ h 以上时 ,循环线路流 速较高 ,装置连续运行了 500 多天 。针对重催油浆 蒸汽发生器曾堵塞的情况 ,采用了油浆与原料换热 器两两串联 ,一组使用 ,一组备用的流程 。此时油 浆通过换热器及蒸汽发生器的线速率均大于 1. 0 m/ s ,但由于换热器的阻力太大 (每台换热器压 力为 0. 5 MPa) ,导致油浆循环量大幅下降 。为确 保入换热器的线速及压降合理 ,稍开副线阀 ,在油 浆泵流量最大的前提下 ,向油浆系统加入阻垢剂的 比例为 150～200 μg/ g ,以保证油浆在换热器管束 内壁上不粘结 。此方法避免了油浆蒸汽发生器的 堵塞 ,清洗周期从一周延长到两个月以上 。从两套 催化裂化装置的比较来看 ,重催还可以在必要时换 用阻力小的换热器 ,并适当注入阻垢剂以保证油浆 系统的长周期运行 。 2. 2 分馏塔底温度
摘要 针对影响催化裂化装置油浆系统长周期运行的因素 , 结合兰州炼化公司两套催化裂化 装置在运行过程中出现结焦 、堵塞等问题 , 报道通过改进工艺流程 、优化操作条件如降低分馏塔 层的温度及液面 , 增加油浆换热时的线速 , 及采用油浆阻垢剂等技术 , 可以使油浆系统长周期运 行。
关键词 :催化裂化 油浆 沉积物形成 操作条件 污垢抑制剂
催化裂化装置要求反应2再生系统催化剂一旦 循环 ,分馏塔油浆系统必须运行正常 ,否则 ,大量的 催化剂在反应未进料的情况下 ,因反应沉降器内的
第 4 期 刘怀元. 催化裂化油浆系统运行中的问题及对策
67
旋风分离器处于低效运行而进入分馏塔 ,在塔底油 浆泵不上量 ,油浆相对静止 ,再加上分馏塔底油浆 抽出口附近采用相对平坦的椭圆形结构 ,使角度远 远小于催化剂流动休止角 ,容易造成催化剂积存 , 使分馏塔底形成一个催化剂含量较高的油浆缓流 区或死区[1] 。重催塔底靠油浆蒸汽发生器加热 ,在 非正常情况下切断进料超过 8 h , 分馏塔底低于 250 ℃,造成油浆泵循环中断 。在恢复过程中 ,反 应流化正常 ,分馏塔油浆系统因油浆泵不上量 ,使 大量催化剂沉积在分馏塔底 。部分催化剂进入油 浆系统后使油浆固含量升高 ,造成换热器堵塞 。因 此 ,采用的主要办法是 : (1) 加大油浆外甩量 ,将悬 浮在塔底的大量催化剂通过油浆泵上量后外甩的 方法排出去 ; (2) 缩短油浆泵不上量的时间 ,在油 浆泵入口接一条回炼油线 ,利用回炼油泵将少量回 炼油打入油浆泵入口作为接力 ,或者顶通油浆泵入 口管线 ,使油浆泵上量提前 ; (3) 采用气蚀余量较 大的油浆泵 ,使油浆泵能在 50～390 ℃范围内不抽 空[2] 。 3 结束语
表 1 油浆在分馏塔底的停留时间
一套催化
重催
项 目
体积/ m3
停留时 间/ min
体积/ m3
停留时 间/ min
液面
5 % 20 % 50 % 80 % 100 % 油浆密度 (20 ℃) /
10. 56 3. 20 20. 73 2. 40 13. 28 4. 00 28. 26 3. 30 18. 72 5. 70 43. 32 5. 10 24. 17 7. 30 58. 38 6. 80 27. 80 8. 40 68. 42 8. 00
and fouling problems occurred , countermeasures , such as modifying the flow scheme , optimizing the operating condi2 tions including lowering the bottoms temperature and level of the fractionator and increasing the slurry linear velocity in the heat exchange system , together with adding antifoulant in the slurry , etc. , were taken. These measures enabled the long2term running of the slurry system.
一套催化
重 催
项 目
油浆与原 油浆蒸汽 油浆与原 油浆蒸汽 料换热器 发生器 料换热器 发生器
单台流通面积
(油浆) / m2 油浆循环量/ t·h - 1 入换热器温度/ ℃ 入换热器温度下的
0. 051 0 0. 046 5 0. 123 6 0. 112 3
15
收稿日期 :2000206219 。 作者简介 :刘怀元 ,1991 年毕业于西北大学有机化工专业 ,现
在兰州炼化公司炼油一厂技术科从事催化裂化装置的管理工 作 ,发表论文 2 篇 。
66
石 油 炼 制 与 化 工 2001 年 第 32 卷
表 2 油浆在换热器中的线速度
(3) 选用气蚀余量较大的机泵 ,避免油浆泵不 上量而引起大量催化剂堆积在分馏塔底 。
(4) 向分馏塔底注入温度相对较低的回炼油 , 既可加强对塔底的冲涮作用 ,防止催化剂堆积在分 馏塔底的缓流区而引起结焦 ;又可使塔底油浆快速 降温 ,防止油浆组分因高温聚合生焦 。此方法尤其 适用于分馏塔底温度较高而油浆系统循环量及取 热量均达上限的装置 。
一套催化掺炼减压渣油 20 % ,处理量 0. 4 Mt/ a ,油浆循环量一般维持在 150～160 t/ h ;重催掺炼 减压渣油 40 % ,处理量 1. 2 Mt/ a ,油浆循环量维持 在 410～420 t/ h 。由此可计算出 ,油浆在两套催化 裂化装置分馏塔底不同液面下的停留时间及在换 热设备上的线速度 。计算结果见表 1 和表 2 。 从表 1 可以看出 ,装置在油浆循环量正常的情 况下 ,重催油浆在分馏塔底的停留时间以不大于 5 min 较为适宜 。因此 ,通过调节反应深度 ,将重催 的液面控制在 50 %以下 。在运行 500 多天后检修 , 发现分馏塔底结焦不是很严重 。说明控制适当的 塔底液面 ,可以避免油浆在高温情况下因停留时间 过长而发生的结焦 。
PROBL EMS AND COUNTERMEASURES IN OPERATION OF FCC SL URRY SYSTEM
Liu Huaiyuan
( Lanzhou Petroleum Processing and Chemical Complex , Lanzhou 730060)
Abstract Aiming at the main factors affecting the long2term running of FCC slurry system and the coking
1 前 言 催化裂化装置中的分馏塔底温度高 ,油浆在塔
底的停留时间长 ,在换热设备中的线速度低 ,油浆 中的固含量 、芳烃含量高 ,尤其是一些石油醚不溶 物 (属碳氢化合物) 的存在 ,使催化裂化油浆系统易 堵塞 、结焦 ,影响油浆循环量 ,造成产汽量减少 ,从 而影响催化裂化油浆系统的安 、稳 、长运行 。
石 油 炼 制 与 化 工 2001 年 4 月 PETROLEUM PROCESSING AND PETROCHEMICALS 第 32 卷第 4 期
简 报
催化裂化油浆系统运行中的问题及对策
刘 怀 元
(兰州炼化公司炼油一厂 ,兰州 730060)
989. 9 24. 2 3. 822 5
32 88. 79 10. 04
41. 0 57. 6 1. 4
—
重催 985. 0 39. 2 6. 844
38 88. 22 10. 05
40. 0 53. 2 2. 8 4. 0
从表 3 可以看出 ,重催油浆除残炭 、粘度高于 一套催化外 ,在族组成分布中 ,重催的 (胶质 + 沥青 质) 高达 2. 8 % ,是一套催化的 2 倍 ,石油醚不溶物 高达 4. 0 % ,而一套催化没有 。这部分物质的形成 主要与重催的高掺渣比有关 。重催控制塔底温度 在 350～355 ℃时 ,油浆蒸汽发生器发生堵塞 ,每周 必须用高压水枪切换清洗 ,但效果不理想 。主要原 因是油浆中形成了橡皮状的石油醚不溶物附着在 换热器管束的内壁上 ,这种物质在高压水枪的作用 下 ,很容易打通 ,但当水枪抽回来之后 ,这种物质又 弹回来 ,无法从管内壁除去 。利用油溶相似原理 , 采用柴油浸泡清洗蒸汽发生器 ,效果也不好 。其原 因 ,一是油浆的线速度偏低 ,二是塔底温度较高。 由于油浆泵已满负荷运转 ,无调节能力 。因此 ,重 点采取了降低分馏塔底温度的办法 ,在投用清洗过 的换热器时 ,保持油浆的循环量及产汽量 ,将分馏 塔底温度由原来的 350～355 ℃下调到 335～345 ℃,并连续注入阻垢剂以防止油浆中的不溶物粘在 管壁上 ,保证了油浆系统的长周期运行 。对于一套 催化来说 ,掺渣比仅为 20 % ,分馏塔底温度从检修 后一直控制在 370～375 ℃,在连续运转 664 d 后 , 分馏塔底仅有约 10 cm 的软焦 ,油浆中也没有石油 醚不溶物的形成 。这是由于 : (1) 掺渣比相对较 低 ,反应生成物中含有石油醚不溶物的前身物少 。 (2) 改进了工艺流程 ,将回炼油 (350 ℃) 原返分馏 塔二层改为返分馏塔底 。回炼油的引入 ,降低了油 浆在塔底的停留时间 ,加强了塔底油浆的搅混 ;降 低了分馏塔底温度 ,抑制了少量不溶物的生成 。 2. 3 塔底油浆固含量
kg·m - 3 塔底温度/ ℃ 对应塔底温度下的
> 980 375
> 980 340
油浆密度/ kg·m - 3
780
810
油浆循环量/ t·h - 1
155
415
从表 2 可以看出 ,一套催化油浆通过原料换热 器及蒸汽发生器的线速度均大于 1. 0 m/ s ,因此 ,一 套催化从开工至今 ,换热系统没有发生过堵塞 。重 催原采用的油浆换热流程为油浆与原料的换热器 两两串联 ,然后并联 ,蒸汽发生器 ,两两并联 ,一组 使用 ,一组备用 。油浆入换热器及蒸汽发生器的线 速度均小于 1. 0 m/ s ,较低的线速度导致了油浆在 换热器及蒸汽发生器上的粘结 。为此 ,每周必须清
油浆性质随掺炼重油的比例和分馏塔底温度 的变化而变化 ,塔底温度过高 ,即使停留时间较短 , 也易造成分馏塔底结焦 。一套催化塔底温度曾维 持在 380 ℃以上 ,结果因塔底结焦装置运行不到半 年就被迫停工 。表 3 列出了两套催化裂化装置的 油浆性质 。
表 3 催化裂化油浆性质
项
目
一套催化
密度 (20 ℃) / kg·m - 3 运动粘度 (80 ℃) / mm2·s - 1 残炭/ % 凝点/ ℃ ω(碳) / % ω(氢) / % 族组成/ % 饱和烃 芳香烃 胶质 + 沥青质 石油醚不溶物