04隔声降噪理论与技术复习课程
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本 用构件将噪声源和接收者分开，使声能在传播途径中受到
讲 阻挡，从而降低或消除噪声传递的措施，称为隔声。
内 容
这些措施包括设置隔声墙、隔声罩、隔声幕和隔声屏障等。
如果措施得当，就能够降低噪声级20～50分贝。
影响隔声结构性能的因素主要包括三个方面：其一，是隔声材料的品 种、密度、弹性和阻尼等因素；一般来讲，材料的面密度越大，隔声 量就越大，另外增加材料的阻尼可以有效地抑制结构共振和吻合效应 引起的隔声量的降低。其二，是构件的几何尺寸以及安装条件(包括密 封状况)。其三是噪声源的频率特性、声场的分布及声波的入射角度。 对于给定隔声构件来讲，隔声量与声波频率密切相关，一般来讲，低 频时隔声性能较差，高频时隔声性能较好。隔声降噪的目的就是要根 据噪声源的频谱特性设计适合于降低该噪声源的隔声结构。
容 隔声间降噪量：
A
(含吸声材料)
IL L W 0L W 2 1l0 gR 1l0 g S
其中，A为隔声间内表面的 总吸声量，S为隔声间内表 面的总面积， R 为隔声间 的平均隔声量。
设计要点： ➢合适的材料 ➢孔洞和缝隙的影响 ➢通风换气口的设计
本
讲 7.3 隔声结构设计
内 容
一、门窗和孔隙对墙体隔声的影响
二、隔声间的降噪量
三、隔声罩的降噪量
四、隔声罩的降噪量
五、其他隔声结构
本 一、门窗和孔隙对墙体隔声的影响
讲
内 隔声量由声能透射系数决定，
容
组合件的隔声量由组合件的平 均声能透射系数决定。组合件 的平均透射系数为：
S11S22Snn
S1S2Sn
即
2m 0c02ln12m 0c02
无规入射隔声量
Rr2l0g2 m 0c01l0gln12 m 0c02
考虑
m 20c0
1，引入R0
，得
R rR 0 1l0 g 0 .2 (R 3 0)
本 7.1.2 声波无规入射时的隔声量（2）
讲
内 从上式可知无规入射隔声量Rr与频率f的关系为每倍频程约增加5dB， 容 而垂直入射则为每倍频程增加6dB，表明无规入射时的隔声量随频率
发生吻合效应时，声能将大量透过构件，使隔声出现低谷，隔声不能再 遵循质量定律。能产生吻合效应的最低入射频率称为“临界吻合频率”， 简称临界频率，常用符号fc表示。
本 7.1.3 单层介质的隔声频率特性（3）
讲
内 容
临界频率fc：
fc
c02
2D
12(12)
E
式中，D为隔声墙板的厚度，m；ρ为隔声墙板的密度，kgm-3；E为杨氏 模量，Nm-2； 为泊松比，约为0.3；c0为空气中的声速，344ms-1。
本 7. 1 单层均质的隔声
讲
内 声透射系数τ：材料透射的声能与入射到材料上的总声能
容
的比值。 W t
Wi
It Ii
p
2 t
p
2 i
隔声量R (或TL)：入射声功率级与透射声功率级之差，
也称透射损失或传声损失，单位dB。同一隔声结构，不 同的频率具有不同的隔声量。R010 lgIIti 20 lgP Pti 10 lg1
R10lg130.4(dB)
有孔，则τ孔=1， 设τ墙=0， τ平均=S孔/S总，导致R下降。 孔洞、缝隙对墙板隔声有不利影响。孔洞或缝隙面积越大，影 响越大。若其面积占整个墙板面积1%，则该墙板隔声量不可能 大于20dB；若占10%，则隔声量不可能超过10dB。
本 二、隔声间的降噪量
讲 内
隔声间结构，如图。
由声压和质点振速连续的边界条件可得，
x=0处： p p1 1iiA A p p1 1rrA A (pR 21 iA / R2p)2rA p2iAp2rA
pi pr
p 2i
p 2r
pt
x=D处： p2iA ej2 kDp2rA ej2 kDp3iA
p2iA ej2 kDp2rA ej2 kD(R2/R1)p3iA
本 7. 2 双层均匀介质的隔声
讲
内 7.2.1 双层均匀介质的隔声理论
容 由质量定律得知，若提高单层介质的隔声量，唯一办法就是增加介质 的质量，即增加密度或厚度。这种方法对隔声量需要较大时，就需用 大量材料，很不经济。
实践中发现双层介质材料中间夹有一定厚度的空气层，其隔声量会提 高许多，这是由于声波经过多次反射而使声强逐级衰减的缘故。
相应的隔声量为：
R 0 1l0 g 1 1l0 g 1 1 4 [R 1 2 R 22 1 s2 ik n 2 D ]
透声系数说明介质层的隔声特性，透声系数越低隔声性 能越好。介质层的隔声量的大小与R1/R2、介质层的厚度 D及声波的波长有关。
本 讲
7.1.1 声波垂直入射时的隔声量（4）
内 容
例如：在一垛总面积为22米2的砖墙上有一扇2米2的普通木门，对中 心频率为1000Hz的倍频带声能，其透射系数分别为10-5和10-2，即隔 声量分别为50dB和20dB。此时组合墙的平均透射系数为：
2 2 2 1 5 0 2 1 2 0 9 .1 1 4 0
22
因此，组合墙的总平均隔声量为：
(Ⅲ)区：f fc 吻合效应。质量效应与板的弯曲劲度效应相抵消，隔声 量下降。
本 讲
质量控制区是隔声研究的重要区域。在这一区域，构件面密
内 度越大，其惯性阻力也越大，也就不易振动，所以隔声量也
容 越大。通常把隔声量随质量增大而递增的规律，称为隔声的
“质量定律”。
本 讲 内 容
本 7.1.3 单层介质的隔声频率特性（2）
讲
内 1. 共振频率
容
共振频率与板材的物理性质和几何尺寸 有关，周围固定矩形板材的共振频率为
fr 2
Kmaq122
q22 b2
式中，K为板材劲度；m为半的密度；a、b分别为矩形板两边的长度； q1、q2分别为任意正整数。
2. 吻合效应与吻合频率
若以某一角度入射，在板上的投影刚好等于板的固有弯曲波波长，即空 气中的声波在板上的投影与板的弯曲波吻合，亦即 B/sin，这时声 波激发板材固有振动，由于弯曲劲度效应，使板材的隔声量大大下降， 这种现象叫吻合效应。
近似计算公式如下： R 2 l0 g ( m 1 [ m 2 )/20 c 0 ] R
容
其中，ΔR为空气层引起的附加隔声量，见图。 R4l0gf/(fr)
本 7.2.2 双层介质隔声量近似计算
讲 内 容
本 7.2.2 双层介质隔声量近似计算
讲 内
双层介质隔声设计的注意：
容 由于空气层厚度不能太厚，附加隔声量一般在15分贝以下；
o
c
D
或者：
p p 2 2 iiA A c co o tt s s k k 2 2 D D ( () ) p p 2 2 r rA c A co o tt s s k k 2 2 D D ( () ) ( p R 3 i2/A R 1 )p 3 iA
本 讲
7.1.1 声波垂直入射时的隔声量（3）
质量控制(Ⅱ)、吻合效应和
质量控制延续区(Ⅲ)。
(Ⅰ)区：f fr 有 v板K/ f
则 R板 K , 劲度控制区;
以(6dB/倍频程)下降；
有 , 阻尼控 fr f fn
R板 Rmin
制区, R板与几何尺寸, 面密
度, 弯曲劲度, 外界条件有
关,一般建筑构件在几赫兹
至几十赫兹的范围内。
(Ⅱ)区：f fn ,质量控制区 R板 m以(6dB/倍频程)上升，隔声作用。
内 容
由上述方程组，可求得透射声压与入射声压之比tp
tpp p 1 3 iiA A 4 co 2k2D sR 12 2R 21 2si2k n 2D 1 2
式中，R12=R2/R1；R21=R1/R2。由此得声透射系数τ为：
p p1 3iiA A 2 2R R 1 14co 2ks 2D R 1 4 2R 21 2si2n k2D
➢高频时， m 1R 1, m 2R 1，有 R 2 lm g 0 1 / 2 R 1 ) ( 2 lm g 0 2 / 2 R 1 ) ( 2 lk g 0 / 2 R 1 D ) (
计算结果比实际隔声量偏高，相当于2倍双层介质合的隔声量。
本 7.2.2 双层介质隔声量近似计算
讲 内
则有：
20c0
R 02l0 g 2 m 0c02l0 gwk.baidu.comm 2l0 g f4.5 2
本 讲
7.1.2 声波无规入射时的隔声量（1）
内 以θ角入射，利用边界条件可得，斜入射透声系数为
容
2
p3iA p1iA
12mc0co0s21
透声系数为各向平均，有
02cossind202cossind 02cossind
同样受共振和吻合效应的影响，亦可采用阻尼控制来减小 影响。建材共振频率一般不超过15Hz，薄板类在100~300 Hz；
双层同材质、等厚度的墙易使隔声效果下降，两层墙的临 界频率应错开，即等厚度但材料不同，或同材料厚度不同；
双层墙填充吸声材料可提高隔声量，改善结构的共振频率 和临界频率；
避免声桥设计。双层结构之间应避免刚性连接，即以免由 于振动的传递而使夹层的空气或吸声材料失去作用。
由于R2>>R1，∴ R21=0； 而D<<λi， ∴sink2D≈k2D和cosk2D≈1，所以有：
1
m 20c0
2
1
R0
10lg12m 0c0
2
式中，m=ρD为板的面密度，其单位为kg·m-2。
固体媒质的隔声量公式又称为质量公式，公式表明隔声 量与墙体质量和声音频率有关。
对实际的隔板，均满足 m 1
本 7.2.1 双层均匀介质的隔声理论
讲 内 容
按单层介质的原则，分析四个分界面，建立八个方程，进行求解。通 常为化简求解过程，也可假设介质层厚度足够地薄，所有质点速度均 相同，认为墙像活塞一样做整体振动。其隔声量如下：
R 1l 0 g 1 j( m 2 1 R 1m 2 ) ck o D j s 1 j ( m 2 1 R 1 m 2 ) 1 22 R m 1 1 2 m 2 sk i2 n D
➢低频时, 有coskD≈1，sinkD≈0, 有 空气层不起作用。
R10lg1(m21R1m2)2
➢中频时，coskD≈1，sinkD≈kD, 有下式
共振时，隔声量最 小，第二项为零。
其共振频率为：
R 1l0 g 1 (m 1 2 R m 12 )k D 2 (m 2 1 R 1 m 2 ) 1 2 kD 2 R m 1 1 2 m 2 2 0 c 0 [0 (m 1 m 2 )/m ( 1 m 2 D )1 /2 ]
平均隔声量：在工程应用中，通常把中心频率为125至
4000Hz的6个倍频程或100至3150Hz的16个1/3倍频程 的隔声量作算术平均。
插入损失(IL) ：吸声、隔声结构设置前后的声功率级的
差。 ILLW1LW2
本 讲 内 容
本 讲
7.1.1 声波垂直入射时的隔声量（2） Ⅰ
a Ⅱ bⅠ
内 容
增加的速率比正入射时的情况要慢些。
经验公式 Rr1l8gm () f44 单层隔声结构平均隔声量公式为
R1l8gm8 当 m10k0g /m2 R1.3 5lgm13当 m10k0g /m2
单层结构的隔声量与隔声材料的面密度密切相关，面密度越大，隔 声量越大。而面密度又等于材料密度乘以隔声结构的厚度。
材料名称 钢 铝 铅 玻璃
有机玻璃 胶合板
密度/kgm-2 7700 2700 11000 2500 1150 580
材料名称 木材 砖
密实混凝土 煤渣混凝土
石膏板
密度/kgm-2 580~1100
1800 2300 1500 650
本 7.1.3 单层介质的隔声频率特性（1）
讲 内 容
单层均质板隔声特性曲线 按频率可分为三个区域， 即劲度和阻尼控制区(Ⅰ)、
本章首先介绍单层墙和双层墙的隔声理论与特性，然后介 绍隔声屏、隔声罩等的设计原则和方法。如果没有另外说 明，假定声场为完全扩散，构件面积足够大，可以忽略其 边界条件产生的效应。
本 讲 内 容
本 讲
7. 1 单层均质的隔声
内
容
7.1.1 声波垂直入射时的隔声量
7.1.2 声波无规入射时的隔声量
7.1.3 单层介质的隔声频率特性
厚实构件，临界频率在低频段；薄柔构件，临界频率则出现在高频段。
本 讲 内 容
如果一声波以一定角度θ投射到构件上时，若发生吻合效
应，则有：
b
sin
1）当入射波频率高于λb对应的频率时(λ<λb时)，均有其 相应的吻合角度产生吻合效应；
2）当入射波频率低于λb对应的频率时(λ>λb时) ，即相应 的波长λ大于自由弯曲波长λb时，由于sinθ值不可能 大于1，便不会产生吻合效应。
讲 阻挡，从而降低或消除噪声传递的措施，称为隔声。
内 容
这些措施包括设置隔声墙、隔声罩、隔声幕和隔声屏障等。
如果措施得当，就能够降低噪声级20～50分贝。
影响隔声结构性能的因素主要包括三个方面：其一，是隔声材料的品 种、密度、弹性和阻尼等因素；一般来讲，材料的面密度越大，隔声 量就越大，另外增加材料的阻尼可以有效地抑制结构共振和吻合效应 引起的隔声量的降低。其二，是构件的几何尺寸以及安装条件(包括密 封状况)。其三是噪声源的频率特性、声场的分布及声波的入射角度。 对于给定隔声构件来讲，隔声量与声波频率密切相关，一般来讲，低 频时隔声性能较差，高频时隔声性能较好。隔声降噪的目的就是要根 据噪声源的频谱特性设计适合于降低该噪声源的隔声结构。
容 隔声间降噪量：
A
(含吸声材料)
IL L W 0L W 2 1l0 gR 1l0 g S
其中，A为隔声间内表面的 总吸声量，S为隔声间内表 面的总面积， R 为隔声间 的平均隔声量。
设计要点： ➢合适的材料 ➢孔洞和缝隙的影响 ➢通风换气口的设计
本
讲 7.3 隔声结构设计
内 容
一、门窗和孔隙对墙体隔声的影响
二、隔声间的降噪量
三、隔声罩的降噪量
四、隔声罩的降噪量
五、其他隔声结构
本 一、门窗和孔隙对墙体隔声的影响
讲
内 隔声量由声能透射系数决定，
容
组合件的隔声量由组合件的平 均声能透射系数决定。组合件 的平均透射系数为：
S11S22Snn
S1S2Sn
即
2m 0c02ln12m 0c02
无规入射隔声量
Rr2l0g2 m 0c01l0gln12 m 0c02
考虑
m 20c0
1，引入R0
，得
R rR 0 1l0 g 0 .2 (R 3 0)
本 7.1.2 声波无规入射时的隔声量（2）
讲
内 从上式可知无规入射隔声量Rr与频率f的关系为每倍频程约增加5dB， 容 而垂直入射则为每倍频程增加6dB，表明无规入射时的隔声量随频率
发生吻合效应时，声能将大量透过构件，使隔声出现低谷，隔声不能再 遵循质量定律。能产生吻合效应的最低入射频率称为“临界吻合频率”， 简称临界频率，常用符号fc表示。
本 7.1.3 单层介质的隔声频率特性（3）
讲
内 容
临界频率fc：
fc
c02
2D
12(12)
E
式中，D为隔声墙板的厚度，m；ρ为隔声墙板的密度，kgm-3；E为杨氏 模量，Nm-2； 为泊松比，约为0.3；c0为空气中的声速，344ms-1。
本 7. 1 单层均质的隔声
讲
内 声透射系数τ：材料透射的声能与入射到材料上的总声能
容
的比值。 W t
Wi
It Ii
p
2 t
p
2 i
隔声量R (或TL)：入射声功率级与透射声功率级之差，
也称透射损失或传声损失，单位dB。同一隔声结构，不 同的频率具有不同的隔声量。R010 lgIIti 20 lgP Pti 10 lg1
R10lg130.4(dB)
有孔，则τ孔=1， 设τ墙=0， τ平均=S孔/S总，导致R下降。 孔洞、缝隙对墙板隔声有不利影响。孔洞或缝隙面积越大，影 响越大。若其面积占整个墙板面积1%，则该墙板隔声量不可能 大于20dB；若占10%，则隔声量不可能超过10dB。
本 二、隔声间的降噪量
讲 内
隔声间结构，如图。
由声压和质点振速连续的边界条件可得，
x=0处： p p1 1iiA A p p1 1rrA A (pR 21 iA / R2p)2rA p2iAp2rA
pi pr
p 2i
p 2r
pt
x=D处： p2iA ej2 kDp2rA ej2 kDp3iA
p2iA ej2 kDp2rA ej2 kD(R2/R1)p3iA
本 7. 2 双层均匀介质的隔声
讲
内 7.2.1 双层均匀介质的隔声理论
容 由质量定律得知，若提高单层介质的隔声量，唯一办法就是增加介质 的质量，即增加密度或厚度。这种方法对隔声量需要较大时，就需用 大量材料，很不经济。
实践中发现双层介质材料中间夹有一定厚度的空气层，其隔声量会提 高许多，这是由于声波经过多次反射而使声强逐级衰减的缘故。
相应的隔声量为：
R 0 1l0 g 1 1l0 g 1 1 4 [R 1 2 R 22 1 s2 ik n 2 D ]
透声系数说明介质层的隔声特性，透声系数越低隔声性 能越好。介质层的隔声量的大小与R1/R2、介质层的厚度 D及声波的波长有关。
本 讲
7.1.1 声波垂直入射时的隔声量（4）
内 容
例如：在一垛总面积为22米2的砖墙上有一扇2米2的普通木门，对中 心频率为1000Hz的倍频带声能，其透射系数分别为10-5和10-2，即隔 声量分别为50dB和20dB。此时组合墙的平均透射系数为：
2 2 2 1 5 0 2 1 2 0 9 .1 1 4 0
22
因此，组合墙的总平均隔声量为：
(Ⅲ)区：f fc 吻合效应。质量效应与板的弯曲劲度效应相抵消，隔声 量下降。
本 讲
质量控制区是隔声研究的重要区域。在这一区域，构件面密
内 度越大，其惯性阻力也越大，也就不易振动，所以隔声量也
容 越大。通常把隔声量随质量增大而递增的规律，称为隔声的
“质量定律”。
本 讲 内 容
本 7.1.3 单层介质的隔声频率特性（2）
讲
内 1. 共振频率
容
共振频率与板材的物理性质和几何尺寸 有关，周围固定矩形板材的共振频率为
fr 2
Kmaq122
q22 b2
式中，K为板材劲度；m为半的密度；a、b分别为矩形板两边的长度； q1、q2分别为任意正整数。
2. 吻合效应与吻合频率
若以某一角度入射，在板上的投影刚好等于板的固有弯曲波波长，即空 气中的声波在板上的投影与板的弯曲波吻合，亦即 B/sin，这时声 波激发板材固有振动，由于弯曲劲度效应，使板材的隔声量大大下降， 这种现象叫吻合效应。
近似计算公式如下： R 2 l0 g ( m 1 [ m 2 )/20 c 0 ] R
容
其中，ΔR为空气层引起的附加隔声量，见图。 R4l0gf/(fr)
本 7.2.2 双层介质隔声量近似计算
讲 内 容
本 7.2.2 双层介质隔声量近似计算
讲 内
双层介质隔声设计的注意：
容 由于空气层厚度不能太厚，附加隔声量一般在15分贝以下；
o
c
D
或者：
p p 2 2 iiA A c co o tt s s k k 2 2 D D ( () ) p p 2 2 r rA c A co o tt s s k k 2 2 D D ( () ) ( p R 3 i2/A R 1 )p 3 iA
本 讲
7.1.1 声波垂直入射时的隔声量（3）
质量控制(Ⅱ)、吻合效应和
质量控制延续区(Ⅲ)。
(Ⅰ)区：f fr 有 v板K/ f
则 R板 K , 劲度控制区;
以(6dB/倍频程)下降；
有 , 阻尼控 fr f fn
R板 Rmin
制区, R板与几何尺寸, 面密
度, 弯曲劲度, 外界条件有
关,一般建筑构件在几赫兹
至几十赫兹的范围内。
(Ⅱ)区：f fn ,质量控制区 R板 m以(6dB/倍频程)上升，隔声作用。
内 容
由上述方程组，可求得透射声压与入射声压之比tp
tpp p 1 3 iiA A 4 co 2k2D sR 12 2R 21 2si2k n 2D 1 2
式中，R12=R2/R1；R21=R1/R2。由此得声透射系数τ为：
p p1 3iiA A 2 2R R 1 14co 2ks 2D R 1 4 2R 21 2si2n k2D
➢高频时， m 1R 1, m 2R 1，有 R 2 lm g 0 1 / 2 R 1 ) ( 2 lm g 0 2 / 2 R 1 ) ( 2 lk g 0 / 2 R 1 D ) (
计算结果比实际隔声量偏高，相当于2倍双层介质合的隔声量。
本 7.2.2 双层介质隔声量近似计算
讲 内
则有：
20c0
R 02l0 g 2 m 0c02l0 gwk.baidu.comm 2l0 g f4.5 2
本 讲
7.1.2 声波无规入射时的隔声量（1）
内 以θ角入射，利用边界条件可得，斜入射透声系数为
容
2
p3iA p1iA
12mc0co0s21
透声系数为各向平均，有
02cossind202cossind 02cossind
同样受共振和吻合效应的影响，亦可采用阻尼控制来减小 影响。建材共振频率一般不超过15Hz，薄板类在100~300 Hz；
双层同材质、等厚度的墙易使隔声效果下降，两层墙的临 界频率应错开，即等厚度但材料不同，或同材料厚度不同；
双层墙填充吸声材料可提高隔声量，改善结构的共振频率 和临界频率；
避免声桥设计。双层结构之间应避免刚性连接，即以免由 于振动的传递而使夹层的空气或吸声材料失去作用。
由于R2>>R1，∴ R21=0； 而D<<λi， ∴sink2D≈k2D和cosk2D≈1，所以有：
1
m 20c0
2
1
R0
10lg12m 0c0
2
式中，m=ρD为板的面密度，其单位为kg·m-2。
固体媒质的隔声量公式又称为质量公式，公式表明隔声 量与墙体质量和声音频率有关。
对实际的隔板，均满足 m 1
本 7.2.1 双层均匀介质的隔声理论
讲 内 容
按单层介质的原则，分析四个分界面，建立八个方程，进行求解。通 常为化简求解过程，也可假设介质层厚度足够地薄，所有质点速度均 相同，认为墙像活塞一样做整体振动。其隔声量如下：
R 1l 0 g 1 j( m 2 1 R 1m 2 ) ck o D j s 1 j ( m 2 1 R 1 m 2 ) 1 22 R m 1 1 2 m 2 sk i2 n D
➢低频时, 有coskD≈1，sinkD≈0, 有 空气层不起作用。
R10lg1(m21R1m2)2
➢中频时，coskD≈1，sinkD≈kD, 有下式
共振时，隔声量最 小，第二项为零。
其共振频率为：
R 1l0 g 1 (m 1 2 R m 12 )k D 2 (m 2 1 R 1 m 2 ) 1 2 kD 2 R m 1 1 2 m 2 2 0 c 0 [0 (m 1 m 2 )/m ( 1 m 2 D )1 /2 ]
平均隔声量：在工程应用中，通常把中心频率为125至
4000Hz的6个倍频程或100至3150Hz的16个1/3倍频程 的隔声量作算术平均。
插入损失(IL) ：吸声、隔声结构设置前后的声功率级的
差。 ILLW1LW2
本 讲 内 容
本 讲
7.1.1 声波垂直入射时的隔声量（2） Ⅰ
a Ⅱ bⅠ
内 容
增加的速率比正入射时的情况要慢些。
经验公式 Rr1l8gm () f44 单层隔声结构平均隔声量公式为
R1l8gm8 当 m10k0g /m2 R1.3 5lgm13当 m10k0g /m2
单层结构的隔声量与隔声材料的面密度密切相关，面密度越大，隔 声量越大。而面密度又等于材料密度乘以隔声结构的厚度。
材料名称 钢 铝 铅 玻璃
有机玻璃 胶合板
密度/kgm-2 7700 2700 11000 2500 1150 580
材料名称 木材 砖
密实混凝土 煤渣混凝土
石膏板
密度/kgm-2 580~1100
1800 2300 1500 650
本 7.1.3 单层介质的隔声频率特性（1）
讲 内 容
单层均质板隔声特性曲线 按频率可分为三个区域， 即劲度和阻尼控制区(Ⅰ)、
本章首先介绍单层墙和双层墙的隔声理论与特性，然后介 绍隔声屏、隔声罩等的设计原则和方法。如果没有另外说 明，假定声场为完全扩散，构件面积足够大，可以忽略其 边界条件产生的效应。
本 讲 内 容
本 讲
7. 1 单层均质的隔声
内
容
7.1.1 声波垂直入射时的隔声量
7.1.2 声波无规入射时的隔声量
7.1.3 单层介质的隔声频率特性
厚实构件，临界频率在低频段；薄柔构件，临界频率则出现在高频段。
本 讲 内 容
如果一声波以一定角度θ投射到构件上时，若发生吻合效
应，则有：
b
sin
1）当入射波频率高于λb对应的频率时(λ<λb时)，均有其 相应的吻合角度产生吻合效应；
2）当入射波频率低于λb对应的频率时(λ>λb时) ，即相应 的波长λ大于自由弯曲波长λb时，由于sinθ值不可能 大于1，便不会产生吻合效应。