甲基丙烯酸甲酯生产工艺毕业设计-设备选型与布置

目录
1. 前言 (1)
1.1 MMA市场应用及前景 (1)
1.2 MMA生产工艺 (2)
1.2.1 丙酮氢醇(ACH)路线 (2)
1.2.2 合成气法 (3)
1.2.3 乙烯拨基化路线 (3)
1.2.4 丙炔法 (4)
1.2.5 异丁烯法 (4)
1.3 本文MMA生产工艺路线的确定 (5)
1.4 化工设备选型计算中使用的软件 (7)
1.4.1 Cup-Tower对塔设备的选型 (7)
1.4.2 智能选泵系统 (8)
1.4.3 Aspen与EDR联用设计换热器 (9)
1.4.4 化工设备布置图CAD设计 (9)
1.5 项目概况 (10)
1.5.1 项目名称 (10)
1.5.2 拟建地址 (10)
1.5.3 生产工艺 (10)
1.5.4 原料及产品 (10)
. . . .
2. 工艺流程简介及模拟 (11)
2.1 流程概述 (11)
2.2 Aspen plus仿真模拟流程 (12)
2.2.1 MAL合成工段的模拟 (12)
2.2.2 MMA合成工段的模拟 (13)
3. 设备设计计算及选型 (14)
3.1 反应器的设计 (14)
3.1.1 MAL合成反应器(R101)的设计 (14)
3.1.2 MMA合成浆态床反应器(R201)的设计 (23)
3.2 塔设备的选型与设计 (27)
3.2.1 急冷喷淋塔简单设计计算 (27)
3.2.2 cup-Tower对脱水塔的选型 (30)
3.2.3 cup-Tower对吸收塔的选型 (33)
3.2.4 MMA精馏塔设计 (36)
3.3 换热器的选型 (52)
3.3.1 换热器设计选型示例（E201的选型） (52)
3.3.2 换热器选型结果汇总 (57)
3.4 泵的选型 (57)
3.4.1 泵的设计选型示例（P201的选型) (57)
3.4.2 泵的选型结果 (63)
. . . .
3.5 储罐设计 (63)
3.5.1 主要储罐的设计 (63)
3.5.2 储罐设计结果一览表 (66)
3.6 膜分离的简单设计 (66)
3.6.1 膜分离工艺流程 (66)
3.6.2 膜分离器选型与设计 (67)
3.7 压缩机的选型 (69)
3.7.1 选型示例 (69)
3.7.2 压缩机选型结果 (69)
3.8 设计图 (70)
4. 环境保护与经济核算 (70)
4.1 环境保护 (70)
4.1.1 有害因素分析 (70)
4.1.2 废物的处理措施 (71)
4.2 经济核算结果 .......................................................... 错误!未定义书签。

3
5. 设计结果 (75)
5.1 设备选型一览表（附后） (75)
5.2 设计图（附后） (75)
参考文献 (76)
辞 (77)
. . . .
1 前言
1.1 MMA市场应用及前景
甲基丙烯酸甲酯的分子式为C5H8O2, 简称MMA, 外观为无色液体, 易挥发, 易燃, 溶于乙醇、乙醚、丙酮等多种有机溶剂, 微溶于乙二醇和水。

甲基丙烯酸甲酯既是一种有机化工原料, 又可作为一种化工产品直接应用。

作为有机化工原料, 主要应用于有机玻璃( PMMA) 的生产, 也用于聚氯乙烯助剂ACR的制造以及作为第二单体应用于腈纶生产。

除此之外, 在涂料、纺织、粘接剂等领域也得到了广泛地应用。

作为一种化工产品, 可直接应用于皮革、纺织、造纸、地板抛光、不饱和树脂改性、甲基丙烯酸高级酯类, 也可作为木材浸润剂、印染助剂及塑料的增塑剂等许多行业[1]。

近年来, 国外MMA 的聚合物、型材、板材、涂料、乳液等需求增长, 同时MMA的衍生物甲基丙烯酸-2-羟基乙酯( 2-HEMA) 、甲基丙烯酸丁酯( BMA) 、甲基丙烯酸缩水甘油酯( GMA ) 、甲基丙烯酸-2-乙基已酯( 2-HMA) 、甲基丙烯酸二甲胺乙酯等的需求量也增加[2][3]。

随着MMA在世界围的扩，我国MMA市场也异常火爆，产销两旺，产品供不应求，MMA价格一路上扬。

我国MMA市场需求年增长率达15%，而且需求仍在不断扩大，未来几年将成为仅次于美国和日本的全球第三大消费市场。

并且在2010 年，我国甲醇行业虽有部分新建装置因不确定因素投产时间推迟，但全年甲醇总产能预计仍可达到3500万吨，产量大约1500万吨，有一半产能过剩。

据了解，2010年底，国原计划投产的甲醇在建项目共有25个，新增年产能合计. . . .
861万吨，意味着2011年全国甲醇产能将超过4000万吨，产能的增石化年产3万吨MMA量已远远大于消费需求的增加量。

另外，我国还有25个拟建或处于规划阶段的甲醇项目，年产能合计2440万吨，新建、在建装置的不断投产，将进一步加剧国甲醇产能过剩的局面，甲醇进料价格可能有所下滑。

众多调查结果证明MMA 具有良好的发展前景[4][5]。

1.2 MMA生产工艺
1.2.1 丙酮氢醇(ACH)路线
丙酮氰醇法是以丙酮和氢氰酸为原料，在碱性催化剂存在下，生成丙酮氰醇，然后丙酮氰醇与硫酸反应生成甲基丙烯酰胺硫酸盐，经水解后再与甲醇酯化，可得甲基丙烯酸甲酯粗品，再经精制得产品[6]。

反应式如下。

三菱气体化学公司开发了一种再循环型的ACH路线。

新ACH法由丙酮与氢氰酸反应生成丙酮氰醇(ACH)，然后水合生成羟基异丁酸酰胺(HBD)。

用甲醇脱氢生成的甲酸甲酯和HBD反应生成羟基异丁酸甲酯(HBM)，再将生成物脱水得到MMA。

合成HBM时生成的副产氢氰酸在ACH合成中循环使用。

这一工艺称. . . .
为MGC(R-HNC)路线，日本已建有一套工业化装置。

反应式如下：
1.2.2 合成气法
新工艺第—步由乙烯和合成气生产丙酸，使用均相碘钼催化剂进行加氢甲酰化，反应在低温(150℃～200o C)和低压3～7MPa下进行。

第二步由丙酸与甲醛反应生产甲基丙烯酸，使用硅酸铌双功能催化剂。

第三步以甲醇酯化反应生成甲基丙烯酸甲酯，该工艺与其它工艺比较具有较强的竞争优势[7]。

1.2.3 乙烯拨基化路线
该路线先对乙烯进行拨基合成(醛化)生成丙醛，再与甲醛缩合生成甲基丙烯醛，然后再氧化、醋化生成MMA。

因巴斯夫公司是首家也是唯一一家使用本路线的公司，故该工艺也称为巴斯夫路线[2]。

这一路线的欠缺之处是生产中有中间产物甲基丙烯醛，而甲基丙烯醛的氧化成本较高[8]。

巴斯夫路线的反应式如下：
. . . .
. . .
.
1.2.4 丙炔法
壳牌公司开发的另一条合成MMA 的新路线是使丙炔在甲醇存在下，用一氧化碳羰基化生产MMA ．该公司利用此法现已建成60千吨／年MMA 生产装置，反应采用了最新催化剂，使其生成MMA 的选择性达100％．丙炔是由乙烯副产C3馏分经MIBK 或DMF 萃取蒸馏分离得到的．丙炔一步法生产MMA 的工艺简单，投资省，产品纯度高，是目前较经济的一种MMA 生产方法[7]。

1.2.5 异丁烯法
将异丁烯在钼催化剂存在下经空气氧化制成甲基丙烯酸，然后与甲醇酯化可得产品。

该法的特点是催化剂活性高，选择性好，寿命长，甲基丙烯酸的收率高。

该法无污染，原料来源广泛，且成本低于丙酮氰醇法，但工艺过程较复杂。

异丁烯法制MMA 工艺比ACH 法有显著的优点。

异丁烯氧化制MMA 的工艺引起了许多科学家及化学公司的注意[9]。

异丁烯氧化制MMA 主要有三种工艺路线：①异丁烯氧化到MAL ，再氧化到MAA ，再酯化为MMA ；②异丁烯一步氧化到MAA ，再酯化为MMA ，这种工艺首先氧化成对应醛，再氧化成酸，两者氧化动力学不同，采用相同工艺条件和催化剂得不到最佳MAA 选择性；③异丁烯氧化到MAL ，氧化酯化为MMA [10][11]。

新制法以异丁烯为起始原料，甲基丙烯醛在一工序中同时进行氧化、酯化反
应，省去甲基丙烯酸工序合成MMA，称为直接甲酯化法。

此法由于合成路线缩短，基建费用也可减少[12]。

1.3 本文MMA生产工艺路线的确定
西方研究机构对上述MMA的主要生产工艺路线进行成本对比，以下是不同工艺路线装置的生产成本对比情况表1-1[1][13]。

表1-1 MMA 主要生产工艺路线成本对比(单位：美分P磅)
项目ACH-法ACH-S法I-C4 BASF法MGC法原料成本31.99 31.99 26.52 29.05 27.2 公用工程成本 4.84 4．84 4.55 5.15 9.63
其他可变成本0.1 0.1 0.1 -1.62 -0.64 可变成本36.03 36.03 31.17 32.58 36.19
固定成本8.69 15.57 11 12.19 13.8
现金成本46.62 52.5 42.17 44.77 49.99
折旧成本9.17 11.3 10.23 11.28 12.95 生产成本合计55.33 63.8 52.39 56.06 62.94
生产成本+10%
65.03 77.2 62.62 67.32 75.89
投资回报
注：ACH-L法为13.6万tPa装置，ACH-S法为4.5万tPa装置。

原料取价为丙酮586$Pt，氢氰酸742$Pt，硫酸53$Pt，异丁烯604$Pt，氧. . . .
气49$Pt，乙烯573$Pt，甲醇144$Pt。

在MMA的生产工艺中，异丁烯法、大规模的丙酮氰醇法和乙烯法是生产MMA最具竞争力的工艺。

对于丙酮氰醇法来讲，装置规模对产品成本的影响很大。

甲基丙烯腈法由于工艺复杂，投资过高而缺乏竞争力。

我国现有的MMA装置全部采用丙酮氰醇法工艺，装置规模小，原材料消耗高，污染重，产品成本高。

在诸多的MMA生产工艺中，丙酮氰醇法、异丁烯法、乙烯法是最具有竞争力的工艺。

但乙烯法由于国乙烯严重供不足需，且运输和储存条件苛刻、成本高，同时BASF公司一直对转让乙烯法技术不积极等原因，在我国并不适用。

异丁烯法装置的原料采用MTBE裂解制得，MTBE是大宗商品，生产工艺简单成熟，国外生产公司较多，产量大、易采购、好运输，在工艺上很容易裂解制得异烯[14]。

以异丁烯为原料生产MMA。

一方面充分利用了富余的C4资源，减少了资源浪费，另一方面又缓解了市场对于产品的的紧缺，维持了市场的平衡发展。

异丁烯氧化法生产甲基丙烯酸甲酯（MMA）技术，与传统的丙酮氰醇法以及其他方法比较，此法具有原料来源广泛，催化剂活性高、选择性好、寿命长，反应收率和原子利用率高，无污染、环境友好、成本低的优势，具备很强的竞争力。

中等规模装置(4-6万吨）的投资，异丁烯法要低于丙酮氰醇法；而丙酮氰醇法的优势在较大规模的装置(10万吨以上)上将显现出来，其单位投资将明显降低[1][14]。

由此本文选择异丁烯法制MMA路线。

对异丁烯制MMA过程进行了模拟计算[9][12][16][17][18]。

. . . .
1.4 化工设备选型计算中使用的软件
1.4.1 Cup-Tower对塔设备的选型
Cup-Tower软件是一款可靠、易用、通用的塔设备水力学综合计算软件，它将工业上常见的板式塔、筛萃取散装填料规整和板式塔、筛萃取散装填料规整和板式塔、筛萃取散装填料规整和板式塔、筛萃取散装填料规整和等多种类型的塔件集合在一起，是一款功能强大、综合性很强的全新软件。

其借鉴了国外相关软件的特点，在可靠性、易用性、通用性等方面更胜一筹。

其主要功能如下：
（1）可用于板式塔、筛萃取散装填料规整和的计算，可用于板式塔、筛萃取散装填料规整和的计算，可用于板式塔、筛萃取散装填料规整和的计算，可用于板式塔、筛萃取散装填料规整和的计算，可用于板式塔、筛萃取散装填料规整和的计算，具有设计和校核的功能。

（2）塔板类型包括浮阀（圆，条）、固垂直筛舌斜孔塔板类型包括浮阀（圆，条）、固垂直筛舌斜孔塔板类型包括浮阀（圆，条）、固垂直筛舌斜孔塔板类型包括浮阀（圆，条）、固垂直筛舌斜孔塔板类型包括浮阀（圆，条）、固垂直筛舌斜孔筛板、泡罩穿流折挡多降液管塔以及FRIFRIFRI系列塔板。

（3）塔板的溢流形式包括单、双四，可以实现布置。

（4）校核方面：能够根据已知的塔设备结构和工艺条件，获得水力学计算校核方面：能够根据已知的塔设备结构和工艺条件，获得水力学计算校核方面：能够根据已知的塔设备结构和工艺条件，获得水力学计算结果，给出最终的负荷. . . .
性能图。

1.4.2 智能选泵系统
《智能选泵系统》首先进入如图1-1功能选择窗体。

图1-1 智能选泵功能选择窗体
点击<选泵>按钮进入优化选泵功能区，显示泵选择窗体。

泵选择窗体中有泵类型和技术参数两大区域，使用者首先要根据自己的需要用鼠标选中一种或几
. . . .
种泵类型；然后在技术参数区域中输入所需泵的流量(单位：L/s)和扬程(单位：m)，输入一个选泵精度值（围：50~100，默认值90，数值越大精度越高），并确定泵同时运行的最多（围：2~9，默认值5）台数，点击<开始搜索>按钮开始选泵。

系统将符合条件的泵全部选出，并根据优化选泵原则按优先选择的顺序排列在该窗体的表中。

使用者用鼠标点击自己选中的泵型号，可显示该泵的特性工作曲线、安装尺寸图、技术参数和外形图等信息。

1.4.3 Aspen与EDR（Exchanger Design and Rating）联用设计换热器
Aspen 7.0以后版本已经实现了Aspen和EDR的接口。

Aspen Plus可以在流程模拟工艺计算之后直接无缝集成，转入设备设计计算，对换热器进行设计计算。

1.4.4 化工设备布置图CAD设计
设备布置图是设备布置设计中的主要图样，在初步设计阶段和施工图设计阶段都要进行绘制。

设置布置图是按正投影原理绘制的，图样一般包括如下几方面容：
（1）考虑设备布置图的视配置，采用一组视图表示厂房建筑的基本结构和设备珀厂房外的布置情况。

确定图样幅面，注意选择适宜的模板图．同时选定绘图比例。

通常采用1：50和1：100。

（2）绘制平面图：从底层平面起逐个绘制。

（3）绘制剖视图=绘制步骤与平面图大致相同，逐个画出剖视图。

（4）绘制方位标。

. . . .
（5）说明与附注是对设备安崧布置有特辣要求的说明。

对设备一览表进行绘制，列表填写设备位号、名称等。

最后制作标题栏，注写图名、图号、比例、设计阶段等．可使用模板图。

1.5 项目概况
1.5.1 项目名称
年产6万吨甲基丙烯酸甲酯项目
1.5.2 拟建地址
省滨州市
1.5.3 生产工艺
本工艺主要分为甲基丙烯醛（MAL）合成工段和甲基丙烯酸甲酯（MMA）合成工段。

MMA 的合成工艺采用异丁烯氧化酯化法合成工艺，该工艺方法具有工艺流程简单，产品纯度和收率高，甲醇回收利用率高，副产物少，不造成环境污染等优点。

1.5.4 原料及产品
本项目主要原料为异丁烯，辅助原料为甲醇、氢气、甲基丙烯醛（MAL）等物质，生产聚合级（99.9％)甲基丙烯酸甲酯（MMA）。

. . . .
2 工艺流程简介及模拟
2.1 流程概述
图2-1 总流程简图
物料流程图(PFD)附后。

该工艺采用异丁烯氧化法制取MMA，工艺流程简洁，转化率高，选择性好，较之西欧采用的ACH法制造MMA的大型工厂，中型规模的异丁烯制造MMA 工厂具有对环境压力小，绿色环保等优越性。

异丁烯与外加N2,O2及低压水蒸气混合后加热送至MAL合成反应器中，异丁烯被催化氧化合成MAL。

反应后的气体经急冷喷淋塔，脱水塔和吸收塔，其中脱水塔底部的水返回至急冷喷淋塔中循环使用，脱水塔和吸收塔的吸收剂来自于. . . .
MMA合成未反应的甲醇溶液，吸收塔塔顶为多余的未反应的异丁烯,N2及O2，还有以少部分氧化反应生成的气体杂质，一同排入到火炬系统处理。

吸收塔塔底为含有甲醇的MAL溶液经泵输送至MMA合成反应器中，在催化剂和空气作用下进行酯化反应生成MMA和少量的气体杂质，其中气体杂质同未反应的空气送至火炬系统中。

MMA合成反应器底部出来的液体送至精馏塔中，用作为萃取剂，塔顶得到含有甲醇及未反应的少量MMA返回至脱水塔，吸收塔及MMA合成反应器中进行循环使用。

塔底得到的MMA和水经换热冷却后通过静置相分后，下面的水经处理后循环返回至精馏塔中，上面的甲基丙烯酸甲酯经高压泵送至膜分离装置，脱除水分后，得到产物MMA，其纯度达到聚合级要求。

2.2 Aspen plus仿真模拟流程
在整个设计过程中，采用Aspen Plus 对整个工艺流程进行了计算，将整个工艺流程分为工段分别模拟。

2.2.1 MAL合成工段的模拟
MAL合成工段工段主要包括MAL反应器、喷淋塔、脱水塔、吸收塔等主体设备。

MAL合成工段模拟流程简图如图2-2所示.
详细模拟过程见同组法政的工艺流程模拟。

. . . .
. . .
.
图2-2 MAL 合成工段模拟流程图
2.2.2 MMA 合成工段的模拟
MMA 合成工段工段主要包括MAL 合成反应器、精馏塔、相分离储罐、膜分离等主体设备。

MMA 合成工段模拟流程简图如图2-3所示。

图2-3 MMA 合成工段模拟流程图
3 设备设计计算及选型3.1 反应器的设计
3.1.1 MAL合成反应器(R101)的设计
表3-1 催化剂物性参数
项目数值项目数值颗粒密度Dp=5.5 mm 比表面Sp=4.61g2/g 堆积密度Ρb=0.60g/ml 孔体积Vv=0.121ml/g 视密度Ρb=0.95g/ml 空隙率§=0.6314 ※反应方程
主反应：C4H8 + O2→ C4H6O + H2O
※异丁烯催化氧化反应机理
图3-1 异丁烯氧化机理
. . . .
※工艺条件
使用80（Mo12Bi1Fe2.0Co7.0V0.2Cs0.1）/20Si 复合氧化物为催化剂，异丁烯为气相。

选择氧化合成甲基丙烯醛的主要工艺条件为：
反应温度：350℃
反应压力：常压
空间速度：1200-1800h-1
原料气组成比例：异丁烯：水：氧气：氮气=1:1.5:2:12（摩尔比）
※反应器计算
（1）设计选材
考虑到使用温度、耐酸、许用压力、价格、供货情况及材料的焊接性能等，在设计中选取16MnR。

(2)基本物性参数
表3-2 设计数据和工作参数
项目数值项目数值
甲基丙烯酸甲酯年产量 6 万吨原料配比IB:H2O:O2:N2=1:1.5:2:1年工作时间7500 h 空速1200-1
反应温度350 o C 反应选择性89.0%
反应压力101 KPa 空时收率100kg/m3 . . . .
表3-3 反应器进口物料组成
反应器进口Kmol/h Kg/h %(mol) 异丁烯86.35821 4845.345 6
水141.5235 2599.585 9
氧气188.698 6088.11 12
氮气1132.188 31816.53 72.87
氢气 4.960613 10 0.13
总量1556.76 45334.22 100
表3-4 反应器物料出口组成
反应器出口Kmol/h Kg/h %(mol) 甲基丙烯醛77.89511 5459.749 0.049836 异丁烯 1.640806 92.06155 1.05E-03 水239.1946 4309.158 0.153034 氧气86.66578 2773.201 0.055448 氮气1132.188 31816.53 0.724359 氢气 4.960613 10 0.13
一氧化碳7.685881 215.2846 4.92E-03 二氧化碳 6.908657 304.0486 4.42E-03 对苯二甲酸 1.036299 172.1636 6.63E-04 乙酸 1.036299 62.23238 6.63E-04 . . . .
. . . .
续表3-4
进料混合平均相对分子质量：
12.29,==∑i in i in M y M 出口混合平均相对分子质量：
29
,==
∑i out
i out M y
M
表3-6 密度
名称
密度ρ (kg/m 3)
临界温度 Tc （k ） 临界压力（MPa ） 临界压缩因子
Zc 甲基丙烯醛
1.37708
2
566
3.68
0.253
. . . .
续表3-6
名称
密度ρ (kg/m 3)
临界温度 Tc （k ） 临界压力（MPa ） 临界压缩因子
Zc 异丁烯 1.09934 428.6 4.1 0.274 水
0.35296
2
440
4.6
0.262
氮气 0.547599 132.92 3.499 0.299 氢气 0.039413 1 1 1 一氧化碳 0.547532 530 4.25 0.246 二氧化碳 0.860687 838.8 5.891 0.246 对苯二甲酸
3.382413 126.2 3.4 0.289 乙酸 1.18024 15
4.58
5.043 0.288 乙醛 1.139761 883.6 3.486 0.201 氧气 0.6256
304.21
7.383
0.274
混合物密度：
3/569371.0m Kg ZRT
M p in
in ==ρ 3/567177.0m Kg ZRT
M p out out
==ρ
. . . .
（3）反应器的数学计算
此反应选用固定床列管式反应器，反应物、产物均为气体，催化剂为固体，此模型为拟均相模型。

1）动力学方程
RT
E
Ae
K -=
RT
E A k -
=ln ln IB c n k r ln ln ln +=
A :指前因子 C I
B :异丁烯浓度 E ：反应活化能
以 1/T 为横坐标，lnk 为纵坐标作图，则直线的截距为lnA ，斜率为-E/R ，计算即可得反应指前因子A 和反应活化能E 。

根据以上方法得到的反应指前因子和反应活化能分别为7.37×10和169.7 kJ/mol ，最终得到该反应的动力学方程为：
IB RT
C e
r 169744
14
1037.7-⨯=
2)物料衡算式
dl Dr r d F A B XA A 2)
(04
π
ρ-=
F A0 ：任意位置上物质的摩尔流量， kmol/h d xA ：物质的转化率
. . . .
ρB ：催化剂的床层堆积密度， g/ml Dr ：反应器直径，m 其中反应器直径计算用公式
4u V
D r π=
计算得:
)(/21.04
2
)
(0A A B XA
A r A dx Dr r d F dl -=-=
π
ρ
代入数据积分得:m l 7= 取反应管长为8m 。

3）其他设计：
反应列管：φ 35× 2 反应管根数：
根4874034.04
2
=⨯π
r
A
取反应管根数4880根。

反应器壁厚的计算:
p
pD i
-=
φσδ'][2
δ ：圆筒的计算，mm
. . . .
P ：圆筒计算压力，MPa D ：圆筒的径，mm
[σ ]′：钢板在该温度下的许用应力，MPa φ ：焊接接头系 代入数据计算得：
mm p
pD i
6.18][2'
=-=
φσδ 圆整后取壁厚20 mm 。

反应器径：3660 mm 。

※反应器质量
选择16MnR 为材质，其密度约为7850 kg/m 3。

反应管质量m 1=v i ρi n V i ：反应管体积，m 3 ρi ： 材质密度，kg/m 3 n ： 反应管根数 代入数据得
m 1=v i ρi n=7938.95 kg 筒体质量m 2=V R ρi =904.6 kg
封头取标准椭圆封头，径DN=3660 mm ，厚度δ=20 mm ，曲面高hi=925 mm ，封头直边高h=50 mm. 封头质量按
. . . .
7850
}])2[(4])()2[(6{222
23⨯-++-++=h D D h D h D m N N i N i N δπ
δδπ
代入数据m 3=1323.16 kg
反应器主体质量m=m 1+m 2+2m 3=11483.87 kg 附件以主体质量的0.2倍计算， 则反应器总质量m 总=13780.64 kg ※壳程换热设计
（1）换热介质进出口结构
为了降低入口流体的横向流速，消除流体诱发的管子振动，采用外导流筒式的进出口结构。

(2)换热介质
冷却水：101 KPa 10 o C 液态水 C p =4.184 KJ/(kg ·K) 饱和水蒸气潜热 r=2051.0 KJ/kg
采用 Aspen Plus 模拟软件对该反应器进行换热模拟，通过不断优化，最终得到G H 2 O,out =27000 kg/h ，冷却水进口的质量流量为 G H 2 O,in =27000 kg/h 。

取液态水的进口流速为1m/s ，进 口 管 口 直 径 为100 mm 。

换 热 介 质 出 口 的 温 度 为85 o C ， 出 口 流 量 为液态水进口流量1 m/s ，出口管径为100 mm 。

(3)折流板型式
由于反应器中间不排管，选用环盘型折流板。

折流板间距为1 m 。

板厚10 mm 。

3.1.2 MMA合成浆态床反应器（R201）的设计
※反应器操作条件
(1)进出口物料组成
MMA 合成反应器物料主要组成如表3-7所示。

表3-7 反应器进口物料组成
空气进料甲醇进料MAL进料质量流量（kg/h) 49893.46 69712 7451
摩尔流量（kmol/h）1727 2174 107 反应条件T=70 o C P=0.3 MPa
根据Aspen plus 模拟结果可知反应器出口物料组成如表3-8所示
表3-8 出口物料组成
物质质量流量（kg/h）摩尔流量（kmol/h）MMA 7942.8 79.4
MAL 1341.4 19.1
H2O 2567 142.5 . . . .
. . . .
甲醇 66894.5 2087.7 空气
48554.4
1681.7
(2)操作条件
反应温度为： 70 o C 醇醛质量比为： 10：1 压力为 ： 0.3 MPa ※反应器结构设计 (1)反应的动力学方程：
甲基丙烯醛氧化酯化制备甲基丙烯酸甲酷的反应方程式如下 :
由此可知，MAL 氧化酯化制备MMA 的本征反应动力学方程可用指数形式表达如下:
c b a O MeOH MAL k dt
MAL d r ][][][]
[2=-
= 式中 ：
r ：反应速率，mol ·L -1·h -1 K ：反应速率常数 A ：MAL 的反应级数 b : MeOH 的反应级数 C : O 2 的反应级数
由于该反应在恒温、恒压、氧气流速不变的条件下进行的，并且O 2在反应
. . . .
液中连续供应，可以认为在反应过程中[O]近似为一常数。

因此可以简化为：
b a MOH MAL k dt
MAL d r ][][]
[==
即为：
b MeOH MeOH a MAL MAL m C C x C C k dt
MAL d r )()(]
[0000--==
式中
x ： MAL 转化率
0MAL C ：MAL 的初始浓度，mol/L
0MeOH C ：MeOH 的初始浓度，mol/L
反应速率常数 k 也可用下式表示：
RT
Ea
ke
K -=
k 0 ：指前因子
Ea ：反应的活化能，J ·mol -1 R ：摩尔气体常数，J ·mol -1·k -1
最终可得到： E a = 7.24 KJ / mol ， k 0 = 0.1727 反应速率方程为：
RT
e
MeOH MAL r 3
1024.747
.139
.1]
[]
[1627.0⨯-=
(2)床径的确定
床径可按气体处理量和操作速度由流量方程计算求得：
. . . .
36004
2
⨯⨯=
u D V π 即 u
V
D ⨯⨯=
π36004
式中 V 为原料气中的体积流量，m 3/h 带入相关数据可求得：
m D 5.428
.0360016209
4=⨯⨯⨯=
π
在化工生产中，处特殊要求外，一般均采用圆形截面床体。

一般而言，采用夹套形式的反应器套管与外壳的直径比0.7-0.9之间较为合适。

因此浆态床床径为 D=4.5 m ，反应器外径为 D=5 m ※反应器质量
选材16MnR ，其密度约为7850 kg/m 3。

反应器壁厚计算
该反应器筒体选材为16MnR ，根据反应条件，利用壁厚公式，求得壁 厚δ 为：
mm p D p c
i
c 4.5][2'=-=
φσδ
圆整去10 mm 。

封头设计
本反应器选择标准椭圆形封头，取其形状系数K=1，则D/2hi=2。

外径D o
为5000 mm ，则其圆边高度为hi=1250 mm 。

壁厚即为反应器壁厚10 mm ，直
. . . .
边高度为50 mm 。

材质选用16MnR 。

筒体质量m 1=V R ρi=9850 kg 封头质量
7850
}])2[(4
])()2[(6{222
22⨯-++-++=h D D h D h D m N N i N i N δπ
δδπ
=2118.33 kg
主体质量m=m 1+2m 2=14086.66 kg 附件取主体质量的0.2倍， 则反应器总质量m 总=16903.99 kg
3.2 塔设备的选型与设计
3.2.1 急冷喷淋塔简单设计计算
※主体尺寸的计算
根据本工艺的操作特点，考虑到容器直径较大，气体介质温度较高及压力较低，常采用整体夹套的分段式夹套形式，这样不仅能提高传热介质的流速，改善传热效果，而且还能提高筒体受外压的稳定性和刚度。

选择停留时间为t=30s ；则根据Aspen plus 模拟得到其气体的体积流量为V g =79929.625 m 3 ·h -1,取装载系数为ε=0.75，则得到塔设备的容积为V=895 m 3；根据空塔气¼速计算公式及经验得，塔径D=3.6 m ；则由得，塔筒体高度为H=22 m ；采用标准椭圆形封头。

夹套直径与筒体直径的关系由查找化工工艺设计手册如表3-9所示。

表 3-9 夹套直径与筒体直径的关系
. . . .
通过表可知筒体的夹套至筒体的间距为200 mm 。

※喷淋水用量情况
冷却水采用循环方式，考虑到防止设备因结垢导致堵塞，影响传热效果，筒体和夹套的用水为工艺软水，与高温气体间接换热；而其中有一部分水为直接进行喷淋降温除杂，这部分水分为两个进水，其中一个为来自循环工艺水在塔顶进行喷冷，还有一个来自脱水塔底部的水在在塔的中上段进行喷淋降温。

各个用水操作参数详见表3-10所示。

表3-10 急冷喷淋塔的用水操作参数数据表
※换热情况
据比热容公式
)(21t t C W t KS Q pc c m -=∆=
设定从反映器中出来的物流的温度从T 1=350 o C 降至T 2=180 o C 的热量被用
. . . .
于工艺软水的加热，根据 Aspen plus 导出物流传热数据得到热负Q=2724.3696 kw ，工艺用水量Wc=3750 kg/h ，水量进口温度为t 1=15 o C ，出口温度为t 2=103.5
o
C ；计算出平均温度差，
8.110ln 150
5.103()180350(ln )
155.103()
180350(2121=---=∆-∆=
∆--∆∆t t m t t t o C 总传热系数 K(以外表面积为基础)，
o
Rso dm bdo di do Rsi idi do K αλα1
1
++++=
通过查找《化工原理》书查找得到总传热系数K=901.5 W/(m 2·o
C)，计算得
到传热面积为S=27.28 m 2。

由于水蒸气发生相变，考虑到15%的面积裕度，得S=1.15×=31.372 m 2选用φ45×2.5 mm 传热管（无缝钢管），计算得管流速为u=0.83 m/s 。

换热管的总长度为=1973 m ，圆整为2000 m 。

※塔质量计算
材质选择16MnR ，其密度约为7850 kg/m 3。

塔径Di=4000 mm 。

塔体厚度：
mm p D p c
i
c 2.6][2'
=-=
φσδ 圆整取10 mm 。

塔体质量m 1=V ρ=79862.76 kg
. . . .
封头质量
封头取标准椭圆封头，径DN=4000 mm ，厚度δ=10 mm ，曲面高hi=1000 mm ，封头直边高h=50 mm ，材质选用16MnR 。

7850
}])2[(4
])()2[(6{222
22⨯-++-++=h D D h D h D m N N i N i N δπ
δδπ
=1376 kg
塔主体质量m=m 1+2m 2=82614.76 kg 附件取主体质量的0.2， 总质量m 总=99137.7 kg
3.2.2 cup-Tower 对脱水塔的选型
脱水塔是在0.145 MPa 的条件下，将从急冷塔出来的水蒸气、MAL 、空气混合物中的水脱除。

在脱水塔的上部引入了来自MMA 合成反应工段的MAL 和甲醇的混合液体，来自急冷塔的MAL 、水蒸气、空气混合物与MAL 和甲醇的混合液体在塔逆向接触，这样使得轻组分中MAL 的含量增高，以使得产品产量增高，同时使得水等重组分从塔底排出，空气、MAL 、甲醇气体从塔顶排出。

该脱水塔选择板式浮阀塔，单溢流进行选型。

Aspen plus 得出水力学数据如表3-11所示。

表3-11 脱水塔水力学数据
Stage
Volume
flow liquid Volume
flow vapor Density
liquid
Density vapor to Viscosity
liquid from Viscosity vapor to Surface
tension liquid。