TBT2092-2003静载试验计算单
静载试验
一、
二、
三、
四、
8m 4m 4m 4m 4m 8m
加载图式
计算依据
TB2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法》静 载 试 验 计 算 书
五、
计算等效力臂αR ＝5P/2
M=R×L/2－∑P i X i =
28P =P α
得α＝28
六、
七、
每加载点重量按：
2.95
kN
其中：千斤顶、锚具=125kg 铁板及砂子=40kg 人员重=130kg Ms=
82.60
kN.m
防水层已铺
八、
Mka=Md+△Ms/Kp-Ms
Mk=K(Mz+Md+Mh+Mf)+△Ms-Mz-Mf-Ms Kb=[Mh/(1+μ)+Md+Mz+Mf]/(Mh+Mz+Md+Mf)=
0.9325
各级加载的弯矩值和荷载值计算：
复核:
日期：
计算各级加载的跨中弯矩和荷载值加载设备对跨中产生的弯矩Ms △M =△σ×A ×(W /A +e )×10
3
计算未完成应力损失的补偿弯矩△M s
根据梁体基本数据表中终张－加载时间的天数，查《预制后张法预应力混凝土简支梁静载试验方法及评定标准》附录，查得η1、η2，并按下列公式计算△σs 、△M s ：△σs =(1-η1)σ
L6+(1-η2)σL5
注：本梁已铺防水层、保护层，按已铺防水层、保护层加载。
T梁静载试验设计参数提供表-2(改)
30m 中梁（H=1.6m）静载试验用设计参数提供表
一、本表适用范围：预应力混凝土简支 T 梁 二、跨中弯距值 M（kN-m） Mmax 5240.7 （5242.0） M 预制 1747.7 M 一期砼 464.1 M 二期砼 1126.4 M活 1902.5 （1903.8）
三、跨中截面几何特性（换算截面）m4 预制截面 0.19068 全截面 0.218723
四、混凝土标号： 预 制 C55 现 浇 C45
五、预制截面跨中预加力阶段应力值(MPa) σ
上
3.5
σ
下
19.0
注： 1）表中设计 Mmax 为全截面受力阶段控制值（各荷载分项系数取为 1） 。 2）试验过程中应注意控制预制梁下缘不得出现拉应力，上缘砼不超出施 工阶段控制应力。 3）活载分城-A 和公路-I 级两种，括号中数据为公路-I 级汽车荷载。
40m 中梁（H=2m）静载试验用设计参数提供表
一、本表适用范围：预应力混凝土简支 T 梁 二、跨中弯距值 M（kN-m） Mmax 9405.0 （9294.8） M 预制 3758.3 M 一期砼 768.8 M 二期砼 2013.6 M活 2864.3 （2754.1）
三、跨中截面几何特性（换算截面）m4 预制截面 0.382663 全截面 0.441425
30m 边梁（H=1.6m）静载试验用设计参数提供表
一、本表适用范围：预应力混凝土简支 T 梁 二、跨中弯距值 M（kN-m） Mmax 6419.1 （6399.9） M 预制 1875 M 一期砼 621.1 M 二期砼 1345.5 M活 2577.5 （2558.3）
三、跨中截面几何特性（换算截面）m4 预制截面 0.199773 全截面 0.243151
静载试验计算单
中铁七局集团第三工程有限公司洋浦制梁场T梁预制预应力混凝土铁路桥简支T梁QJ YP32Z-0001静载弯曲抗裂试验加载计算单中国中铁编制：___________________审核：___________________批准：___________________中铁七局集团第三工程有限公司洋浦制梁场二零一四年四月九日预应力混凝土铁路桥简支T梁第一次静载弯曲抗裂试验加载计算单一、计算说明：1计算依据：（1《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》TB/T 2092-2003附录A的计算公式和计算规则。
（2）时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁（角钢支架方案）通桥（2012）2201- I图纸。
（3）实测的加载设备重量。
2、适用范围：时速200公里客货共线铁路预制后张法简支 T梁（直线边梁）静载试验。
3、试验梁基本情况本试验梁为时速200公里客货共线铁路预制后张法简支 T梁，梁号：QJYP32Z-0001采用 C55高性能混凝土，混凝土浇筑日期为 2014年1月7日，终张拉日期为2014年3月7日，静载试验日期2014年4月9日，终张拉龄期为33天；试件28天抗压强度62.4MPQ弹性模量4.13 x 104 MPa,静活载设计挠度12.389mm二、详细计算单：A.1等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置。
各荷载纵向间距均为4m。
如图A1L n跨中弯矩：M二R RX i2i=1R=F2=P3 .......... =P i 各加载点载荷相等：=RP i X i -5P^ 32- P 8 P 2 4；=28P 2 y 2 2二P : =28R各加载点至跨中距离，m ； 各加载点所施加的荷载的合力, 各加载点合力作用下的等效力臂,A.2计算未完成的应力损失值△ T s =( 1- n 1) T L6+ ( 1-=87.787MPa未完成的预应力损失值，MPaA.3计算未完成应力损失的补偿弯矩△ M△ Ms=A T s X(A y +A g ) (VWA 0+Q ) X 1033=88.787 X （ 0.0119+0） X （ 0.977438/1.47041+1.1821 ） X 10 =1929.328 （kN - m ）式中：Az ――跨中截面预应力钢筋截面积，m ；A — 跨中截面普通钢筋截面面积（全预应力梁取A =0），mw ――对跨中截面下边缘换算截面抵抗矩（对后张梁为扣孔换算截面抵抗矩） A ――跨中截面换算截面面积（对后张梁为扣孔换算截面抵抗矩），m 2得出：PP5P式中：R支点反力， kN ; L计算跨度， mRM 28P 28P a=5.6各加载点所施加的荷载，kN ;2) (T L5=(1-0.409 ) X 146.55 +(1-0.90789)X 12.77式中： CT L6(T L5分别为收缩、徐变与松驰应力损失值， MPa n 1、分别为收缩、徐变与松驰应力损失完成率，MPa,me c ――跨中截面预应力合力中心至换算截面重（对后张梁为扣孔换算截面）,m M S ----- 未完成的预应力损失的补偿弯矩，kN - m*S――未完成的预应力损失值，MPa A.4计算基数级荷载跨中弯矩M Ka = M d +△ Ms-Ms+ M fM d = 6480.6 kN • m M f = 368.6 kN • m△1929.328 kN • mM sF :P s=5.6 X( g1X 5+g2X 5+g3X 5)=5.6 X( 1.32 X 5+0.309 X 5)=45.612 ( kN • m得出： Ma =6480.6+1929.328-45.612+368.6=8732.916 (kN - m)*)本片静载实验梁防水层未铺设。
测量不确定度评定计算(静载)
3.3影响测量不确定度的来源3.3.1检验时的周围环境影响，如温度、湿度、振动等； 3.3.2所使用测量仪表的分辨力高低； 3.3.3所使用测量仪表的最小示值； 3.3.4数据截尾的量化不确定度；3.3.5模拟仪表人工读数存在的人为偏移； 3.3.6静载荷试验荷载分级所造成的不确定度； 3.3.7其它。
3.4所适用的数学模型3.4.1单桩与地基承载力检测的特点和不确定度来源决定了至少是在目前无法从理论上导出输入量和被测量之间的函数关系，故将通用数学模型写成：yxn yx yx d y δδδ++++= 21式中，y 是被测量；d为所得到的测量结果；xi δ为由于输入量的变化所导致的被测量y 的变化量，n ＝8。
3.4.2对于使用自动记录观测仪表的静载荷试验，有如下的数学模型：UR 自动＝Q 测+864321δδδδδδ+++++式中，UR 自动是被测量（单桩与地基承载力）；Q测为按照规范标准所得到的测量结果；i δ为由于输入量的变化所导致的被测量的变化量,根据所选用的方法及观测方式，n ＝6,下标的序号变化与3.3条中的款号对应。
3.4.3对于人工读数记录观测值的静载荷试验，有如下的数学模型：UR 人工＝Q 测+865431δδδδδδ+++++式中，UR 人工是被测量（单桩与地基承载力）；Q测为按照规范标准所得到的测量结果；i δ为由于输入量的变化所导致的被测量的变化量,根据所选用的方法及观测方式，n ＝6,下标的序号变化与3.3条中的款号对应。
3.5测量不确定度的评定3.5.1考虑被测量特点和所分析的不确定度来源，采用B 类不确定度评定。
根据经验和资料给出各自的标准不确定度分量i u （下标的序号变化与3.3条中的款号对应），计算合成标准不确定度c u （∑*=222i i c u C u ,灵敏度系数i C 取为1，也可按各标准不确定度分量相互之间独立无关考虑，此时，有∑=22ic uu ），包含因子k 取为2，则扩展不确定度U ＝c u k *。
静载试验计算书
54.75 Mpa
η1= 0.382
η2= 0.7895
式中 σL6、 σL5— 分别为 收缩、 徐变与 松驰应 力损失 值， Mpa；
η1 、η2— 分别为 收缩、 徐变与 松驰应 力损失 完成率 。
η1 、η 2 查规范 TB/T209 2-2003 表A.1 （P7）
通桥（2008）2322A-Ⅱ人字坡无声屏障曲线梁
8 防水层质量对跨中的弯矩Mf（kN*m）
9 活载对跨中的弯矩Mh（kN*m）
10 梁体质量对跨中的弯矩Mz（kN*m）
11 收缩、徐变应力损失σL6 MPa
12 松弛应力损失σL5 MPa
13 静活载挠跨比f/l
14 综合剪力滞系数Kq 15 集中力剪力滞系数Kp
31.5 0.03444 9.08937 5.636777 1.6335 1.127 17364.38
通桥（2008）2322A-Ⅱ人字坡无声屏障曲线梁
一、
计算依 据
TB/T209
2-2003
《预应
二、
试验梁 基本数
1 试验梁号
桥梁静载弯曲试验计算表
TL31.5Q-001
2 设计图号
通桥（2008）2322A-Ⅱ
3 弹性模量（GPa）
41.4
4 混凝土浇筑时间
2008/7/6
5 终张拉时间
2008/7/30
桥梁静载弯曲试验压力表计算表
10
792
Mpa
ka 0.8 kb
1 1.05 1.1 1.15
8.3 12 16.5 17.5 18.9 20.3 21.7
1.2 23.1
顶号 表号
级别
读数
静载试验资料收集清单
静载试验资料收集清单注：1、请认真核对提供的资料，如有不填的项目，默认为无该项参数或委托方不提供，若有疑问，请联系检测方项目经理释疑。
2、一份检测报告对应一套清单资料，同一工地多份检测报告请分开提供资料。
3、不同成桩工艺、地基处理工艺、锚杆（索）施工工艺的检测报告需分开出具（不区分不同试验荷载），请分类提供清单资料。
【如管桩与灌注桩的检测报告不能一并出具，搅拌桩与旋喷桩的检测报告不能一并出具，岩石锚杆（索）与土层锚杆（索）的检测报告不能一并出具等】4、资料需提供电子版和纸质版，表格模板请在网盘下载或找检测方项目经理获取，电子版填完请发项目经理邮箱（CAD图纸尽量转成PDF版），纸质版中的概况表和参数表需监理或业主签字确认后交检测员。
检测方项目经理：电话：邮箱：静载试验概况表编号编号编号植筋工程概况表编号：地基系数试验概况表编号锚杆（索）锁定力试验概况表编号检测桩的有关成桩参数（抗压桩）施工单位：中恒建设集团有限公司监理单位：广东工程建设监理有限公司签名：签名：日期：日期：检测桩的有关成桩参数（抗拔桩）施工单位：中恒建设集团有限公司监理单位：广东工程建设监理有限公司签名：签名：日期：日期：检测桩的有关成桩参数表（锤击桩）施工单位：监理单位：签名：签名：日期：日期：平板载荷试验检测点的施工参数表施工单位：监理单位：复合地基单桩的有关成桩施工参数表施工单位监理单位：地基系数试验检测点的施工参数表施工单位：监理单位：签名：签名：日期：日期：基础检测锚杆(索)的施工参数表施工单位：监理单位：支护检测锚杆（索）的施工参数表施工单位：监理单位：签名：签名：施工单位：监理单位：签名：签名：施工单位：监理单位：签名：签名：地基系数试验检测点的施工参数表施工单位：监理单位：签名：签名：日期：日期：检测锚杆（索）锁定力施工参数表施工单位：监理单位：签名：签名：日期：日期：检测点位确认表。
桥梁静载试验载荷计算书
7
8
M M 1 µ M M M / 1 P
9 10
14499.473 417.251
八、 计算各级加载的跨中弯矩和荷载值
3‐1‐16‐1‐0‐3‐1 级别 初始状态 加载弯矩（kN.m） 0.000
第 3 页
加载荷载（kN） 0.000
武汉希萌工程咨询有限公司 远通路桥
第 4 页
武汉希萌工程咨询有限公司 远通路桥
桥梁静载试验载荷计算书
一、 计算依据
TB2092‐2002《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法》 。
二、 试验梁基本数据表
序号 名称 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 试验梁号 设计图号 梁别 跨度(m) 设计混凝土强度(MPa) 设计混凝土弹性模量(GPa) 28 天混凝土强度 R28(MPa) 终张混凝土强度 R 终张(MPa) 28 天混凝土弹性模量 E28(GPa) 终张混凝土弹性模量 E 终张(GPa) 混凝土灌注时间 终张拉时间 静载试验时间 终张拉——静载试验的天数(D) 数值 HY‐2101‐32DQB‐0002 通桥(2005)2322‐Ⅰ 曲线无声屏障 23.5 C50 35.5 20 25 20 25 2010‐11‐25 2010‐12‐25 2011‐2‐23 60
数值 5927.68 236.29 8598.04 5235.20 162.64 12.00 6657.00 1.51 1.00 1.01 1.01
四、 加载图示
P P P P P
3.75
4m
4m 23.5m
4m
4m
3.75m
五、 计算等效力臂α
静载计算书
• • • • • • • • • • • •
根据TB/T2092-2003式A.3计算未完成应力损失的补偿弯矩 式 根据 计算未完成应力损失的补偿弯矩 ∆Ms = ∆σs×(Ay+ Ag) ×（ +eo）×103 计算未完成应力损失的补偿弯矩∆Ms ∆Ms = ∆σs×(Ay+ Ag) ×（+e0）×103 = 76.55×（0.03472+0）×（4.241/7.332+1.323）×103 = 5053.49 KN·m 根据TB/T2092-2003式A.4.2计算基数级荷载跨中弯矩（防水层未铺设）： 计算基数级荷载跨中弯矩（ 根据 式 计算基数级荷载跨中弯矩 防水层未铺设）： MKa =(Md×K综＋∆Ms -MS×K集+ Mf×K综)/ K集 计算基数级荷载跨中弯矩（防水层未铺设）： MKa = （14866×1+5053.49-190.53×1+0）/1 = 14866+5053.49-190.53+0 = 19728.96 KN·m
• • • • •
２、静载试验梁选定及吊运至静载台位； ３、静载梁梁体中心线及落顶中心线画线； ４、千斤顶校顶（共17个顶）； ５、静载数据计算，零星问题及时调整，出具油表读数； ６、加力架安装
四、静载加载计算
计算依据： • 一．计算依据： • 1、TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝 土结构设计规范》 • 2、TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯 曲抗裂试验方法》 • 3、中铁第四勘探设计院集团有限公司提供:武咸城际预制 后张法32m简支梁静载试验数据（武咸城际施图（桥通） -02）
• 试验梁有关数据： 试验梁有关数据：
32m箱梁静载试验方案
中铁X局集团XX客运专线XXTJ II标2号制梁场32m箱梁静载试验方案编制：复核：审核：批准：中铁X局集团桥梁制造有限公司长沙制梁分场目录一、静载试验依据 (1)二、试验条件及准备 (1)三、静载试验加力点布置 (1)四、静载试验工装设备体系 (2)1、静载试验台座端部桩基础 (2)2、重力式静载试验台基础设计 (3)3、重力式地锚 (4)4、加力架上横梁 (4)五、静载试验要求及加载程序 (7)六、评定标准 (8)七、静载试验记录和试验报告 (9)八、安全及防护措施 (10)附件：静载试验计算书 (11)一、计算依据 (11)二、试验梁基本数据表 (12)三、设计院提供静载试验参数 (12)四、加载图式 (13)五、计算相关系数α (13) (13)六、未完成应力损失的补偿弯矩s M七、加载设备对跨中产生的弯矩Ms (14)八、计算各级加载对跨中弯矩和荷载值 (15)附图1：静载试验台座基础桩配筋图 (17)附图2：静载试验台座配件加工图 (18)附图3：静载试验台座组装图-1 (19)附图4：静载试验台座组装图-2 (20)附图5：静载试验台座工程数量表 (22)32m简支箱梁静载试验方案一、静载试验依据《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》（TB/T 2092-2003）。
二、试验条件及准备1、简支梁在梁体终张拉30d以后方可进行静载试验；2、试验台座满足TB/T2092-2003要求；3、试验反力架设计满足要求；4、试验设备满足TB/T2092-2003要求；三、静载试验加力点布置等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置，各荷载纵向间距均为4m，各级加载荷载见附件静载试验计算书，加载图示如图1。
图1 加载图式（单位：m）四、静载试验工装设备体系1、静载试验台座端部桩基础采用北侧第二排东方向第一个台座作为试验台座，梁体自重与加载力（110t×10）总和达2000t，每个支点单独承载500t，为满足静载试验要求，对静载试验台座端部桩基进行加深加大，取φ1.5米钻孔桩，桩长25米。
静载试验计算书111
静载试验计算书
一、计算数据
1、TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》
2、中铁咨询桥梁工程设计研究院提供通桥（2009）2229梁的有关数据。
二、试验梁基本数据表
1
图号：
通桥(2009)2229-Ⅰ
2
梁别：
直线无声屏障
3
梁号：
1.34
设计挠跨比f/L：
1/3684
实测挠度修正系数Ψ
1.0028
综合剪力滞系数Kq
1.025
集中力剪力滞系数Kp
1.035
四、加载图式
P P
P P
P
8m
4m 4m
4m 4m
8m
五、计算相关系数a
R=nPi/2=5*2P/2=5P
M=R*L/2-∑PiXi=5P*31.5/2-(8P+4P)*2
得a=M/P=54.75（m）
(24164.75+27188.37+21457.41+0)
=0.9626
十一、计算静活载级下的跨中弯矩
Mkb=Mh/(1+μ)*1.025/1.035+Mka
=24164.75/1.127*1.025/1.035+26199.24=47433.73(KN*m)
十二、计算静活载级下的荷载
Pkb=Mkb/a=47433.73/54.75=866.3696(KN)
1.05
53563.7
978.3325
1.10
57169.06
1044.184
1.15
60774.41
1110.035
静载计算
预应力混凝土铁路桥简支梁静载试验加载计算单单位：中铁十九局集团第五工程有限公司西青制梁场一．计算依据：1、TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》2、TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法》四、加载设备重量对跨中弯矩：1、加力点加载设备重量计算在计算加载设备重量对跨中弯矩的贡献时，考虑了千斤顶、钢板、砂料、人的重量。
由千斤顶提供静载试验所需要的荷载。
为确保反力架与千斤顶、千斤顶与梁体间有最大的接触面积，在千斤顶上下各垫一块钢板，并在与梁体接触的钢板下铺设细砂。
梁上的工作人员主要是维护因高压而引起的油管漏油及在静载试验操作中发生的突发事件。
(1)．250t千斤顶重168kg。
(2)．设计钢板采用500mm×500mm×20mm，共20块，分别布置在10个千斤顶的上、下两面。
ρ=157kg/m2 S=500mm×500mm10-=39.25（kg）则一块钢板重 m=157×500×500×6(3).在每个千斤顶下垫砂的厚度为50mm，尺寸为600mm×600mm，ρ=1540kg/m310-=27.72（kg）m=1540×600×600×6(4).假设上面工作人员平均体重为65kg,共5人。
由上计算，各加力点承受加载设备总自量具体数值见下表：加力点重量表2、加载设备重量对跨中弯矩： R A =R B =（P1+P2+P3+P4+P5）/2=（5.4844+5.4844+5.4844+5.4844+5.4844）/2 = 13.711 KNM S = R A ×L/2-P 1×8-P 2×4=13.711×31.5/2-5.4844×8-5.4844×4 = 150.1 KN.m五．加载图示根据加载图式计算α值: 跨中弯矩：M =（5×2P/2）×31.5/2-（8+4）×2P ＝54.75P kN ·m α = M/P =54.75 m六．计算未完成的应力损失值从施加预应力至试验日期共计45天，根据《预应力混凝土铁路桥简支梁静即用内插法求得34天混凝土收缩和徐变预应力损失完成率η2=1.034天混凝土收缩和徐变预应力损失完成率η1==0.4475Δσs=（1-η1）σL6+（1-η2）σl5=(1-0.4475)×83.79+(1-1)×15.88=46.29 MPa七．计算未完成应力损失的补偿弯矩ΔMsΔMs=Δσs×(Ay+ Ag) ×（Wo/Ao+e）×103 =46.29×103×0.033319×(5.564487/8.85281+1.5981) =3434.55kN〃m八.计算基数级荷载跨中弯矩（防水层未铺设）：M Ka = Md×1.017/1.0319+ΔMs/1.0319-MS+ Mf×1.017/1.0319 = 17847.08 kN〃m九．计算基数级荷载值Pka = MKa/α= 17847.08 /54.75 = 325.97kN十．计算各加载级下跨中弯矩防水层未铺设时：Mk = K ×（Mz+Md+Mh+Mf）×1.017/1.0319+ΔMS/1.0319-(Mz+Mf)×1.017/1.0319-Ms= 68784.84k-27121.94 kN〃m十一．计算各加载级之荷载值PkPk = Mk/α=(69548.4k-26817.94)/ 54.75 =1256.34K-495.38kN十二．计算静活载级系数Kb =[Mh/（1+μ）+ Mz+Md+Mf]/（Mz+Md+Mh+Mf）=[24164.75/1.127+30744.10+14883.75+0]/( 30744.10+14883.75 +24164.75+0)=0.960983十三．计算静活载之跨中弯矩MkbMkb = Mh×1.017/1.0319/（1+μ）/1.0319+Mka=38979.13kN.m 十四．计算静活载之荷载P kb = Mkb/α= 38979.13kN.m/54.75m = 711.95 KN十五、静载各级加载表计算：复核：年月日。
静载试验计算书
预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书梁号：XXXXXX年XX月XX日预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书单位：XX1 计算依据：TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》2 直线试验梁有关数据：表1 直线试验梁有关数据表序号项目具体情况1 图号通桥（2008）2322A-Ⅱ跨度：31.5m2 梁别直线双线整孔箱梁（无声屏障）梁号YQCYFG31.5Z-0013 梁高 3.134m4 梁体混凝土设计强度等级C505 28d强度60.76 28d混凝土弹性模量44.47 混凝土灌筑日期2011年10月25日8 全部施加预应力日期2011年11月16日9 试验日期2011年12月10日10 计算龄期24天3 中铁咨询桥梁工程设计研究院提供:成渝客运专线铁路无砟轨道31.5m双线简支梁静载试验数据：表2 直线试验梁有关试验数据表序号项目符号单位图号通桥（2008）2322A-Ⅱ1 跨度L m 31.52 梁别直线无声屏障3 梁体自重力矩MzkN·m 31459.384无砟轨道设备产生的力矩（含防水层、保护层）MdkN·m 14883.755 活载力矩(含动力系数) MhkN·m 24164.756 动力系数1+μ 1.1271.19517 梁跨中截面换算面积Aom29.083218 梁下缘换算截面抵抗矩Wom3 5.6227009 预应力钢筋面积Aym20.03331910预应力合力中心到换算截面重心轴的距离eom 1.626011 收缩、徐变预应力损失值σL6MPa 82.9412 钢筋松弛应力损失值σL5MPa 15.8813 挠跨比f/L 1/520014 抗裂安全系数Kf1.4515 综合剪力滞系数K综1.017016 跨中截面集中力剪力滞系数K集1.0319 17 等效荷载加载挠度修正系数ψ0.99874 加载设备重量对跨中弯矩：4.1 加力点加载设备重量计算（垫铁板规格为500mm ×500mm ×20mm 、300mm ×300mm ×20mm ，垫铁等共计173.4kg ，千斤顶统一称重122kg ，砂垫层按800mm ×800mm ×20mm 。
SQ32Z008专桥(01)2051直 32 简支梁静载弯曲抗裂试验加载计算书
简支梁静载弯曲抗裂试验加载计算书图号：专桥（01）2051 32m直梁号：SQ32Z008试验单位：中铁第二十二局集团第四工程有限公司宽城制梁场试验日期：2010年月日计算：复核：简支梁静载弯曲试验加载计算书试验单位：中铁二十二局集团有限公司沙城桥梁厂一、试验依据：TB/T2092－2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》。
二、试验梁基本情况梁名：《 32 m后张法预应力混凝土铁路桥简支T梁》设计图号：专桥（01）2051－Ⅳ梁别：直试验梁编号： SQ32Z008设计跨度：L= 32 m设计梁高：H= 2.50 m浇注日期： 2008年04月03日终张日期： 2008年04月30日试验日期： 2008年07月02日终张砼强度： 59.5 MPa梁体强度：R28= 60.1 MPa梁体终张砼弹性模量：E h 42.9 GPa梁体28天砼弹性模量：E h 43.1 GPa计算龄期： 63 天有无铺设防水层：有外形尺寸是否符合图纸要求：符合要求三、梁体设计参数梁体质量对跨中的弯矩：M z= 4271.36 KN.m道碴线路设备质量对跨中弯距：M d= 3011.84 KN.m防水层质量对跨中弯矩：M f= 198.40 KN.m活载对跨中弯矩（含冲击）：M h= 7515.63 KN.m梁跨中截面扣孔换算截面面积：A o= 1.05864 m2对梁跨中截面下缘扣孔换算截面抵抗矩：W o= 0.7369196 m3跨中截面预应力钢绞线截面面积：A Y= 0.008757 m2跨中截面预应力合力中心至扣孔换算面积重心的距离：e o= 1.0330 m冲击系数：1+u= 1.1940收缩徐变应力损失值：σL6= 153.46 MPa松驰应力损失值：σL5= 28.16 MPa砼设计强度： C50设计抗裂安全系数：k f= 1.27设计挠跨比f/L= 1/1681四、加载设备质量对跨中弯矩Ms计算每个加力点荷载：100t千斤顶：120kg×1=120kg人重：75kg×2=150kg砂重：55kg4个锚圈重：4.9kg×3=14.7kg两块钢垫板总重: 7850×2×0.5×0.5×0.016=62.8kg 每个加载点总重:p=120+150+55+62.8+14.7=402.5kg p=0.01×402.5=4.025KN M s =16R-4P-8P =5/2P ×16-4P- 8P =28×4.025 =112.7 KN.M五、静载加载图示A.1 荷载采用对称布置。
铁路预制后张法32m简支T梁静载试验技术
铁路预制后张法32m简支T梁静载试验技术1. 前言静载试验是检验T 梁性能、质量的重要检测手段，通过预应力混凝土梁静载弯曲抗裂试验，检测静载弯曲抗裂系数和将静活载作用下梁体竖向挠度值，对T 梁进行检测。
静载试验过程中，静载弯曲抗裂系数决定了T 梁张拉过程中预应力施工质量；静活载作用下梁体竖向挠度值体现出T 梁混凝土施工过程中，其强度、弹性模量等对T 梁实体的质量影响。
通过静载试验可在检测T梁质量的同时收集相关试验数据，为今后T梁预制的质量把控提供有效依据。
静载试验目的（1）通过静载试验，掌握T 梁结构的工作状况, 判断T 梁的实际工作状况是否符合设计要求或处于正常受力状态。
（2）通过静载试验分析和理论计算分析，对T 梁的使用承载能力及工作状况做出综合评估。
（3）静载试验T 梁作为同批次预制的代表，可反应出此段时间区域内预制的T 梁的施工方法及工艺的科学合理性，提供需改变、优化的方向。
（4）检验成品T 梁的抗裂性能及静活载作用下竖向挠度值。
3. 静载试验检测要求（1）首片生产的边梁或采用新结构、新材料、新工艺进行试生产时；(2) 生产条件有较大变动时；(3) 出现影响结构承载能力的缺陷时；(4) 交库技术资料不齐全，或对资料发生怀疑时；(5) 正常生产条件下，同类别、同跨度的T 梁60 件或连续三个月产量(三个月产量不足60 件)算一批，每批抽检1 件。
产品标准有明确规定的，抽样批量按产品标准执行；(6) 产品质量认证检验时，须按对不同类别的简支梁各抽检一件。
抽样原则：按最不利原则一次抽取3 件(一件为首次试验梁，两件为加倍试验备用梁)。
4. 静载试验相关计算静载试验计算采用通桥(2005)2201-32m 曲线梁为例，进行如下计算。
其余型号桥梁可参照此类方法进行计算。
4.1 计算依据(1) TB2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法》根据不同原材料设计院提供的静载试验参数表1 通桥(2005)2201-32m 曲线梁静载试验数据14 抗裂安全系数Kf 1.264.2 加载值计算(1 )加载图示(2) 相关系数计算(见加载图示)跨中弯矩：M=R< L/2 -艺PiXi其中Pi=PR=5P/2=2.5P则M=2.5PX 16-P X8-P X4 =40P-12P=28P a =28( 3)计算未完成的应力损失值根据试验梁基本数据表中终张-加载时间的天数，查TB2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法》得到混凝土收缩、徐变完成率n1和钢束松弛损失完成率n 2 表3.混凝土收缩、徐变完成率n 1和钢束松弛损失完成率n2△(T s=(1- n 1)彷s1+(1- n 2)彷s2 =76.07Mpa(4)计算未完成应力损失的补偿弯矩△ Ms△Ms=A(T s X Ay(Wo/Ao+eo)x 103 =1758.99 KN.m(5)计算基数级荷载跨中弯矩(防水层已铺设)加载设备质量对跨中弯矩Mka=Md+A Ms-Ms(6)千斤顶重135kg，钢垫板47.1kg，河砂54kg, 1人80kg, 钢托架110kg 合计：430 kg加载设备总重4.3KNMs=4.3KN.m则Mka=Md+A Ms-Ms =9350.5901 KN.m(7)计算基数级荷载值Pk=Mka/ a =333.95 KN(8)计算各加载级下跨中弯矩(防水层已铺设)Mk=K（Mz+Md+Mh+Mf）+ Ms-Mz-M f-Ms=K*22539.15 -4111.17（9）计算各加载级之荷载值Pk=Mk/a（10）计算静活载级系数Kb= : Mh/（1+ 卩）+Mz+Md+M J /（Mh+Mz+Md+Mf）=0.934704687 （1 1 ）计算静活载级之跨中弯矩Mkb=Mh/（1 + a ）+Mka =16956.279KN.m（1 2）计算静活载级荷载Pkb=Mkb/a =605.58KN（1 3）静载各级加载数据通过对各荷载等级加载的理论计算，得到荷载值如表4 所示：表4. 静载各级加载4.3 静载试验工作准备（1）按设计要求安装固定支座，对中、抄平，误差控制在2mm 内（2）按设计要求在梁顶面上标记出梁体腹板、跨中及支座中心线，由跨中沿腹板两侧标出Om 4m 8m共5个点作为T梁的加载中心点。
静载试验结果(一类建资)
沧州临港亚诺化工有限公司5000吨3-氰基吡啶工程复合载体夯扩桩静载荷试验结果1、概况拟建的沧州临港亚诺化工有限公司5000吨3-氰基吡啶工程采用复合载体夯扩桩基础，桩长设计约为5米，直径400mm，单桩竖向承载力特征值为500KN。
受沧州临港亚诺化工有限公司委托，我公司于2010年12月10日至12月14日对委托方指定的3根工程桩进行了单桩竖向静载荷试验，目的是确定单桩竖向承载力是否满足设计要求。
2、试验依据及方法2.1试验依据《建筑基桩检测技术规范》（JGJ 106-2003）有关条款和委托方具体要求。
2.2检测方法技术采用堆载提供反力；2000kN油压千斤顶加载。
由连接在千斤顶上的0.4级压力表测定荷载量；由对称于桩顶中心安装的两块百分表测定桩顶沉降量。
最大试验荷载为1000kN；分9级加载，第一级为200kN，其余8级均为100kN。
3.资料分析及结论根据单桩静载荷试验记录绘制了Q-S曲线及S-Lgt曲线，通过对静载荷试验数据及相关曲线的综合分析，可以确定单桩竖向承载力特征值不小于500kN，满足设计要求（正文结束）。
检测人：张德明审核人：王含珠河北沧州鑫正工程检测有限公司2010.12.15附：单桩静载荷试验曲线（3页）工程名称：沧州临港亚诺化工5000吨3-氰基吡啶工程试验桩号：1测试日期：2010-12-10桩长：5.50m桩径：400mm荷载(kN)02003004005006007008009001000本级沉降(mm)0.00 1.090.760.82 1.03 1.32 1.71 2.27 2.46 2.49累计沉降(mm)0.00 1.09 1.85 2.67 3.70 5.02 6.739.0011.4613.95Q-s曲线02003004005006007008009001000Q (kN)s (mm)s-l g t曲线51530456090150240480t (min)200 kN300 kN400 kN500 kN600 kN700 kN800 kN900 kN1000 kNs (mm)工程名称：沧州临港亚诺化工5000吨3-氰基吡啶工程试验桩号：101 测试日期：2010-12-12 桩长：5.50m 桩径：400mm 荷载(kN)200 300 400 500 600 700 800 900 1000 本级沉降(mm) 0.00 0.80 0.67 0.89 0.96 1.18 1.39 1.85 2.15 2.53 累计沉降(mm) 0.00 0.801.472.363.324.505.897.749.8912.422003004005006007008009001000Q (kN)s (mm)Q -s曲 线51530456090150360t (min)s (mm)s -l g t曲 线200 kN 300 kN 400 kN 500 kN 600 kN 700 kN 800 kN900 kN1000 kN工程名称：沧州临港亚诺化工5000吨3-氰基吡啶工程试验桩号：145 测试日期：2010-12-13 桩长：5.5m 桩径：400mm 荷载(kN)200 300 400 500 600 700 800 900 1000 本级沉降(mm) 0.00 0.91 0.53 0.70 1.02 1.42 1.70 2.24 2.302.66累计沉降(mm) 0.00 0.911.442.143.164.586.288.5210.82 13.482003004005006007008009001000Q (kN)s (mm)Q -s曲线515304560120t (min)s (mm)s -l g t曲 线200 kN 300 kN 400 kN 500 kN 600 kN 700 kN800 kN900 kN1000 kN。
梁场认证需要相关技术规范
预应力混凝土铁路桥简支梁产品的产品标准和相关标准 类号 标准类别 序号 20 21 22 23 24 标 准 号 TB/T 2922.5-2002 TB/T3054-2002 GB/T16777-1997 GB/T18244-2000 GB/T2791-1995 标 准 名 称 备 注 购买 册数
《预制后张法预应力混凝土铁路桥简支T梁》 《预制先张法预应力混凝土铁路桥简支T梁技术条件》 《客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件 》 《新建时速250～350公里客运专线铁路设计暂行规定》 《新建时速200～250公里客运专线铁路设计暂行规定》 《客运专线无碴轨道铁路设计指南》 《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》 《铁路桥涵设计基本规范》 《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》 《时速200公里新建铁路线桥隧站设计暂行规定》 仅用客运专线 仅用客运专线 仅用客运专线 仅用客运专线
预应力混凝土铁路桥简支梁产品的产品标准和相关标准 类号 标准类别 序号 1 一 产品标准 2 3 设 计 规 范 1 2 3 4 5 二 6 标 准 号 TB/T3043-2005 TB/T 2484-2005 铁科技[2004]120号 铁建设[2006]××号 铁建设[2005]140号 铁建设函［2005］754号 铁建设[2005]157号 TB10002.1-2005 TB10002.3-2005 标 准 名 称 备 注 购买 册数
《铁路桥涵设计规范》 《铁路部分预应力混凝土梁设计及验收规范》 《铁路桥涵施工规范》 《铁路混凝土与砌体工程施工规范》 《混凝土外加剂应用技术规范》 《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》 《混凝土泵送施工技术规程》 《粉煤灰在混凝土和砂浆中应用技术规程》
三 预应力混凝土铁路桥简支梁产品的产品标准和相关标准 类号 标准类别 序号 7 验 收 标 四 准 1 2 3 4 5 6 7 主 要 原 材 料 标 准 3 4 5 6 7 8 9 10 11 TB/T1853-1995 科技基 [2005]101号 科技基 [2005]101号 科技基 [2005]101号 科技基 [2005]101号 GB/T5224-2003 GB1499-1998 GB13013-1991 GB/T701-1997 1 2 标 准 号 GBJ146-1990 铁建设［2005］160号 铁建设［2005］160号 TB10415-2003 TB10424-2003 TB10425-1994 JGJ18-96 GB50204-2002 TB/T2331-2004 TB／T1893-1987 标 准 名 称 备 注 购买 册数
tb∕t2092-2018简支梁试验方法预应力混凝土梁静载弯曲试验
tb∕t2092-2018简支梁试验方法预应力混凝土梁静载弯曲试验（原创实用版4篇）目录（篇1）1.试验方法概述2.预应力混凝土梁的静载弯曲试验3.试验过程与步骤4.试验数据的处理与分析5.结论正文（篇1）【1.试验方法概述】tb∕t2092-2018 简支梁试验方法是一种针对预应力混凝土梁进行静载弯曲试验的标准方法。
该方法旨在通过试验测试预应力混凝土梁在静载弯曲条件下的性能，以评估梁的强度、刚度和稳定性。
这种方法广泛应用于桥梁工程领域，为设计和施工提供重要的技术依据。
【2.预应力混凝土梁的静载弯曲试验】预应力混凝土梁静载弯曲试验主要包括以下几个方面：（1）试验梁的制备：根据设计要求制备预应力混凝土梁，并确保梁的几何尺寸和预应力钢筋的布置满足试验要求。
（2）试验装置：搭建试验装置，包括支座、加载装置和测力计等，以保证试验的顺利进行。
（3）试验过程：将试验梁放置在试验装置上，并按照规定的加载方式进行静载弯曲试验。
试验过程中需严格控制加载速度和观测梁的变形、挠度等参数。
【3.试验过程与步骤】预应力混凝土梁静载弯曲试验的具体步骤如下：（1）试验梁的安装：将试验梁放置在支座上，确保梁的中心线与支座中心线重合，梁的两端与支座紧密接触。
（2）加载装置的安装：根据试验设计要求，安装加载装置，并调整至合适的位置。
（3）试验加载：按照试验设计要求进行加载，通常分为若干级，每级加载后需稳定一段时间，观察梁的变形和挠度等情况。
（4）试验数据观测：在试验过程中，实时观测梁的挠度、变形、应力等参数，并记录数据。
（5）试验数据处理与分析：对观测到的数据进行处理和分析，计算梁的强度、刚度和稳定性等性能指标。
【4.试验数据的处理与分析】试验数据的处理和分析主要包括以下几个方面：（1）对观测到的挠度、变形和应力等数据进行整理，计算其平均值和标准差，以反映梁的整体性能。
（2）根据试验结果，绘制梁的挠度 - 荷载曲线，分析梁的弯曲性能。
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70.100
16.300
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A.3
跨中截面预应力钢筋 跨中截面普通钢筋截 对跨中截面下边缘换 跨中截面换算截面面 跨中截面预应力合力 中心至换算截面重心 截面积Ay 面面积Ag 算截面抵抗矩W0 积A0 未完成应力损失 距离e0 的补偿弯矩Δ MS 0.017 0.000 1.334 5.000 0.724
36.031
599.759
49.317
2467.269
155.664
6378.571
402.434
0.933
5726.687
361.305
/
155.664
156.032
279.233
361.305
402.434
433.234
464.034
494.834
525.634
7.925
2
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/
/
加载等级
跨中产生的弯矩
等效力臂 α
横向加载点数
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Ka
2467.269
7.925
2
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0.600
2473.103
7.925
2
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0.800
4425.837
7.925
2
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A.5.1计算各级 加载弯矩及力 加载点的力值Pi 值
Kb
5726.687
7.925
2
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1.000
等效力臂 α
横向加载点数
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7.925
2
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动力系数1+μ A.8 静活载级的荷载 等级Kb 1.200
梁自重力矩Mz
二期恒载力矩Md
活载力矩Mh
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3996.000
2022.000
4022.000
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梁自重力矩Mz A.9 静活载级下的跨 中力矩MKb 3996.000 静活载级下的跨中力 矩MKb 5726.687
6378.571
7.925
2
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1.050
6866.755
7.925
2
/
/
/
1.100
7354.938
7.925
2
/
/
/
1.150
7843.122
7.925
2
/
/
/
A.5.1计算各级 加载弯矩及力 加载点的力值Pi 值
1.200
8331.305
7.925
2
/
/
/
算单（考虑剪力滞）
计算结果
7.925
二期恒载力矩Md
活载力矩Mh
未完成应力损失的补 加载设备对跨中的弯 跨中截面综合剪力滞 跨中截面集中剪力滞 偿弯矩Δ MS 矩MS 系数Kq 系数Kp 599.759 49.317 1.060 1.090
2022.000
4022.000
1.0级跨中弯矩Mk=1.0 A.7 1.0级荷载值 Pk=1.0 6378.571
二期恒载力矩Md
活载力矩Mh
未完成应力损失的补 加载设备对跨中的弯 跨中截面综合剪力滞 跨中截面集中剪力滞 偿弯矩Δ MS 矩MS 系数Kq 系数Kp 599.759 49.317 1.060 1.090
2022.000
4022.000
等效力臂 α
横向加载点数
/
/
/
/
A.10
静活载级下荷载 值Pkb
/
/
/
/
每个加载点的设备总 重(kg) 加载设备对跨中 A.4.1 的弯矩MS 317.500 A.4 二期恒载力矩Md 基数级荷载跨中 A.4.2 弯矩Mka 2022.000 基数级荷载跨中弯矩 Mka A.5 基数级荷载值Pka 2467.269
横向加载点数
等效力臂 α
/
/
/
/
2
7.925
/
/
/
/
未完成应力损失的补 加载设备对跨中的弯 跨中截面综合剪力滞 跨中截面集中剪力滞 偿弯矩Δ MS 矩MS 系数Kq 系数Kp 599.759 49.317 1.060 1.090
/
/
/
/
等效力臂 α
横向.925
2
/
/
/
/
梁自重力矩Mz A.6 1.0级跨中弯矩 Mk=1.0 3996.000
静载试验计算单（考虑剪力滞）
序号 计算项目 纵向加载断面数 A.1 等效力臂 α 3 4.000 收缩、徐变损失σ 15.900 钢束松弛损失σ / / / / 加载点间距X 计算跨度L 相关参数 / / / /
试验梁龄期(天) A.2 未完成的预应力 损失Δ σ s 56
L6
L5
收缩、徐变损失完成 松驰应力损失完成率 率η 1 η 2 0.486 1.000