连续梁施工的关键技术控制(论文)

砼连续梁施工的关键技术控制
04年秋季班张辽摘要：砼连续梁一般用于跨径较大的桥梁，多采用现浇及预制安装方法施工，其中预制安装法需大型起重及运输设备，对预制场地和运输线路也有较高要求，而高速公路建设所经之处多为交通不便地区，受场地影响不宜使用预制安装法施工，而多采用现浇法。

现浇法目前使用较多的是支架现浇和悬臂现浇，支架现浇需大量的钢或木支架和模板，设备一次性投入大，适合地型好的中小跨径桥梁。

悬臂现浇虽然施工工艺复杂，但因其一次性设备投入少，不受场地限制，特别适合地型差、跨径大的桥梁。

本文从悬臂施工中的关键工序着手，结合实际，对施工过程中如何消除支架、挂篮的变形、梁体标高控制、挂篮受力分析及如何解决预应力孔道压浆不饱满问题、体系转换过程中梁体错台的解决方案等展开论述，为今后类似桥梁的施工提供一点借鉴。

关键词：连续梁施工关键技术控制
青弋江特大桥为马芜高速公路上双幅三跨三向预应力连续箱梁，单箱单室结构，其主跨为：70m+120m+70m，其中边跨有9m的现浇段；主墩悬浇分为18个节段，其中0#为5m；5×2.5m；5×3m；4×3.5m；4×3.75m ；9m现浇分为3个节段，另有19#块长2m作为现浇接缝段；箱梁顶板宽13.5m，底板宽7m；梁高：在主墩处为6.5m，过渡段为2.6m，并按二次抛物线变化；顶面单幅设有2%的单向横坡的不等高腹板，砼为C50，最大节段重114吨；翼板悬臂长3.75m；主纵束为19孔、横向束为扁4孔的φ15.24高强低松驰钢铰线，竖向预应力为Φ25精轧螺纹钢。

该桥施工难度大，为保证其顺利施工，严格其施工的关键技术，特编写“连续梁施工的关键技术控制”。

一.临时支座制安
悬浇是从0#块往两边对称浇注，施工荷载大体相当，在0#块上又采用了26根Φ32精轧螺纹钢作为临时固结将箱梁与墩身锚固在一起，防止施工中因两端意外失衡而发生倾覆。

但为了更好的保证施工安全，还需在墩身上设置临时支座加以支撑。

设计中是用硫磺砂浆作为临时支座，但按以往施工经验，硫磺砂浆不易调配，电阻丝通电后极易烧断，使硫磺无法溶解，有时甚至因受热不均导致硫磺发生爆炸，给支座的拆除带来很大的麻烦，所以本桥改用竹胶板替代硫磺砂浆。

竹胶板出厂前已经过高压处理，其耐压性在广泛应用中得到了验证。

为安全起见，在加工临时支座前还应对选用的竹胶板进行取样试验，以验证其可靠性。

方法是随机截取2块150×150×12mm的竹胶板，叠加在一起对其施加1.2倍的设计硫磺砂浆抗压强度，量测其压缩值（本桥试验测得不足1mm），经计算压缩值在不影响施工安全的前提下方可使用。

为便于今后拆除，临时支座宜做成1m左右宽，竹胶板安于临时支座的中部，上下采用砼块，接触面用塑料薄膜隔开。

拆除时只需用火将竹胶板烧毁即可，因上下都有砼块将箱梁与墩身隔开，所以不必担心高温对桥体产生不利影响。

竹胶板较之硫磺砂浆，材料便宜，施工简单，大大降低了施工成本。

二.消除支架、挂篮的弹、塑性变形
支架主要承受1#块重量，而最大的应力处为腹板，此处只计算腹板处工字钢的受力情况。

1#块腹板处砼方量约为13.2m3(按平均80 cm 厚度计算)，则钢筋砼自重为2.7T/m3×13.2m3=35.6T，模板三角支架约10T，人员、机械按1.5T考虑。

所以1#块施工总重量为35.6+10+1.5=47.1T。

而支架在腹板处有4根横梁，按平均荷载分布，每根横梁承受的重量为11.8T。

则横梁的受力情况Array如下图（一）所
示（按最不利情
况）：
支反力R A=R B=1/2P=11.8T/2=58.9KN
则危险截面跨中的最大弯矩M max=1/4PL=58.9×3.3/4=48.6KN.m
横梁(25b工字钢)横截面：截面系数Wx=422.717cm3
惯性矩Ix=5283.965cm4
最大应力σmax=M max/W x=48.6/422.717=118Mpa
工字钢交界点距中性轴的距离为y c=(250-26)/2=112mm
该处的正应力σc=M max y c/I x=118×0.112/5.284×10-4=250.11Mpa
而工字钢的容许应力为170Mpa,所以必须对支架进行加固处理。

我部在腹板位置用ф48mm钢管搭设满堂式支架，间距40×40cm，则腹板处的钢管数量为18根，其有效截面积为8.2×10-3 m2，主要承受轴向压缩力，
则其容许承受压力为8.2×10-3 m2×170Mpa=1394KN
而腹板处对其最大压力为471KN，远小于钢管的容许压力，支架设计为钢管与工字钢共同受力，所以支架强度足够。

挂篮施工时存在几种荷载，如图（七）挂篮所受荷载为：挂篮自重P挂、模板重P模、预浇节段砼重P砼：
挂篮自重：根据本桥挂篮设计图计算，单头挂篮重25T；
模板自重：由于主桥最长的节段为3.75m，因此最大模板为4m长，含有内、外、底模及支架，共重18.9T；
设备荷载：设备主要有张拉主索的450T油顶、油泵，必要的施工操作人员及设备，电焊机，手动葫芦及临时荷载等共5T；
所浇注节段的钢筋砼的自重：取最重的6#块113.6T 。

有较大自重和承重能力的挂篮，一定要有较粗大的型钢，挂篮主支架全部采用[30型槽钢，加强钢板均为δ=10mm ，如图（二），取挂篮中受力最大的CD 杆进行分析，由该杆件的截面，可求得该截面的最大容
许拉、压力，计算如下：
2根[30槽钢截面为：43.90cm 2×2=87.8 cm 2
4块钢板的截面为：
33×2
×
1+28×2×1=122 cm 2
S=209.8 cm 2
取普钢的[σμ]=1.7T/ cm
2
则Fmax=209.8×1.7=356.66T ，为该杆系的拉、压力。

由此可知单个挂篮两根CD 杆2Fmax=713T ，与其所受最大荷载P=162.5T 的比值为4.4，大于1.5的安全系数。

支架、挂篮的容许承载力，远大于其需要支承的荷载重量，本不应有太大的弹、塑性变形，但支架及挂篮在安装时，由于结构本身存在着间隙，如螺杆受力的情况下，螺孔存在间隙，承重下移，产生塑性变化等结构物缝隙。

所以为了更好的控制梁体高程，满足施工精度，在砼施工前必须对支架和挂篮进行加载，以消除其弹塑性变形。

1.消除支架弹性变形
9m 现浇段支架基础支撑在处理后的地基上，为确保其不下沉，地基必须碾压密实并进行硬化，具体方案如下：先将表土清除30cm 并整平、压实，然后平铺30~50cm 厚片石，宽度按桥面宽度两侧各加1m ，并用砂砾混合料填隙，20T 的压路机来回压直至其密实不再下沉，然后在上面浇注一层10cmC20砼，宽度按桥面宽度两侧各加0.5m 。

为了保证万无一失，还必须对此地基及支架进行荷载试验，消除非弹性变形。

方法如下：待支架、底模
搭设安装完成后，在底模范围内进行加载静压，配重时尽量
分布均匀，重量为箱梁底、腹、顶板（不包括翼板）重量的1.2倍。

静载试验
关键是要做好观测记录，记录必须详细，能真实有效的反应地基及支架下沉及
变形情况。

首先，在压重前在支架顶端及砼地面每隔1m，左中右各分布1个
观测点，并测出其点高程，配重完成后立刻测出各高程，并计算出沉降量，然
后每天对各点进行观测并计算出每天的沉降量，当连续三天平均沉降值小于
1mm时，即可进行卸载，卸载完毕再次测出各观测点的高程，并算出回弹值，然后调整底模标高，高程应为设计高程+回弹值，翼板部分因砼方量少，重量
轻，可参考底板部分的沉降情况少留或不留预拱值。

采用堆载压重的办法消除支架弹、塑性变形，其缺点是配重所用材料多，
费工费时。

0#、1#块的支架基础直接支撑在砼承台上，不会存在基础下沉现象，
其弹、塑性变形主要考虑为钢管、底模及纵、横梁的钢结构变形。

因此本工地采用P锚固定下端，用张拉方式来消除，如图（三）示。

0#、1#支架共有Φ240
型16根钢管，采用16根钢绞线来张拉。

张拉力的大小为：0#和1#块砼重量及
平台、模板重量之和来平均分配。

根据现场施工的具体情况，确定每股束张拉
力为11T。

全部张拉完成后，再持荷4小时。

在拆除前稍进行超张拉，并注意
相邻锚的松动情况。

施工时应注意安全，避免产生飞锚现象。

2.消除挂篮的弹、塑性变形
图（四）所示。

具体操作是：砼浇注
前往水箱加水加载，其水箱水的重量
等于连续梁节段减负后，需进行砼处
理的重量，并且在砼浇注的过程中，
对应浇注速度，慢慢放水，使得砼的
重量等同放水产生的重量，平衡其浇
注时的挠度变化。

当水箱在位置①时可消除弹、塑性变形，一般加载持荷4小时。

当水箱在
位置②时可消除砼的下挠变化。

从位置①到②的变化能减少水箱内水的体积，却能达到增加荷载的作用。

在岸边施工的连续梁，将水箱低至地面附近约50cm，但在河中的连续梁施工应高悬，以免影响通航和安全。

为减小水箱的体积，计算出底板砼的重量，只预留底板砼重产生的下挠高度，而顶、腹板砼的重量作为减负后需处理的重量，这样大大缩小了水箱的体积，方便施工。

水箱上设刻度标志，当砼浇注完成底板后，浇注腹、顶板时，每浇注一车砼，即放相当的水量，使得挠度不产生变化。

对于主孔和边孔18#块的预压施工需作调整。

由于是对称施工，17#块和边孔现浇段已完成施工，造成预压处理L的长度不够，水箱位置要作调整，即水箱只能在①的位置浇注砼。

而调整后的位置不能满足配水压重，因此需增水箱，而解决此问题。

另一种浇注砼的消除挂篮变形的措施，即抬高挂篮的后支点法：浇注砼前将模板前端设计标高抬高acm，预留第一次浇筑底板砼的下沉量。

用螺旋式千斤顶顶起挂篮后支点，使之高于钢轨顶面。

在第一次浇注底板砼时，千斤顶不动，浇筑砼的重力使挂篮的下沉量与模板抬高量acm相抵消。

在紧接着第二次砼浇注即腹、顶板时，将千斤顶分次下降，并随即收紧后锚的螺栓，使挂篮后支点逐步贴近钢轨面bcm。

随着后支点的下降，以前支点为轴的挂篮前端必然上升一数值。

因此数值正好与第二次砼重力产生的挂篮挠度相抵消，保证了箱梁挂篮不发生下沉变形。

施工时应严格控制测量数值，并根据实测值来确定b值。

a值通过悬挂水箱时实际测出。

三.连续梁标高控制
连续梁要进行体系转换，整个连续梁将有一个向下移动的标高，因此宜用不可移动的稳定标高基准点，如设在主墩墩身的防滑块上。

观测点布置在0#块上，墩顶中心的腹板
部位设左、右水准点，要确保水准点稳固，
避免和挂篮在施工时相碰撞，并编好序号，
以便进行系统测量；一般采用磨圆的Φ12
钢筋头，外露2cm ，并用红漆作记号。

在距
节段梁腹板外边20cm 处布点，见图（五），
以测出该节段梁在各种荷载作用时最大变
位值。

成立主墩施工测量队，每浇注一节段
进行几次全面的测量，并通过计算，验证其
精确性，为下一段浇筑提供标高控制数据。

对挂篮受力情况的观测：点位设置见图（四）中“
”标记，依据不同
加载的顺序，对挂篮实施监测，根据实测数据得出挂篮的变形值，以便指导施工。

1）荷载挠度分析：
砼自重下挠值：指砼在悬浇过程中其自重及前节段徐变和温度对其影响的下挠度值。

挂篮自重下挠值：挂篮自重较大，单头挂篮重25T ，对悬臂下挠有较大的影响。

由于挂篮在行走时产生一定的震动下挠，有弹、塑性变形。

模板及钢筋等荷载对其节段有下挠影响：单边模板重18.9T ，钢筋重按施工图纸来确定。

张拉产生上挠：尤其是1#到10#节段有较大的上挠影响。

在靠1#，2#，3#等刚开始节段梁刚性比较大，故上挠数较小；在8#，9#，10#有较大的集中预应力，跨径又相当增加，故上挠较大；在10#以后的1#~18#块上挠值又比较小，张拉束基本为直束。

2）如何减少挠度影响
各种荷载根据自重，由设计院计算提供预留模板标高值，能准确地预测
预留标高是指导施工的关键，也是最终解决挠度值的快捷方式。

合拢前砼的挠度值（为体系转换前的），根据设计院提供的数据及工地实际施工，其高程是能控制住的综合值。

合拢时19#块浇注及张拉产生的最终结束值是整个连续梁控制的最终结束值，也是最终衡量连续控制成败的结果值。

对于各种荷载产生的挠度，可用水箱压重处理，能消除挂篮的弹、塑性变形，在浇注中使挂篮荷载值及已施工过的砼节段，趋于一个稳定值，再通过缓慢放水，不产生较大的临时浇注砼的下挠值，减少砼浇注时产生的下挠。

对于超过负载挠度时，要有以下几点措施：
1、认真分析，找出具体原因，如：张拉力的大小控制及砼是否均质和够强度；
2、紧密和设计院联系，及时上报测量数据，便于设计院计算分析；
3、严格按操作规程、照规范施工；
4、加强砼的养生工作，力求试块与箱梁砼强度一致，不至于试块强度高而实际箱梁砼强度低，导致张拉时出现大的偏差；
5、按规定时间、张拉次数，标定张拉机具，力求不出现挠度异常现象。

四.挂篮施工验算
在挂篮施工过程中，应注意挂篮各支点的位置，作为结构物的内力承受点，一定要支在抗压最大的腹板顶部位置，以免因应力过大而破坏顶板，导致质量及安全事故的发生。

在挂篮空载行走时，一般用一根未张拉的精轧螺纹钢，作为挂篮后锚力。

在挂篮承受砼最大承载力时，一般用三根未张拉的精轧螺纹钢作为挂篮后锚力（后锚力是在已浇节段砼上，将设计的精轧螺纹钢的力传递到走轨上，再通过
反扣板传递给挂篮）。

作为已完节段上的承重下后锚（如图七），其锚力大于挂篮后锚力，为确保底板不错台，其力的大小大于7m 5m
1/2待浇砼节段重力。

悬浇要确保后锚固力的稳固形成，必须经严格的力学分析计算，并有设计容许的安全系数，在空载行走状态及浇筑砼时的倾覆验算稳定系数不少于1.5。

本桥所用挂篮单个自重约50T （包括模板、起吊设备等），采用双轻型钢轨作为轨道，液压千斤顶顶推滑行。

为了将重心尽量后移，防止挂篮倾覆，采用挂篮与模板分开前移，并在后底横梁上配重（如图六），重量为3T 。

如图则有[P1×7]=[P2×5]，而挂篮前端只有吊杆重量，不超过0.5T ，所以P1产生的力矩远大于P2产生的力矩，确保其在行走过程中的稳定。

挂篮移到位后，立即将其锚固，然后再将模板移到位。

下面就挂篮锚后的稳定性进行计算：
1）挂篮空载锚固计算（以单头挂篮为例计算）
挂篮水平底：469+458=927cm （取自挂篮详细设计图数据）
挂篮自重：25T （含AB 、BD 、BC 、CD 杆及节点板、走轨等全部自重）（取自挂篮详细设计图）
模板自重：18.9T ，取20T ，长4m （含外模、底模、内模，取自模板图） 张拉油顶、人群、小油顶、电焊机、
5T （取自现场施工及最不利时的分析）
由上而知结构自重为：
设备重：25+5=30T
模板重：20T
挂篮空载前移时，挂篮受力情况： 此时P 砼=0 P 模=20÷4=5T （模板的一半支撑在已浇砼的节段上；挂篮有二根大梁承受）
P 挂=30/2=15T （挂篮的一半为悬臂结构，另一半落在已浇节段上）
P 挂1=P 挂2=15/2=7.5T （在实际施工中P 挂2略大于P 挂1，但取两者相等，对施工
安全更有利）
结构稳定的基本条件： ∑Mc=0
Fmax ×4.69+ P 挂2 ×4.69/2= P 挂1×4.58/2+ P 模×4.58
Fmax ×4.69=7.5×4.58/2+ 5×4.58- 7.5 ×4.69/2=22.4875
Fmax=4.79T
取一根φ25的精轧螺纹钢为后锚力，精轧螺纹钢的容许拉应力F=33T ＞挂篮锚固力Fmax ×1.5=7.185T （规范规定：1.5为安全系数）
结论：挂篮在空载时用一根精轧螺纹钢作为后锚的实际安全系数为6，是非常安全的。

2）当挂篮浇注砼后锚固的稳定性计算（以单头挂篮为例计算）
取2#-18#节段最重的一节：06#块件砼的方量为43.69m 3，取钢筋砼的比重2.6T/ m 3，则06#块件重：113.60T ，则P 砼=28.40T （重量的一半已由已完
的砼节段承受，另一半重量由两个挂篮大梁承受）
稳定结构的基本条件：∑Mc=0
Fmax ×4.69+ P 挂2 ×4.69/2= P 挂1×4.58/2+ （P 模+P 砼）×4.58
Fmax ×4.69=7.5×4.58/2+ (5+28.4)×4.58- 7.5 ×4.69/2
Fmax=32.53T
取三根φ25精轧螺纹钢为后锚力：
F=3×33=99＞Fmax ×1.5=48.795T （规范
规定：1.5为安全系数）
结论：当浇注砼时,用三根精轧螺纹钢作为后
锚的实际安全系数为3，该挂篮是十分安全
的。

3）底板承重下后锚力计算分析 取最薄的底板17#节段，底板为30.3cm 来计算（如图八）。

18#节段砼重35.92m 3×2.6T/m 3=93.392T ≈94T
挂篮模板及其它荷载50T，则底板承受的重力为144T。

在17#段共有四个支承点，即二个前吊点及二个后支点，则每个支承点力为：36T。

C50砼的抗折剪为6.5Mpa，而底板承重下后锚力最小截面积为：（20+5）×2×30.3=1515cm2
产生的最小抗剪力为：1515×65=98.475T＞＞36T，安全系数约为2.7，不破坏砼结构，故非常安全。

在进行具体施工时，用油压千斤顶将底模和底模砼顶紧，密切不留缝隙，以免产生线型上的错台现象。

五.预应力孔道张拉、压浆
预留孔道是后张构件制作的特殊工序，孔道尺寸、形状、质量对后张构件的质量有直接影响。

悬浇采用金属波纹管，在需要接长时，两段管间旋入一段长约40mm的连接管作为搭接头，接缝处缠绕胶带密封，以防漏浆。

预留孔道截面面积不小于预应力筋束面积的2.5倍，对于单根预应力筋，其孔道直径应比预应力筋外径大10mm~15mm。

预应力筋张拉要待砼强度达到设计的90%以上才能张拉，并实行双控，因为目前尚无直接在施工中量测真正施加在砼上的应力值的方法，且预应力筋可能存在材质不稳定，截面积不均匀，弹性模量值的变化等，实际工程中存在的某些因素也会导致部分张拉力损失，从而使预应力不到位或发生变化，所以必须在采用应力控制张拉时，以伸长值进行校核。

为使钢铰线在波纹管或抽拔管内弯曲，先进行10%δK张拉，后进行10%~100%δK张拉，并测出10%~100%的伸长量L实，计算出10%δK的理论伸长量L理，以确定伸长量L=L实+L理为张拉控制应力δK的伸长量作为双控之一的控制值。

实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时应控制在+6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后方可继续张拉。

张拉时要严格控制预应力筋的断丝、滑丝、回缩现象。

后张法梁的预应力筋张拉程序，依力筋种类与锚具类型不同而异：
1、精轧螺纹钢0 初应力 1.05δK持荷5min 0.9δK δK( 锚固)
2、低轻弛力钢铰线
有自锚能力的夹片式锚具0 初应力δK（持荷2min锚固）
其他锚具0 初应力 1.05δK持荷5min 0.9δK δK( 锚固) 张拉时应尽量减少力筋与孔道摩擦，以免造成过大的应力损失或使构件出现裂缝、翘曲变形。

力筋的张拉顺序应按设计规定进行，若无规定时应综合以下两方面因素核算确定：其一避免张拉时构件截面呈无过大的偏心受力状态，应使已张拉的合力线处在受压区内，边缘不产生拉应力；其二应计算分批张拉的预应力损失值，分别加到先张拉的力筋控制应力值δK
内，但δK不能超过有关规定，否则应在全部张拉后进行第二次张拉，补足预应力损失。

温度对预应力筋的抗拉强度、应力松弛、弹性模量影响较大，因此宜采用砂轮锯、切断机，不得采用电弧切割。

当使用气割时，必须离开锚具以外30mm~50mm。

张拉完14小时内应对孔道进行压浆处理，以免预应力筋松驰，造成预应力损失。

压浆用水泥宜采用硅酸盐或普通水泥，标号不低于52.5等级，水泥浆强度不低于40Mpa。

外加剂采用具有低含水量、流动性好，最小渗出及膨胀性等特征的外加剂。

水灰比控制在0.4~0.45，泌水率不超过3%，24小时内泌水全部被浆收回，水泥浆的稠度控制在14~18s间。

压浆须使用活塞式压浆泵，灌浆应缓慢、均匀进行，不得中断。

孔道灌浆后应密实无空隙，防止浆体硬化收缩与孔道分离，造成预应力筋的腐蚀，影响预应力构件的安全性能和耐久性。

为保证预应力孔道压浆饱满，须增加以下几种措施：
1.杜绝传统压浆，即用木塞封端做法。

现用闸伐确保孔内水泥浆压力；
2.在孔道平顺处增加出气孔，保持出气孔有一定的高度，也安装闸伐，以便
保持孔内压力。

水泥浆在凝干收缩时，掌握好时间，先打开出气孔闸伐，使部分水泥浆回灌，如图（九）示。

3.必要时进行二次压浆，或二端压浆。

特别注意掌握水泥浆初凝时间。

水泥浆一完成初凝，迅速拆除进、出浆口闸伐和接长管并及时冲洗，以便重复使用。

为便于冲洗，其管径可适当大些。

在水泥浆干凝时，为使有足够数量的水泥回流，可将出气孔用短管接长，而短管更便于冲洗。

六.C50砼浇注
C50高强度砼易选用不低于52.5等级硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、和早强硅酸盐水泥；碎石强度高于砼强度的50%，最大粒径控制在20~ 25mm以下；砂的细度模数不小于2.6，含泥量不超过2%；另外加高效减水剂及矿物活性材料（如粉煤灰等），使拌合具有良好工作度，并在硬化后具有高强度性能。

砼的拌制采用强制式搅拌机，在砼充分拌合后再加入高效减水剂，减水剂不能与干水泥直接接触。

因高强度砼坍落度损失快，所以应分阶段投入减水剂，尽量缩短运输时间。

水化热引起的高温对早期强度有利，但后期强度会降低，因此水泥用量尽量降至450Kg以下，夏季施工要对粗骨料降温。

砼拌和物的入仓浇筑应按照事先设计好的程序，分区、分段、分层水平浇筑，每层厚度一般为30cm，浇注的表面越平整，振动的效果越好，每层或每层的一段浇筑平整后再行振动，振区以梅花型布暑，尽量做到不漏振也不重振。

每次的振动操作过程中，应以砼顶面松散状拌合物刚刚塌落，且有微量浆液上浮时为止。

如再继续振动，表面将会出现较多的浆液，甚至泌水。

此时砼已离
晰，内在质量已遭受破坏。

每次振动时振动棒应插入下层5cm，做到每次振动时水平区域能够相互掺和上下层得以衔接，使砼均匀地融合为一体，应切实纠正无顺序的随意入仓，不分层和不求平整以及无规律的振捣和采用振动棒驱使砼拌和物在仓内流动等错误方法。

腹板砼的最高高度0#，1#节段有4.93m，且钢筋密集，为浇好腹板砼必须有下列措施：砼的落差不大于2m，因此用砼输送管直接输送到砼面0.50m~2.00m上，进行砼浇注，以免落差大，而使砼离析。

为确保砼振捣密实，在外模装附着式振动器，每边各装4只。

由于腹板较薄，内空较小，指挥小个子砼施工人员直接下到砼面上用插入式振动器，进行砼的直接振捣。

七.体系转换
悬浇完成后，将挂篮拆除，然后安装边孔合拢段模板，此前边孔现浇段已在支架上现浇完成。

合拢段施工的顺序是先合拢两个边孔，用劲性钢梁焊接固定18#块及现浇段，然后张拉临时束，安装钢筋、预应力孔道及模板，选择一天最低气温时浇注砼。

当砼强度达到85~90%时，进行张拉压浆并解除临时约束。

边孔合拢施工完毕后，进行临时支座及固接的解除，后进行主孔合拢。

主孔合拢工作是将主孔两端梁体用劲性刚梁焊接锁定，再进行钢筋模板等安装及砼施工。

砼浇筑速度宜快不宜慢，且尽量在当天气温低时快速进行，并记录当时的气温，以便将来安装伸缩缝时调整缝隙宽度。

砼拌制时应适量掺加膨胀剂，防止砼收缩产生裂缝。

待主孔合拢砼强度满足要求时，张拉主孔合拢段的剩余预应力钢束，并将全部钢束孔道用水泥浆灌满（只留底板预留束，用砂浆封住两端，以备运行期预应力的调整），即完成了合拢段的施工。

解除主墩临时支座约束的方法是，先撤除临时支座，再将临时支座中的精轧螺纹钢割除，使梁体平稳落在预设的盆式支座上。

最后拆除现浇段的施工支架，将梁体全部落在墩顶支座上，实现梁体由T型刚构向连续梁的体系转换。

当临时支座解除后，结构物的力集中在主墩盆式橡胶支座上，是一种力学结构的突变现象，一般较难预测其变化情况，不过分析其变化形式，只能产生两种。