锚杆式挡土墙的实用设计方法及工程实践
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计划出版社, 2001. [ 4] C ECS 22: 90, 土层锚杆设计与施工规范[ S] . [5] 建筑结构静力 计算手 册编写 组. 建筑 结构静 力计算 手册 ( 第二 版)
[M ] . 北京. 中国建筑工业出版社. 1998.
[ 作者简介]
[ 单位地址] [ 联系电话]
刘扬开, 1963 年生, 男, 本科, 工程师, 1986 年 6 月毕 业于 华东地质学院工程地质 专业, 现任 厦门海投 新阳开发 公 司总经理助理。 厦门市海沧新阳工业区新光路 253 号( 361022) 0592- 6512750, 13606003368
( 5) 分层开挖的整体稳定性按 Bishop 条分法验算。 每步开挖时均应计算整 体稳定 性, 计算结果 如图 4 所示。 要求每步开挖时整体稳定安全系 数大于 1125。边 坡开挖 到底 时整体稳定安全系数大于 11 3。
图 4 整体稳定计算结果 ( 6) 挡土结构的位移采用三节点有限单元法计 算。计 算时 将土体视为均质连续的线弹性体。计算结果如图 5 所示。
的抗震验算。
图3 表 1 锚杆计算对比表
锚杆排数
1 2 3 4 5 6 7
荷载一般组合 ( 锚固段长度/ m)
41 8 81 8 111 2 131 0 141 8 131 1 111 9
考虑地震组合 ( 锚固段长度/ m)
31 7 81 3 111 4 131 7 151 8 141 2 121 9
212 地质条件
本场地地貌单元为山前 坡地。在 边坡开挖 范围内 主要 土 层分述如下:
( 1) 残积 轻砂 质 粘 土: 系 花 岗 岩 风化 而 成, 层 厚 218m ~ 610m, 可塑~ 硬塑状态 。
( 2) 砂砾状 强风 化花 岗岩: 部 分长 石已 风化 成粘 土, 层 厚 01 8m~ 51 8m, 力学强度较高。
( 3) 框架 梁截面尺 寸为 400mm @ 400mm, 亦采用 喷射 C20
2500mm @ 2000mm( 垂直 @ 水平) , 锚杆成孔 直径为 130mm, 水 混凝土。锚杆设置于水平框架梁与竖向框架梁的交点。
平倾角为 20b。
( 4) 框架梁底部设置基础梁, 以支承框架梁重量。
( 2) 面层采用 喷射 C20 混凝 土, 边坡 上部厚 度为 150mm,
综合考虑上述因素, 采用刚 性的重 力式挡墙 是不 可行的。 只能考虑采用柔性的支挡结构。既能节省场地空间, 又能保证 边坡的稳定性和变形要求。
4 支挡结构的设计
411 锚杆式挡Βιβλιοθήκη Baidu墙方案。
支挡结构立面图如图 1 所示:
图1
( 1) 锚 杆 采 用 强 度 等 级 为 1860M Pa 的 钢 铰 线, 间 距
2 施工方法
施工现场平整以后, 根据建筑物的基础尺 寸及所需预制空 心板的规格、数量, 并分别组织进场。根据所确定的尺寸, 计 算 出所需预应力钢筋的长度, 并计算好分段尺寸。如采用直螺 纹 接头方法, 应先加工接 头、套 管, 并控制钢 筋长度, 准 备好锚 固 螺母, 根据地质资料, 如表层土质为粘性土, 放线后可先部分 开 挖, 挖至 11 5m 深后, 开始 放置预 制混 凝土 挡土 板, 交叉 作业。 待第一层 11 5m 深 土全部 挖完 后, 挡土板 即可 放置 完毕, 可 以 开始张拉。张拉锚固完成后, 就可以开始下一层施工。第二 层 应采取先开槽的方法, 即先 挖开 500mm 宽、1500mm 深的槽 型 坑, 把 混凝 土板放 置到 槽内, 以防 塌方, 待 完成一 个边 的施 工 后, 可以先张拉该边, 使之成 为整体, 然后 与邻边 相连接, 同 时 张拉、锚固, 全部张拉锚固完成后, 开始挖土, 挖 到 11 5m 后, 再 重复前面的方法, 直到满足施工深度。当基础施工到某一高 度 后, 就可考虑拆除最深一层挡土板, 拆除的方法很简单, 只要 将 预应力锚固螺母放开, 先拆除角钢桶, 使混凝土板可以串位, 拧 开钢筋接头 螺母, 利用吊 车吊出 基坑, 也可采 用全部 基础施 工
( 6) 竖向框 架梁 在坡 顶的 悬臂 部分, 悬 臂 高度 大于 215m 时, 构造上设置一排 土钉以限 制坡 顶变形。 土钉 采用 1<28 钢 筋, 水平间距 2000mm, 成 孔直 径为 100mm, 长度 为 12m, 水 平 倾角 15 b。
( 7) 锚杆端部采用现浇 C20 混凝土 锚墩进 行防腐包 裹, 锚 墩尺寸为 250mm @ 250mm @ 200mm。
2 0 0 6 年 第 2 期 ( 总第 196 期) N umber 2 in 2006( T ot al No. 196)
混
凝
土
Concrete
全国中文核心期刊 T he Core Journal of China
锚杆式挡土墙的实用设计方法及工程实践
刘扬开 ( 厦门海投新阳开发公司, 福建 厦门 361022)
( 8) 框架梁方格 中心 设置 <75PVC 泄水 管, 泄水管 长度 为 1 00 0m m 。
( 9) 面层及框架梁每隔 20m 设置一条竖 向的伸缩 缝, 缝 宽 7 0m m 。
412 支挡结构上的力系
支挡结构上的力系可分为三部分: 11 恒 载( 永 久荷载) , 包 括主动土压 力和 挡土 结构自 重。21 活 载( 可变 荷载) , 主要 为 地面附加荷 载产 生的 侧压力。31 偶然 荷载 ( 地 震作 用) , 包 括 地震水平荷载和垂直荷载。
[ 摘 要] 本文提出一套锚杆式挡土墙的实用计算方法, 并在实际工程加以应用, 取得了良好的技术与经济效果。 [ 关键词] 锚杆式挡土墙; 框架梁; 柔性支挡结构; 耐久性
[ 中图分类号] TU 74
[文献标识码] A
[ 文章编号] 1002- 3550( 2006) 02- 0091- 03
Practical design method and construction of anchorage retaining wall
( 3) 碎块状强风化 花岗岩: 岩芯 呈碎块 状, 轻 击易 散, 层 厚 11 7m~ 12m。力学强度较高
3 支挡方案的优化选择
首先, 从边坡工程的 重要性 来讲, 可以认 为本边 坡是东 坪 山庄的/ 生命线/ 工程, 如果边坡 支挡出 现问题, 则 拟建居民 区 均有被破坏的危险。其次, 从边 坡的高 度来看, 15m 高的土 质 边坡, 如支挡措施不 当是很 容易出现 问题的。 第三, 从边坡 的 周边环境来看, 边坡是不允许放 坡开挖的, 即坡面只能直立。
# 上接第 90 页# 率高, 施工方便, 并有利于 拆除, 便于周 转。预应 力的张 拉, 在 四个角的接 头进行, 四角 的钢桶 即是张 拉的台 座, 也 是四个 刚 性节点, 采用钢板焊接 而成。预 应力钢筋 张拉的 控制值, 不 宜 采用太 大, 因 为 满 足 强 度 要 求 的 情 况 下, 沿 墙 的 挠 度 只 有 50mm( 计算数值) 左右, 不 影响使用 , 而 过大的 预应力值, 影 响 受压区混凝土的强度, 该预应力并属于短期荷 载、临时结构。
现任何问题, 坡体的位移发展已几乎完成 。锚杆的 预应力变化 也已趋于稳定。
6 结论
( 1) 边坡采用锚杆 式挡墙 支挡结 构, 并 采用上 述的计算 方 法是可行的。
( 2) 面层和框架梁均采用喷混凝土既方便施工 又节省工程 造价。
( 3) 永久性边坡应考虑抗震的影响。 ( 4) 边坡稳定性计算采用 Bishop 条分法是可行的。 (5) 考 虑 边 坡 耐 久 性 的 要 求, 框 架 梁 的 裂 缝 宽 度 应 [ 01 2mm。 ( 6) 边坡的位移计算应考虑施工因素 的影响。
L I U Y ang-kai ( Xiamen Haitou Xinyang Development Company , Xiamen 361022, China)
Abstract: A series of calculation method for anchorage retaining wall is proposed, and they are used in practical construction, followed w ith a per fect technolog ical and economical effects.
抗震组合 一般组合
01 77 01 94 11 02 11 05 11 07 11 08 11 08
从表 1 中可看出: 11 对 于边坡上部, 锚固段 长度由荷 载一 般组合的情况控 制, 即地 面均 布活 荷对 于边 坡上 部的 影响 较 大。21 对于边坡下部, 锚固段长 度由地震 的情况控制 , 即 地震 情况下边坡下部的锚杆 受力较 大。锚杆锚 固段长 度应取 荷载 一般组合与抗震组合两种情况下的较大值。
413 土压力计算
土压力计算采用库伦土 压力理 论。地震情 况下采 用物 部 冈部法计算地震主动土压力, 按 7 度设防。
414 支挡结构计算
土压力计算简图按图 2 所示。
图2
( 1) 面层按支承于 框架 梁上 的 双向 板按 弹 性理 论进 行 计 算。
面板上的永久荷载为主动土压力, 分项系 数取 11 2。 活荷载为地面附加荷载产生的侧压力, 分 项系数取 11 4。
图5
5 支挡结构施工
本工 程从 2001 年 7 月份 开始 施工, 至 2002 年 6 月 份 完 工, 施工历时一年。土方开挖及边坡支挡结构施工过程中对 边 坡位移进行了监测。坡顶 的沉降监 测值均 小于 10mm, 与 图 5 计算值较为接近。坡底的隆起值则远小于计算值, 分析原因 可 能是下部土体的回弹模量取值偏小, 建议计算 坡底隆起时将坡 底部的 回弹 模 量 适当 增 大。边 坡的 水 平 位移 监 测值 最 大 为 40mm 远大于计算值。分析原因如下: 水平位移发 展最快时 均 在锚杆的注 浆期间, 在注 浆后一 至两天 内, 坡 顶均出 现肉眼 可 见的裂缝。即水平位移主要由注浆施工引起, 注浆施工完成 后 坡顶裂缝立即收敛。在注浆 施工过 程甚至出 现坡顶 冒浆的 现 象。建议在 边坡土体裂缝较发育的土层, 计算坡顶水平位移 时 适当考虑注浆施工的影响。 本边坡 从施工完 成至今 一直未 发
面板上荷载如图 3 左图所示。 面板上的 三角形分布 荷载按固端 弯矩相等 的原则化简 为
均布荷载。如图 3 右图所示。 ( 2) 锚杆力取竖向连续梁和水平连续梁的梁端剪力 之和。 锚杆力确定之后, 就可进行锚杆体选筋及 锚固段长度的确
定。
因工程锚杆破坏后果严重, 且有公共安全问题, 按5土层 锚
杆设计与施工规范6( CECS 22: 90) 取锚 杆的安全 K = 21 2。同 时, 在锚杆体选筋计算时应适当考虑锚杆体锈 蚀的影响。
Key words: anchorage retaining wall; frame beam; flex ible suppor t structur e; dur ability
1 前言
锚杆式挡土墙作为一种 柔性支 挡结构, 以占 地面积 小、施 工方便、变形小及安全度较高的特点得到了广 泛的应用。
( 3) 基础梁按柱下条型基础计算。 ( 4) 抗震验算
厦门市设防烈度为 7 度, 同时考虑水平地震作用与垂直 地
震作用。水平地震系数 KH= 01 1, 垂直地震 系数 K V =
2 3
K
H=
# 92 #
1 15
。地震产生的侧压
力增量
的分
项系数
取
113。地 面附加 荷
载产生的侧压力不参与组合。
抗震验算包括: 面层的抗震 验算、连续梁的抗震验算、锚杆
2 工程概况
211 建筑概况
由厦门热 海温泉建设 有限公司投 资兴建的 东坪山庄位 于 厦门市大厝山体旁。拟建物 由 15 栋多层 和小高 层住宅 组成。 场地平整后, 在场地东北侧形成了大厝山体边坡。边坡高度 为 15m, 长度约为 230m。该段建筑红 线位置即 为边坡开 挖线, 拟 建建筑外墙距边坡线为 3m。
( 5) 对于局部坡体 为微风 化花岗 部分, 采用岩 钉支 挡。岩
边坡下部厚度为 200mm, 内配双层钢筋网。
钉采用 1< 28 钢 筋, 间距 2500mm @ 2000mm ( 垂直 @ 水 平) , 成
[ 收稿日期] 2005- 12- 27
# 91 #
孔直径为 100mm, 长度 为 4m。水平 倾角 为 15b。 面层 采用 喷 射 C20 混凝土厚 100mm。
[ 参考文献]
[ 1] 顾慰慈. 挡土墙土压力计算[ M ] . 北京. 中国建材工业出版社. 2001. [ 2] 林宗元. 岩土工程治理手册[ M ] . 沈阳: 辽宁科学技术出版社, 1993. [ 3] 锚杆喷射混凝土支 护技术 规范( GB 50086- 2001) [ S] . 北京: 中 国
[M ] . 北京. 中国建筑工业出版社. 1998.
[ 作者简介]
[ 单位地址] [ 联系电话]
刘扬开, 1963 年生, 男, 本科, 工程师, 1986 年 6 月毕 业于 华东地质学院工程地质 专业, 现任 厦门海投 新阳开发 公 司总经理助理。 厦门市海沧新阳工业区新光路 253 号( 361022) 0592- 6512750, 13606003368
( 5) 分层开挖的整体稳定性按 Bishop 条分法验算。 每步开挖时均应计算整 体稳定 性, 计算结果 如图 4 所示。 要求每步开挖时整体稳定安全系 数大于 1125。边 坡开挖 到底 时整体稳定安全系数大于 11 3。
图 4 整体稳定计算结果 ( 6) 挡土结构的位移采用三节点有限单元法计 算。计 算时 将土体视为均质连续的线弹性体。计算结果如图 5 所示。
的抗震验算。
图3 表 1 锚杆计算对比表
锚杆排数
1 2 3 4 5 6 7
荷载一般组合 ( 锚固段长度/ m)
41 8 81 8 111 2 131 0 141 8 131 1 111 9
考虑地震组合 ( 锚固段长度/ m)
31 7 81 3 111 4 131 7 151 8 141 2 121 9
212 地质条件
本场地地貌单元为山前 坡地。在 边坡开挖 范围内 主要 土 层分述如下:
( 1) 残积 轻砂 质 粘 土: 系 花 岗 岩 风化 而 成, 层 厚 218m ~ 610m, 可塑~ 硬塑状态 。
( 2) 砂砾状 强风 化花 岗岩: 部 分长 石已 风化 成粘 土, 层 厚 01 8m~ 51 8m, 力学强度较高。
( 3) 框架 梁截面尺 寸为 400mm @ 400mm, 亦采用 喷射 C20
2500mm @ 2000mm( 垂直 @ 水平) , 锚杆成孔 直径为 130mm, 水 混凝土。锚杆设置于水平框架梁与竖向框架梁的交点。
平倾角为 20b。
( 4) 框架梁底部设置基础梁, 以支承框架梁重量。
( 2) 面层采用 喷射 C20 混凝 土, 边坡 上部厚 度为 150mm,
综合考虑上述因素, 采用刚 性的重 力式挡墙 是不 可行的。 只能考虑采用柔性的支挡结构。既能节省场地空间, 又能保证 边坡的稳定性和变形要求。
4 支挡结构的设计
411 锚杆式挡Βιβλιοθήκη Baidu墙方案。
支挡结构立面图如图 1 所示:
图1
( 1) 锚 杆 采 用 强 度 等 级 为 1860M Pa 的 钢 铰 线, 间 距
2 施工方法
施工现场平整以后, 根据建筑物的基础尺 寸及所需预制空 心板的规格、数量, 并分别组织进场。根据所确定的尺寸, 计 算 出所需预应力钢筋的长度, 并计算好分段尺寸。如采用直螺 纹 接头方法, 应先加工接 头、套 管, 并控制钢 筋长度, 准 备好锚 固 螺母, 根据地质资料, 如表层土质为粘性土, 放线后可先部分 开 挖, 挖至 11 5m 深后, 开始 放置预 制混 凝土 挡土 板, 交叉 作业。 待第一层 11 5m 深 土全部 挖完 后, 挡土板 即可 放置 完毕, 可 以 开始张拉。张拉锚固完成后, 就可以开始下一层施工。第二 层 应采取先开槽的方法, 即先 挖开 500mm 宽、1500mm 深的槽 型 坑, 把 混凝 土板放 置到 槽内, 以防 塌方, 待 完成一 个边 的施 工 后, 可以先张拉该边, 使之成 为整体, 然后 与邻边 相连接, 同 时 张拉、锚固, 全部张拉锚固完成后, 开始挖土, 挖 到 11 5m 后, 再 重复前面的方法, 直到满足施工深度。当基础施工到某一高 度 后, 就可考虑拆除最深一层挡土板, 拆除的方法很简单, 只要 将 预应力锚固螺母放开, 先拆除角钢桶, 使混凝土板可以串位, 拧 开钢筋接头 螺母, 利用吊 车吊出 基坑, 也可采 用全部 基础施 工
( 6) 竖向框 架梁 在坡 顶的 悬臂 部分, 悬 臂 高度 大于 215m 时, 构造上设置一排 土钉以限 制坡 顶变形。 土钉 采用 1<28 钢 筋, 水平间距 2000mm, 成 孔直 径为 100mm, 长度 为 12m, 水 平 倾角 15 b。
( 7) 锚杆端部采用现浇 C20 混凝土 锚墩进 行防腐包 裹, 锚 墩尺寸为 250mm @ 250mm @ 200mm。
2 0 0 6 年 第 2 期 ( 总第 196 期) N umber 2 in 2006( T ot al No. 196)
混
凝
土
Concrete
全国中文核心期刊 T he Core Journal of China
锚杆式挡土墙的实用设计方法及工程实践
刘扬开 ( 厦门海投新阳开发公司, 福建 厦门 361022)
( 8) 框架梁方格 中心 设置 <75PVC 泄水 管, 泄水管 长度 为 1 00 0m m 。
( 9) 面层及框架梁每隔 20m 设置一条竖 向的伸缩 缝, 缝 宽 7 0m m 。
412 支挡结构上的力系
支挡结构上的力系可分为三部分: 11 恒 载( 永 久荷载) , 包 括主动土压 力和 挡土 结构自 重。21 活 载( 可变 荷载) , 主要 为 地面附加荷 载产 生的 侧压力。31 偶然 荷载 ( 地 震作 用) , 包 括 地震水平荷载和垂直荷载。
[ 摘 要] 本文提出一套锚杆式挡土墙的实用计算方法, 并在实际工程加以应用, 取得了良好的技术与经济效果。 [ 关键词] 锚杆式挡土墙; 框架梁; 柔性支挡结构; 耐久性
[ 中图分类号] TU 74
[文献标识码] A
[ 文章编号] 1002- 3550( 2006) 02- 0091- 03
Practical design method and construction of anchorage retaining wall
( 3) 碎块状强风化 花岗岩: 岩芯 呈碎块 状, 轻 击易 散, 层 厚 11 7m~ 12m。力学强度较高
3 支挡方案的优化选择
首先, 从边坡工程的 重要性 来讲, 可以认 为本边 坡是东 坪 山庄的/ 生命线/ 工程, 如果边坡 支挡出 现问题, 则 拟建居民 区 均有被破坏的危险。其次, 从边 坡的高 度来看, 15m 高的土 质 边坡, 如支挡措施不 当是很 容易出现 问题的。 第三, 从边坡 的 周边环境来看, 边坡是不允许放 坡开挖的, 即坡面只能直立。
# 上接第 90 页# 率高, 施工方便, 并有利于 拆除, 便于周 转。预应 力的张 拉, 在 四个角的接 头进行, 四角 的钢桶 即是张 拉的台 座, 也 是四个 刚 性节点, 采用钢板焊接 而成。预 应力钢筋 张拉的 控制值, 不 宜 采用太 大, 因 为 满 足 强 度 要 求 的 情 况 下, 沿 墙 的 挠 度 只 有 50mm( 计算数值) 左右, 不 影响使用 , 而 过大的 预应力值, 影 响 受压区混凝土的强度, 该预应力并属于短期荷 载、临时结构。
现任何问题, 坡体的位移发展已几乎完成 。锚杆的 预应力变化 也已趋于稳定。
6 结论
( 1) 边坡采用锚杆 式挡墙 支挡结 构, 并 采用上 述的计算 方 法是可行的。
( 2) 面层和框架梁均采用喷混凝土既方便施工 又节省工程 造价。
( 3) 永久性边坡应考虑抗震的影响。 ( 4) 边坡稳定性计算采用 Bishop 条分法是可行的。 (5) 考 虑 边 坡 耐 久 性 的 要 求, 框 架 梁 的 裂 缝 宽 度 应 [ 01 2mm。 ( 6) 边坡的位移计算应考虑施工因素 的影响。
L I U Y ang-kai ( Xiamen Haitou Xinyang Development Company , Xiamen 361022, China)
Abstract: A series of calculation method for anchorage retaining wall is proposed, and they are used in practical construction, followed w ith a per fect technolog ical and economical effects.
抗震组合 一般组合
01 77 01 94 11 02 11 05 11 07 11 08 11 08
从表 1 中可看出: 11 对 于边坡上部, 锚固段 长度由荷 载一 般组合的情况控 制, 即地 面均 布活 荷对 于边 坡上 部的 影响 较 大。21 对于边坡下部, 锚固段长 度由地震 的情况控制 , 即 地震 情况下边坡下部的锚杆 受力较 大。锚杆锚 固段长 度应取 荷载 一般组合与抗震组合两种情况下的较大值。
413 土压力计算
土压力计算采用库伦土 压力理 论。地震情 况下采 用物 部 冈部法计算地震主动土压力, 按 7 度设防。
414 支挡结构计算
土压力计算简图按图 2 所示。
图2
( 1) 面层按支承于 框架 梁上 的 双向 板按 弹 性理 论进 行 计 算。
面板上的永久荷载为主动土压力, 分项系 数取 11 2。 活荷载为地面附加荷载产生的侧压力, 分 项系数取 11 4。
图5
5 支挡结构施工
本工 程从 2001 年 7 月份 开始 施工, 至 2002 年 6 月 份 完 工, 施工历时一年。土方开挖及边坡支挡结构施工过程中对 边 坡位移进行了监测。坡顶 的沉降监 测值均 小于 10mm, 与 图 5 计算值较为接近。坡底的隆起值则远小于计算值, 分析原因 可 能是下部土体的回弹模量取值偏小, 建议计算 坡底隆起时将坡 底部的 回弹 模 量 适当 增 大。边 坡的 水 平 位移 监 测值 最 大 为 40mm 远大于计算值。分析原因如下: 水平位移发 展最快时 均 在锚杆的注 浆期间, 在注 浆后一 至两天 内, 坡 顶均出 现肉眼 可 见的裂缝。即水平位移主要由注浆施工引起, 注浆施工完成 后 坡顶裂缝立即收敛。在注浆 施工过 程甚至出 现坡顶 冒浆的 现 象。建议在 边坡土体裂缝较发育的土层, 计算坡顶水平位移 时 适当考虑注浆施工的影响。 本边坡 从施工完 成至今 一直未 发
面板上荷载如图 3 左图所示。 面板上的 三角形分布 荷载按固端 弯矩相等 的原则化简 为
均布荷载。如图 3 右图所示。 ( 2) 锚杆力取竖向连续梁和水平连续梁的梁端剪力 之和。 锚杆力确定之后, 就可进行锚杆体选筋及 锚固段长度的确
定。
因工程锚杆破坏后果严重, 且有公共安全问题, 按5土层 锚
杆设计与施工规范6( CECS 22: 90) 取锚 杆的安全 K = 21 2。同 时, 在锚杆体选筋计算时应适当考虑锚杆体锈 蚀的影响。
Key words: anchorage retaining wall; frame beam; flex ible suppor t structur e; dur ability
1 前言
锚杆式挡土墙作为一种 柔性支 挡结构, 以占 地面积 小、施 工方便、变形小及安全度较高的特点得到了广 泛的应用。
( 3) 基础梁按柱下条型基础计算。 ( 4) 抗震验算
厦门市设防烈度为 7 度, 同时考虑水平地震作用与垂直 地
震作用。水平地震系数 KH= 01 1, 垂直地震 系数 K V =
2 3
K
H=
# 92 #
1 15
。地震产生的侧压
力增量
的分
项系数
取
113。地 面附加 荷
载产生的侧压力不参与组合。
抗震验算包括: 面层的抗震 验算、连续梁的抗震验算、锚杆
2 工程概况
211 建筑概况
由厦门热 海温泉建设 有限公司投 资兴建的 东坪山庄位 于 厦门市大厝山体旁。拟建物 由 15 栋多层 和小高 层住宅 组成。 场地平整后, 在场地东北侧形成了大厝山体边坡。边坡高度 为 15m, 长度约为 230m。该段建筑红 线位置即 为边坡开 挖线, 拟 建建筑外墙距边坡线为 3m。
( 5) 对于局部坡体 为微风 化花岗 部分, 采用岩 钉支 挡。岩
边坡下部厚度为 200mm, 内配双层钢筋网。
钉采用 1< 28 钢 筋, 间距 2500mm @ 2000mm ( 垂直 @ 水 平) , 成
[ 收稿日期] 2005- 12- 27
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孔直径为 100mm, 长度 为 4m。水平 倾角 为 15b。 面层 采用 喷 射 C20 混凝土厚 100mm。
[ 参考文献]
[ 1] 顾慰慈. 挡土墙土压力计算[ M ] . 北京. 中国建材工业出版社. 2001. [ 2] 林宗元. 岩土工程治理手册[ M ] . 沈阳: 辽宁科学技术出版社, 1993. [ 3] 锚杆喷射混凝土支 护技术 规范( GB 50086- 2001) [ S] . 北京: 中 国