例：铁塔基础受力计算

11.铁塔基础稳定计算

线路转角α= 30
COS(α/2)= 0.97
sin(α/2)= 0.27 导线截面S= 125.5
弯矩M= 20.12929 t.m 导线挂点线点h1= 13.3 导线挂点线点h2= 14.3 导线挂点线点h3= 15.3
倾覆力FH= 1.407643 t
倾覆力作用高度h0=
14.3 m
M=P×2× (h1+h2+h3) × 1.15/1000/ 9.8
b0
=
k0
=
=
=
b= η= μ=
2.00 1.25 0.46 米 0.70 吨 2.49 3.76 12.22
查P490 查P490表7-4-1 查P462表7-1-28
k0=1+(2h/3b0) ×ξCOS(45+β /2)tanβ
b1=b0×k0 b=b0×k0 μ=h0/h
计算结果
极限抗倾复力矩 Mu
=
Mu=m×b×
h3/μ
极限抗倾复力 Fu
=
Fu=m×b× h2/μη
701.599439 kN.m 49.0628978
基础倾覆稳定设计安全系数K3=
K3×FH× h0×9.8= 433.98754 K3×FH×
9.8= 30.348779 2.2
h0= 0.8
h=
3.8
η 2
3 3.76
4
μ 13.9
FH=6×P× 1.15/1000/ 9.8
h0=M/FH
注：基础计算宽度小于等于1/3有效埋深
输入计算参数
基础实际宽基础计算宽
基础高有效埋深地下水位深
杆塔下传之垂直荷载
a0
=
a=

铁塔基础计算书程序介绍

├────────────────────────────────────────┤│1.基础作用力(单位：kN) ││(1) 拉腿标准值││上拔力: T = 69.08 下压力: N = 94.5 ││上拔时X方向水平力: Tx = 7.71 下压时X方向水平力: Nx = 7.71 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 ││(2) 拉腿设计值││上拔力: T = 82.9 下压力: N = 113.4 ││上拔时X方向水平力: Tx = 10.8 下压时X方向水平力: Nx = 10.8 ││上拔时Y方向水平力: Ty = 0.0 下压时Y方向水平力: Ny = 0.0 │││├────────────────────────────────────────┤│2.地质参数: ││土层数: 1 ││第1 层土壤类型: 粘土坚硬硬塑土层厚: 3.0 m ││土壤的计算容重: 17.0 kN/m^3 土壤的计算浮容重: 10.0 kN/m^3 ││土壤的地基承载力: 200.0 kN/m^2 土壤的计算上拔角: 25.0 度││混凝土的容重: 22.0 kN/m^3 钢筋混凝土的容重: 24.0 kN/m^3 ││混凝土的浮容重: 12.0 kN/m^3 钢筋混凝土的浮容重: 14.0 kN/m^3 │││├────────────────────────────────────────┤│3.地下水: ││高水位: -10.0 m ││低水位: -10.0 m ││地面为零向下为负│││├────────────────────────────────────────┤│4.杆塔类型: ││直线杆塔│││├────────────────────────────────────────┤│5.基础根开: ││正面根开: 3.886 m 侧面根开: 3.032 m │││├────────────────────────────────────────┤│6.材料等级: ││钢筋等级: II级││混凝土等级: C20 │││├────────────────────────────────────────┤│7.基础统计数据: ││拉腿混凝土体积: 1.15 m^3 ││拉腿挖土方量: 3.38 m^3 │││└────────────────────────────────────────┘┌────────────────────────────────────────┐│││铁塔基础拉腿设计结果│││├────────────────────────────────────────┤│基础尺寸设计结果│├────────────────────────────────────────┤│基础埋深: 2.0 m 基础底板宽度: 1.3 m ││主柱宽CW = 0.5 m 主柱高CH = 1.6 m 主柱露头HE = 0.2 m ││台阶数JN = 2 ││台阶宽JW( 1 ) = 0.9 m 台阶高JH( 1 ) = 0.3 m ││台阶宽JW( 2 ) = 1.3 m 台阶高JH( 2 ) = 0.3 m │├────────────────────────────────────────┤│基础稳定计算过程及结果│├────────────────────────────────────────┤│1.上拔稳定计算: ││上拔附加分项系数Rf = 1.1 ││Rf*TE < Re*Rs*R01*(Vt-Vt1-V0)+Qf ( 1.1 * 82.9 kN < 148.64 kN ) ││││结论：设计合理。

【输电杆塔设计培训】08、第八章铁塔内力计算

∑MC一I—I截面以上所有外力对C点力矩之和；
bi一主材内力Nu到O点的垂直距离；
di－斜材内力到C点的垂直距离（一般用作图法量得）；
α一主材与斜材夹角。
注：当主材无坡度时，斜材内力可按下式计算：
NS
P
2cos
式中 ∑P一 I－I截面以上全部水平荷载之代数和，
顶面横材承受∑P/2 。
β－斜材与水平面夹角。
α一主材与斜材夹角。
3．K型斜材桁架
如图5所示K型斜材桁架的斜材受力与双斜材拉压系统相
同，而主材受力较小。
主材内力：
Nu
M0 G
2bi 4sin
斜材内力 :
水平N村s 内4力dM1i:c
图5
ND
Mc 4d 2i
4. 承受双向荷载单斜材桁架
Nu
Mx 2ai
My
G
2bi 4sin sin1
视为零杆，而对于横隔材可只考虑承受扭矩；
（4）打拉线的拉线铁塔，由于本身的刚度很大，一般在计算中不考虑因挠度而产生的附加弯矩；
（5）铁塔腿部与基础的连接，假定为不动铰接；（6）将动力或冲击荷载视为静力荷载，在计算中引人动力系数和冲击系数；
（7）采用平面桁架进行计算时，主材应力应将正、侧两面的应力相叠加。
2．双斜材桁架如图4
主材内力：
Nu
M0 G
2bi 4sin
斜材内力：
Ns
Mc 2 2di
Mc 4di
水平村内力
ND
Mc 2d2i
图4
式中∑M0— I—I截面以上所有外力对0点力矩之和；
∑MC一I—I截面以上所有外力对C点力矩之和；
bi一主材内力Nu到O点的垂直距离；

铁塔常用基础计算

幻灯片1架空输电线路基础设计（一）主要内容：1.基本规定2.上拔稳定计算3.基础下压和地基计算4.倾覆稳定计算5.构件承载力计算6.构造要求1.1 依据规程规范架空送电线路基础设计技术规定（2005版和征求意见稿）建筑地基基础设计规范（2011）混凝土结构设计规范（2010）岩土工程勘查规范（2009）湿陷性黄土地区建筑规范（2004）工业建筑防腐蚀设计规范（2008）构筑物抗震设计规范（2012）建筑地基处理技术规范（2002）建筑桩基技术规范（2008）冻土地区建筑地基基础设计规范（2011）1.2 输电线路基础设计等级根据《建基规》表3.0.1，一般工业建筑属于丙级，重要的工业与民用建筑属于甲级。

针对黄土地区，根据《黄土》表3.0.1和《线路基础》附录C：1. 大跨越、重要跨越塔及高塔（100m及以上）可按乙类建筑考虑。

2. 在Ⅲ、Ⅳ 级自重湿陷性黄土地区的转角塔和塔高50m及以上的直线塔可按丙类建筑考虑。

3. 塔高在50m以下直线塔（不含水浇地）按丁类建筑考虑。

1.3 荷载设计值和标准值的取用荷载设计值——进行基础上拔、下压、倾覆稳定以及软弱下卧层地基的承载力计算；进行基础正、斜截面的强度计算。

荷载标准值——进行地基沉降及基础位移计算；进行基础裂缝控制和挠度计算。

1.4 基础附加分项系数征求意见稿:统一规定为1.10、1.30、1.602.上拔稳定计算2.1 适用条件基础上拔稳定计算，仅适用于带底板的一般型基础，根据抗拔土体的状态分别采用剪切法和土重法。

土重法适用于回填抗拔土体，一般适用于“大开挖”基础类，含刚性基础（主要为台阶基础），柔性基础（直柱板式、斜柱板式、柔性大板等）及重力式基础。

剪切法适用于原状抗拔土体，一般适用于带扩大头掏挖基础。

土重法：1 基础埋深与圆形底板直径之比（ht/D）小于4、与方形底板边长之比（ht/B）不大于5的非松散砂类土；2 基础埋深与圆形底板直径之比（ht/D）不大于3.5、与方形底板边长之比（ht/B）不大于4.5的粘性土。

铁塔基础作用力计算方法

铁塔基础作用力的计算方法
1、铁塔基础作用力取决于铁塔内力分析的结果，但需要注意的是
在计算铁塔基础作用力时，βz（杆塔风荷载调整系数的取值）与铁塔内力分析时是不同的。

也就是说在提取铁塔基础作用力时要将计算数据另存，同时将βz按照DL/T 5154-2012 3.8.1条中的规定“对基础，当杆塔全高不超过60m时，应取1.0；60m及以上时，宜采用由下到上逐段增大的数值，但加权平均值对自立式杆塔不应小于1.3”进行赋值。

2、基础作用力计算时的βz的赋值：在实际工程中，一般这样考虑，
即基础的βz取对应杆塔效应的50％，即βz基础＝（βz杆塔－1）/2＋1。

3、βz杆塔的取值，根据杆塔高度和电压等级的不同，当杆塔高度符合
下表要求时，可按表1取值，不满足时应利用通用有限元软件分析杆塔的βz或风洞试验的结果进行综合考虑。

表1杆塔风振系数β。

铁塔基础作用力计算表

塔高= 塔头高= 塔头段长= μz底高= βz底高= 底高μz= 顶高μz= 底高βz= 顶高βz=
29.6 23.8 11.6
20 20 1.25 1.42 1 1.25
塔身风荷载：
V0= 23.5
μz= 1 βz= 1.24 μs*Aƒ= 30.866934
d= 1.823 c= 4.795 WS2= 13.211
-610.47 -681.44
A= -608.47 B= -610.47 C= 601.60 D= 603.59
右转： 520.25 541.08
-527.74 -548.57
0 0 0
终端（右转）： 520.25 541.08
-527.74 -548.57
A= 520.25 B= 541.08 C= -527.74 D= -548.57
d= 1.823
底高βz= 1.25
c= 5.298
WS1= 7.208
顶高βz= 1.35
WS2= 17.304
导线风荷载计算：
导线截面 275.96 地线截面 78.94
1600
导线比载 43.13
导线直径 21.6
d3= 21.6
Lp= 250
线高= 18.7
底值 15
下限高μz= 1.14
塔身风荷载：
塔头高= 26.8
V0= 23.5
塔头段长= 11.6
V0= 23.5
μz= 1.3656
μz底高= 20
μz= 1.01
βz= 1.276
βz底高= 30
βz= 1.276
μs*Aƒ= 11.9845
底高μz= 1.25
μs*Aƒ= 38.748466

铁塔基础作用力计算表

塔高= 塔头高= 塔头段长= μz底高= βz底高= 底高μz= 顶高μz= 底高βz= 顶高βz=
29.6 23.8 11.6
20 20 1.25 1.42 1 1.25
塔身风荷载：
V0= 23.5
μz= 1 βz= 1.24 μs*Aƒ= 30.866934
d= 1.823 c= 4.795 WS2= 13.211
风对地线夹角 =
90
WX1= 1.765
WX2= 1.765 Ws=W0*μz*μs*βz* Af
βc= 1 μsc= 1.2
B= 1.2
WX3= 1.751
塔头风荷载：
V0= 23.5
μz= 1.3146 βz= 1.24 μs*Aƒ= 11.9845
a= 1 d= 1.823 WS1= 6.743
冰厚
0
α=
Sinθ= V0=
μz=
0.85 1
23.5 1.2214
βc= 1 μsc= 1.2
B= 1.1
WX1= 2.835 WX2= 2.835
上限μz= 1.42
风对地线夹角 =
90
βc= 1 μsc= 1.2
B= 1.2
WX3= 2.786
Ws=W0*μz*μs*βz* Af
塔头风荷载：
塔高= 26.6 塔身风荷载：
SJ4-15 地线风荷载计算：
导线风荷载计算：
WX=α*V02*μz*μsc*βc*d*Lp*B*Sin2θ/1600
冰厚 5
d1= 21.5
α= 0.85
Sinθ= 1 V0= 23.5
μz= 1.3622
地线直径
d2=
Lp= 塔高= 底值下限μz=

铁塔基础作用力计算表

μ z= 1.3146 μ s*Aƒ= 11.9845 1 a= d= 1.823
μ s*Aƒ= 30.866934
d= c=
WS1= 6.743
WS2= 13.211
SJ4-18终端地线风荷载计算：导线风荷载计算：
sc*β c*d*Lp*B*Sin θ /1600
2
WX=α *V02*μ z*μ
构架侧地线拉力=
L前=305线拉力
左转： A= B= C= D= 构架侧挂线：
T导= 20.794 Top= 16.624 TLB= 16.624
塔高= 32.6 塔身高= 10.5 塔身段长= μ z底高= β z底高= 底高μ z= 21 10 30 1 地线数量 OPGW:
导线拉力=
构架侧导线拉力=
导线拉力=
构架侧导线拉力=
n= n=
1
Σ Mx1= 5516.62441 Σ My1= -304.697898 A= B= C= D= -681.44 -610.47 674.56 603.59 终端（右转）： A= B= C= D=
LBGJ-80: 1
顶高β z= 1.25
n=
6
导线风荷载计算：
导线截面 275.96 地线截面 78.94 导线比载地线比载
29.6 23.8 11.6 20 20 1.25 1.42 1 1.25
塔身风荷载：
V0=
β z=
23.5 1.24
V0=
μ z= β z=
23.5 1 1.24 1.823 4.795
μ z= 1.3146 μ s*Aƒ= 11.9845 1 a= d= 1.823
μ s*Aƒ= 30.866934

铁塔基础设计计算书

通用铁塔基础设计计算书一、YJ1-19m塔1、基础受力条件：运行情况：基础最大上拔力：248kN基础最大下压力：290kN基础最大水平力：X方向27.10kN Y方向2.60kN断导线状况：基础最大上拔力：234.0kN基础最大下压力：286.0kN基础最大水平力：X方向24.4kN Y方向22.9kN2、地基状况粉质粘土，地基承载力标准值为kPa120，计算上拔角为10°，计算容重取38m/kN。

/15mkN，地下水位±0.000m，土的浮重度取33、基础选型及材料上拔腿基础埋深取2.8m，四步放脚，放脚尺寸为400mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为4.0m。

下压腿埋深取1.5m，三步放脚，放脚尺寸为300mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为2.6m。

基础材料选用C15混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。

4、下压腿基础尺寸校核并配筋①、基础几何参数及基本数据计算：基础底面的抵抗矩为33929.26m b W jd ==，基柱截面抵抗矩为33085.06m b W jz == 地基承载力为kPa h B f f h h b k 120)5.1()3(=-+-+=γηγη②、按照运行情况进行校核：内力计算：基础的轴力为290kN ，对基础底面的弯矩为m kN M x ⋅=91.56，m kN M y ⋅=46.5。

尺寸校核：yy x x W M W M lb G F P +++=max 929.246.591.566.2256.08.0205.16.2290222++⨯⨯+⨯⨯+=kPa kPa 12061.95 =，满足校核条件。

③、按照断边导线的情况进行校核：内力计算：基础的轴力为286.0kN ，对基础底面的弯矩为m kN M x ⋅=24.51，m kN M y ⋅=09.48 尺寸校核：yy x x W M W M lb G F P +++=max 929.2)09.4824.51(6.2256.08.0205.16.2290222++⨯⨯+⨯⨯+=kPa kPa 12023.108 =，满足校核条件。

LV铁塔基础施工方案和计算

LV铁塔基础施工方案和计算一、LV铁塔基础施工工艺控制点1.主柱基础（1）锅顶间距：以设计图纸为准。

（2）锅的坡度：以设计图纸为准。

2.拉线基础（1）拉线基础对地夹角60°，与横担夹角45°。

（2）拉线棒对地夹角60°。

二、LV铁塔基础施工方案考虑到拉线棒重量为86.3kg，采用异型模板（长短模板）进行架承，通过与基础钢筋的连接进行控制拉线棒的角度。

考虑到带有混凝土锅的重量超过200kg，采用加固异型模板（长短模板）进行架承，通过与基础钢筋的连接进行控制锅的角度，在实施操作中，通过钢管架与手扳葫芦进行锅的位置调整。

三、施工计算1.LV铁塔的分坑方法LV铁塔的分坑方法见图1011。

图101 1 LV铁塔的分坑方法（1）拉线对塔身夹角45°对地夹角60°（2）当中心桩与拉线坑中心P有高差±ΔH时，C1P、C2P=（L+S）±0.577×ΔH。

说明：L为C1到拉线棒出口到拉线挂线点的水平距离（这里要考虑横担宽度）；S为坑中心；M为中心桩O至C1的水平距离，即拉线挂点至中心的距离。

2.本工程#6LV铁塔基础（C腿拉线坑）施工计算呼高：42m，正面根开为50682mm，侧面根开为34882mm，C腿地面比中心桩低500mm，M=8600mm，铁塔横担宽度D=1400mm，基础全高3400mm。

C1点的选择：。

故异型模板（长度）的加工：基础全高3400mm，立柱全高2800mm，拉线棒外漏500mm，拉线棒直径56mm，承管直径50mm。

对片模板一（长度）：对片模板二（长度）：四、实际操作过程及注意事项1.拉线基础待基础分坑，基础钢筋绑扎结束复查合格后，先将拉线棒放入基础钢筋笼内，通过辅助设施进行调整拉线棒的外漏长度，然后进行半对角计算，确定拉线棒底部在钢筋笼内的位置，在钢筋笼内通过铁丝连接固定到钢筋笼上，合模板，进行加固，再次核算拉线棒的外漏与坡度，无误后再进行浇制。

宽基铁塔联合基础计算书

宽基铁塔联合基础计算书1 基础形式及选型宽基铁塔联合基础；底板厚度500mm ；基柱尺寸800×800mm ；交梁截面尺寸450×1000mm 。

基础使用的材料为C25混凝土；Ⅰ、Ⅱ级钢筋。

底板下加设C15素混凝土垫层200厚。

2 设计地质资料2.1相对稳定地下水位高度：-2.25m 。

2.2 地基承载力及基础埋深选择：土层分类：最上层为粉质粘土-可塑态，层厚1.5~2.8m ，=k f 100kPa ；第二层为粉土层-稍密态，层厚2.5m ，≤k f 100kPa ；第三层为淤泥质土-软塑态，层厚未详，=k f 60kPa ；取最上层做为基础持力层，则基础埋深（自基础底板底面开始起算）为1.5m 。

2.3 基础持力层土壤物理指标：压缩模量=s E 4.2MPa ，内摩擦角=Φ12°，凝聚力=C 17kPa 。

基础顶面作用力水平力：150.8kN ；上拔力：744.03kN ；下压力：841.67kN 。

3 地基及基础内力、配筋计算3.1按倾覆稳定条件和地基承载力条件选择顺线路方向的基础底板宽度B 3.1.1按倾覆条件进行计算：杆塔和基础及基础正上方土的全部重力为135.44+302B ，式中30为20（基础和基础正上方土的加权平均重度）乘以基础埋深1.5m ，根据各种条件，可以列出方程式如下：()()()()[]2331.267.84125.14.08.15042331.203.74425.123044.1352-⨯⨯-+⨯⨯⨯++⨯⨯≥⨯⨯+B B B B 整理可得：02346.4848787.143≥-+B B ，解之，得B=7.3m 。

由于地基承载力较小，故选定平行线路方向的基础底板宽度亦为7.3m 。

3.1.2 按地基承载力条件进行校核：地基最大压应力为：kPa 327.9563.73.74845.207.84129.18.15048155.403.74423.73.767.84122=⨯⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯ 满足max P ＜f =100kPa 的条件。

铁塔基础计算书

铁塔基础计算书四脚塔独立基础计算书保护密码：l00149047XXXX项目XXX 基站XXX铁塔0、原始数据输入几何参数基础长l 3.8m 宽b 3.8m 基础埋深d 3m 塔脚高度H z0.3m 塔柱截面高度h z 900mm 底板根部厚度h 1500mm 端部高度h 2300mm 混凝土强度等级C25土参数地下水位深度d w 3.6m 承载力特征值f ak 100kP a 基础底面摩擦系数μ0.3上拉角α020°作用力（标准值）拔力 T 380kN 压力 N 480kN 水平力 H x 60kN 水平力 Hy 60kN混凝土轴心抗压强度设计值f c 11.9N/mm 2混凝土轴心抗拉强度设计值ft 1.27N/mm 2混凝土容重γc 23kN/m 3土的重度γ16.50kN/m 3土的计算重度γ016.50kN/m 3基础的底面积A14.44m 2基础的抗矩W x =bl 2/69.15m 3 W y =lb 2/69.15m 3 基础冲切破坏锥体的有效高度h 0470mm 基础体积V f7.84m 3基础上土的体积V s35.72m 3h t =d-h 22.70m h t 深度范围内的基础体积V 03.27m 3修正后承载力特征值f a =f ak +ηb γ(b-3)+ηd γ0(d-0.5)141.25kP a1、地基承载力验算1.1受拔塔柱顶面竖向力标准值F k-380.00kN 基础自重（包括土重）标准值G k 769.78kN 标准组合下基础底面力矩M kx =M kx0+V k y0(d+H z )198.00kN ·m M ky =M ky0+V kx0(d+H z )198.00kN ·ma x =0.5b-e x =0.5b-M kx /(F k +G k ) 1.39m a y =0.5l-e y =0.5l-M ky /(F k +G k ) 1.39m a x a y /0.125bl1.07a xa y ≥0.125bl 即基底脱开面积不大于全部面积的1/4满足标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A26.99kN/m2最大p k,max＝(F k+G k)/3a x a y121.03kN/m2 p k/f a0.19p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.71p k,max≤1.2f a满足1.2受压塔柱顶面竖向力标准值F k480.00kN标准组合下基础底面力矩M kx=M kx0+V ky0(d+H z)198.00kN·m M ky=M ky0+V kx0(d+H z)198.00kN·m标准组合下基础底面压力值平均p k=(F k+G k)/A86.55kN/m2最大p k,max=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y129.85kN/m2 p k/f a0.61p k≤f a满足p k,max/1.2f a0.77p k,max≤1.2f a满足2、抗拔稳定验算（按ht<hcr考虑）< p=""> 基础重（考虑浮力）G f180.43kN土体重量（考虑浮力）G e979.20kN基础的受拔力F380.00kNG e/γR1+G f/γR2726.36kNF/(G e/γR1+G f/γR2)0.52F≤G e/γR1+G f/γR2满足3、抗滑移稳定验算（把4个基础做为整体计算，代表值统一取为标准值）基础顶面水平力代表值P h=4(V kx02+V ky02)^1/2339.41kN基础顶面竖向力代表值N（即塔重）100.00kN基础自重包括土重（考虑浮重度）G3079.12kN（N+G）μ/P h 2.81（N+G）μ/P h≥1.3满足4、抗冲切验算（受压塔脚、b=l）基底所受的力轴力N=N0662.00kN基本组合下基础底面力矩M x=M x0+V y0(d+H z)277.20kN·m M y=M y0+V x(d+H z)277.20k N·mp jmax＝N/A+M x/W x+M y/W y106.47kP a冲切验算时取用的梯形面积A l=b(0.5(l-h z)-h0)-(0.5(l-h z)-h0)2 2.76m2地基土净反力设计值F l＝p jmax A l294.23kNa t900mma b=Min{h z+2H0，l}1840mmam=(a t+a b)/21370mm0.7βhp f t a m h0572.43kNF l/(0.7βhp f t a m h)0.51F l≤0.7βhp f t a m h0满足5、配筋验算5.1基础底板底面（受压组合）偏保守近似按p jmax计算M max=0.5p jmax(0.5(l-h z))^2111.92kN·m/m 配筋A s=M max/0.9h0f y881.97mm2/mA s,min(最小配筋率0.15%)705.00mm2/m 钢筋等级Ⅱ钢筋抗拉强度设计值fy300N/mm2实配钢筋直径d14mm 间距s150mm面积A s实配1025.73mm2/m1.2max{A s,A s,min}>A s实配>max{A s,A s,min}配筋合适5.2基础底板顶面（受拉组合）偏保守近似按p jmax计算M max=0.5p t(0.5(l-h z))^241.80kN·m/m配筋A s=M max/0.9h0f y470.60mm2/mA s,min(最小配筋率0.15%)705.00mm2/m钢筋等级Ⅰ钢筋抗拉强度设计值fy210N/mm2实配钢筋直径d12mm间距s150mm面积A s实配753.60mm2/m1.2max{A s,A s,min}>A s实配>max{A s,A s,min}配筋合适5.3塔柱纵筋（验算塔柱根部截面）钢筋等级Ⅲ钢筋抗拉强度设计值fy360N/mm2实配钢筋直径d25mm总根数n12面积A s实配5887.50mm2每边面积A s1实配1962.50mm2最小配筋率验算A s,min(最小配筋率0.6%)4860.00mm2每边面积A s1,min(最小配筋率0.2%)1620.00mm2配筋≥最小配筋率拉弯拉力N542.00kN力矩M x=M x0+V y0(d+H z)277.20kN·mM y=M y0+V x0(d+H z)277.20k N·m偏心距e0x0.51me0y0.51m正截面受弯承载力设计值M ux=M uy586.40kN·m轴拉承载力设计值 N u0=f y A s2119.50kN1/(1/N u0+1/(e0/M u))586.42kN0x xe i=e0+e a0.45m塔柱的计算长度l5.60m偏心距增大系数η 1.01e=ηe i+h/2-a0.87m-h/2+a'0.04me'=ηe界限相对受压区高度ξb0.52受压区高度x=N/α1f c b61.81mm计算配筋A2箍筋样式E实配箍筋直径d10mm间距s250mmρv=(n1A s1l1+n2A s2l2)/A cor s0.498%配筋偏大箍筋个数13钢筋重量64.00kg5.5马凳钢筋（一个基础）根数n20马凳钢筋直径d14mm 钢筋重量22.56kg 6、工程量统计混凝土垫层6.40m3钢筋混凝土31.38m3钢筋1876.66kg 开挖工程量214.87m3回填工程量177.09m3</hcr考虑）<>。

铁塔基础计算

铁塔基础设计在工程设计时根据具体情况进行分类规划。

一般分四类：粘土坚硬粘土碎石严重风化岩等C1粘土硬塑C3粘土可塑C5粘土软塑C7特殊地质、地形应区别对待。

如：未风化的岩石、有河流的河套地段、有较高洪水位的塔位、有较厚层的粘土地带、地下水位高施工困难地带等等根据地质地形条件和铁塔种类设计相应的基础。

目前常用的基础形式是现场浇注的台阶式钢筋混凝土基础。

台阶一般两阶或三台阶常用。

基础尺寸的预设定根据作用力大小确定，我们设计是66、110千伏且单回路线路，设计的铁塔基础作用力不大，主柱的宽度直线塔600，耐张塔600或800.选择台阶尺寸时要注意、台阶高度和伸出长的比值一定大于等于1，等于1是45度，“刚性角”因为基础底板不配钢筋不能使混凝土基础受拉。

常用的台阶尺寸最底层的采用300，其他台阶高度按计算和构造要求确定。

设计基础时已知条件铁塔基础作用力：上拔力、下压力、水平力；地质条件地耐力、地下水位、冻结深度、设计的过程是试凑法、事先给定尺寸、验算不满足要求重新选择尺寸、反复几次最后达到目的。

上拔稳定计算上拔稳定计算、根据抗拔土体的状态分别采用剪切法和土重法。

剪切法适用于原状土体；土重法适用于回填抗拔土体。

我们经常采用的是钢筋混凝土台阶式基础是回填抗拔土体，计算应用土重法。

下面介绍土重法计算。

土重法中几个常用参数在“送电线路基础设计技术规定”附表：注：位于地下水以下土的计算容重按8~11取用。

混凝土重度24 KN/m3,位于地下水以下混凝土的计算重度按12KN/m3取用。

（插图1）自立式铁塔基础上拔稳定：r f T E≤r E rs(Vt-△Vt-V o)+Q fr f-基础附加分项系数直线塔1.1；耐张、转角塔1.6 T E-上拔力ht-基础埋深 mVt-ht深度内土和基础的体积 m3△Vt-相邻基础影响的微体积r E-水平力影响系数(r s-基础底板以上土的加权平均重度V o-深度内的基础的体积 m3Q f-基础自重力Q f =基础体积*混凝土重度Vt（基础体积）=ht（B2+2Bhttanα+4/3 ht2tan2α）△Vt=(B+2httanα-L)2/24tanα(2B+L+4httanα)L-基础跟开m基础下压计算1.当轴心荷载作用时应符合式：P≤fa/r rfP-基础底面处的平均压力设计值Kpaf a-修正后的地基承载力r rf-地基承载力调整系数0.75B-基础宽度m2.当偏心荷载作用时应符合式：Pmax≤1.2fa/r rf基础底面的压力计算当轴心荷载作用时应符合式：P=(F+r G G)/AF-上部结构传至基础顶面的竖向压力设计值KNG-基础自重和基础上的土重KNA-基础底面面积m2r G-永久荷载分项系数，对基础有利时，宜取r G = 1.0，不利时应取r G =1.2。

通用铁塔基础设计计算书

通用铁塔基础设计计算书一、YJ1-19m塔1、基础受力条件：运行情况：基础最大上拔力：248kN基础最大下压力：290kN基础最大水平力：X方向27.10kNY方向2.60kN断导线状况：基础最大上拔力：234.0kN基础最大下压力：286.0kN基础最大水平力： X方向24.4kNY方向22.9kN2、地基状况粉质粘土，地基承载力标准值为，计算上拔角为10°，计算容重取，地下水位±0.000m，土的浮重度取。

3、基础选型及材料上拔腿基础埋深取2.8m，四步放脚，放脚尺寸为400mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为4.0m。

下压腿埋深取1.5m，三步放脚，放脚尺寸为300mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为2.6m。

基础材料选用C15混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。

4、下压腿基础尺寸校核并配筋①、基础几何参数及基本数据计算：基础底面的抵抗矩为，基柱截面抵抗矩为地基承载力为②、按照运行情况进行校核：内力计算：基础的轴力为290kN，对基础底面的弯矩为，。

尺寸校核：，满足校核条件。

③、按照断边导线的情况进行校核：内力计算：基础的轴力为286.0kN，对基础底面的弯矩为，尺寸校核：，满足校核条件。

④、受压腿基础抗上拔校核：内力条件：按照基础最大上拔力的50%进行，即上拔力为124kN，水平力按X方向24.4kN、Y方向22.9kN进行。

安全系数的取值：受压腿承受最大上拔力的工况可认为是在施工时发生。

本工程的地下水位实际应按-1.500m考虑，故此时土和基础混凝土的容重均应该按照其实际容重考虑，同时此种工况的持续时间很短，故混凝土重量的安全系数实际可以取为1.0。

上拔校核：上拔土体的体积为9.50m3，故有。

满足上拔校核条件。

④、配筋计算：对于基础配筋而言，最不利的情况实际应该是受拉条件。

铁塔基础计算

铁塔基础设计在工程设计时根据具体情况进行分类规划。

一般分四类：粘土坚硬粘土碎石严重风化岩等C1粘土硬塑C3粘土可塑C5粘土软塑C7特殊地质、地形应区别对待。

如：未风化的岩石、有河流的河套地段、有较高洪水位的塔位、有较厚层的粘土地带、地下水位高施工困难地带等等根据地质地形条件和铁塔种类设计相应的基础。

目前常用的基础形式是现场浇注的台阶式钢筋混凝土基础。

台阶一般两阶或三台阶常用。

基础尺寸的预设定根据作用力大小确定，我们设计是66、110千伏且单回路线路，设计的铁塔基础作用力不大，主柱的宽度直线塔600，耐张塔600或800.选择台阶尺寸时要注意、台阶高度和伸出长的比值一定大于等于1，等于1是45度，“刚性角”因为基础底板不配钢筋不能使混凝土基础受拉。

常用的台阶尺寸最底层的采用300，其他台阶高度按计算和构造要求确定。

设计基础时已知条件铁塔基础作用力：上拔力、下压力、水平力；地质条件地耐力、地下水位、冻结深度、设计的过程是试凑法、事先给定尺寸、验算不满足要求重新选择尺寸、反复几次最后达到目的。

上拔稳定计算上拔稳定计算、根据抗拔土体的状态分别采用剪切法和土重法。

剪切法适用于原状土体；土重法适用于回填抗拔土体。

我们经常采用的是钢筋混凝土台阶式基础是回填抗拔土体，计算应用土重法。

下面介绍土重法计算。

土重法中几个常用参数在“送电线路基础设计技术规定”附表：注：位于地下水以下土的计算容重按8~11取用。

混凝土重度24 KN/m3,位于地下水以下混凝土的计算重度按12KN/m3取用。

（插图1）自立式铁塔基础上拔稳定：r f T E≤r E rs(Vt-△Vt-V o)+Q fr f-基础附加分项系数直线塔1.1；耐张、转角塔1.6 T E-上拔力ht-基础埋深 mVt-ht深度内土和基础的体积 m3△Vt-相邻基础影响的微体积r E-水平力影响系数(r s-基础底板以上土的加权平均重度V o-深度内的基础的体积 m3Q f-基础自重力Q f =基础体积*混凝土重度Vt（基础体积）=ht（B2+2Bhttanα+4/3 ht2tan2α）△Vt=(B+2httanα-L)2/24tanα(2B+L+4httanα)L-基础跟开m基础下压计算1.当轴心荷载作用时应符合式：P≤fa/r rfP-基础底面处的平均压力设计值Kpaf a-修正后的地基承载力r rf-地基承载力调整系数0.75B-基础宽度m2.当偏心荷载作用时应符合式：Pmax≤1.2fa/r rf基础底面的压力计算当轴心荷载作用时应符合式：P=(F+r G G)/AF-上部结构传至基础顶面的竖向压力设计值KNG-基础自重和基础上的土重KNA-基础底面面积m2r G-永久荷载分项系数，对基础有利时，宜取r G = 1.0，不利时应取r G =1.2。

铁塔基础计算书实例

最小配筋
2320 D
25
实配钢筋 2945.243113 n
6
9.底板厚度确定 9.1冲切验算
Fl
9.2受剪验算 58.03730929 5.29618 Vs
14.50933
0.7ftμ mho
0.7ft(lx-
7152.7456 717.517 2ho)ho 1474.273
是否满
编制
校对审核审定
Agx 1093.1859 nxφD 1472.621556
Zx,Zy
0.52
Cy 3.104342708
Agy 2756.97137 nyφD 1472.621556
Rg
300
mb
0.375
钢筋直径D
25
Pmax 99.05789952
底板应力表
是否满足
是
σo
σx(max) σy(max) σxc
No
80
18
0
15
185.2
222.63 26.73 18.85 74.86
2.基础型式及基本数据
2.1.基础
尺寸(m)
地下水
埋深h 出地面高h1 底板厚t 地梁高h2 柱截面宽bc 地梁宽b' 基础挑出长度ax 位
基础根开总长度l
梁净距lx
2.5
1
0.6
1.2
0.6
0.6
0.8 2
4.35 6.55 3.75
足
是
σyc σxc` σyc`
6.内力计算
8.390653 45.8689012 5.63465 26.26082131 3.22594 30.46255 3.742094

例：铁塔基础受力计算

11.铁塔基础稳定计算

铁塔基础计算书程序介绍

【输电杆塔设计培训】08、第八章 铁塔内力计算

铁塔常用基础计算

铁塔基础作用力计算方法

铁塔基础作用力计算表

铁塔基础作用力计算表

铁塔基础作用力计算表

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