单层工业厂房设计最终

钢筋混凝土结构设计
题目：单层工业厂房设计
姓名
学号
专业班级
指导教师
学院土木建筑工程学院
完成日期
单层工业房设计
一、设计资料：
1. 工程概况
某地某厂金工车间（不设天窗）单跨单层厂房，总长60M，总宽（跨度）18M，设两台中级工作制桥式软钩吊车，吨位及轨顶标高20/5t。

室内外高差0.15m，基础顶面标高－0.6m。

2. 设计资料
1、自然条件：
基本风压：见数据表
地震烈度：位于非地震区
基本雪压：0.4kN/m2
地基： f a=200kN/m2 ，γ=18.5kN/m3，ηd=1.6，
2、建筑资料：
①屋面作法：
三毡四油防水层 0.4kN/m2
20mm厚水泥砂浆找平层 0.4kN/m2
100mm厚水泥珍珠岩制品保温层 0.4kN/m2
隔气层 0.1kN/m2
20mm厚水泥砂浆找平层 0.4kN/m2
1.5×6m预应力砼槽型板详见屋面板图集
②围护墙：
240mm厚空心砖砖，内墙面为石灰砂浆抹面，纸筋灰罩面，外墙为清水砖墙，总自重3.6KN/M2
③门窗：
纵墙面每开间设窗三层，第一、二、三层窗台标高1.10m,5.50m,9.4m尺寸4500mm（宽）×2100mm （高），采用钢框玻璃窗，自重0.45KN/M2。

两端山墙各开大门一樘，尺寸3900mm×4500mm
④地面：
混凝土地面。

3、吊车资料：见附件1.
4、建议选用的标准构件：
⑴1.5m×6m预应力砼屋面板，自重（包括灌缝重）1.4KN/M2,
G410（一）
⑵预应力砼折线形屋架。

各参数见图集G415。

⑶预应力砼吊车梁，梁高1200mm，自重44.2KN/根，G425。

轨道及连接件重2KN/M,轨道及垫层构造高度200mm。

⑷天沟板TGB77-1,自重12.1KN，G410（三）
⑸基础梁、联系梁，G320,G321。

5、建议选用的材料：
⑴混凝土： 柱 C30 基础C15
⑵钢 筋： 柱纵筋HRB400级，箍筋HPB300级 基础HRB400级。

三、设计内容
1、确定单层厂房的柱网。

2、选用屋面板、屋架、天沟板、屋盖支撑、吊车梁、连系梁、 基础梁，确定圈梁的位置及尺寸。

3、画出排架的计算简图，确定柱的截面尺寸及几何特征。

4、计算排架荷载，绘出各种荷载作用位置示意图。

5、计算各种荷载作用下的内力。

6、内力组合，列出排架柱内力组合表。

7、柱截面设计和牛腿设计。

8、柱下单独基础设计。

9、绘制结构施工图。

（两张二号或二号加长）：
内容包括：基础平面布置（包括柱、基础梁、吊车梁、柱间支撑布置）和基础详图，屋面结构布置（屋面板、屋架、天沟板、屋盖支撑等构件布置），圈梁、连系梁布置和排架柱、抗风柱模板图和配筋图（包括埋件详图），构件统计表和钢筋明细表，说明等。

三、排架的荷载计算
1．排架计算简图的确定 (1)确定柱高。

吊车梁顶标高=轨顶标高—轨道构造高度=11—0.2=10.8m 牛腿标高=吊车梁顶标高—吊车梁高=10.8-1.2=9.6m
柱顶标高=轨顶标高+吊车高度H+上部运行尺寸，取为12.2m 上柱高H u =柱顶标高--牛腿标高=12.2—9.6=2.6m
全柱高H=柱顶标高—基顶标高=12.2--（--0.6）=12.8m 下柱高H l =H--H u =12.8-2.6=10.2m,λ= H u /H=2.6/10.2=0.203
（2）初步拟订柱尺寸 根据表一的参考尺寸，取上柱b ×h=400mm ×400mm, 下柱b ×h ×h f =400mm ×600mm,截面尺寸如图所示。

（3）参数计算
上柱： 483103.21400400121
mm I u ⨯=⨯⨯=
下柱： 483L mm 1072600400121
I ⨯=⨯⨯=
比值： 296
.0==l
u I I
n
2．荷载计算
(1)恒载计算。

1)屋盖结构自重标准值： 三毡四油防水层 0.4KN/M 2
20mm 厚水泥砂浆找平层 0.4KN/M 2 100mm 厚水泥珍珠岩制品保温层 0.4KN/M 2 一毡二油隔气层 0.05KN/M 2 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.4KN/M 2 预应力砼大型屋面板 1.4KN/M 2 屋盖支撑 0.1KN/M
2
g k =3.15 KN/m 2
天沟板 12.1 KN/m 2
屋架自重 15.24KN/m 2
则作用在一榀横向平面排架一端柱顶的屋盖自重标准值为
kN G K 82.189224
.151.12218615.31=++⨯⨯=
mm h e u 501502
40015021=-=-=
m KN e P A ⋅=⨯⨯=⋅=-46.910
5082.1893
111μ 2)柱自重标准值：
上柱 G 2K =25×0.4×0.4×2.6=10.4kN
mm h h e u l 1002
4002600222=-=-=
m KN e P A ⋅=⨯=⋅=04.11.04.10222μ
下柱 kN 2.612.10256.04.0G 3K =⨯⨯⨯=
注（1.1为考虑下柱仍有部分矩形截面而乘的增大系数）
3e =0
3）吊车梁及轨道自重标准值：
G 4K =44.2+2×6=56.2kN
4e =750—600÷2=450mm
m KN e P A ⋅=⨯=⋅=29.2645.02.56444μ
（2）屋面活荷载标准值
由《荷载规范》可知，不上人屋面均不活荷载为0.50 KN/m 2
，不大于基本雪压，屋面活荷载在每侧柱顶产生的压力为
kN Q k 272/1865.01=⨯⨯=
（3）吊车荷载标准值 由
根据B 与K 及支座反力影响线图可求得：
i i k k y P D ∑==4
1
,1max ,max β kN 96.354=
kN 46.84174
4
.4196.354min,=⨯
=k D kN Q Q T k k k 75.6)70200(1.04
1
)(4132,1=+⨯⨯=+=α
KN T k 77.13174/75.696.354max,=⨯= 其作用点到柱顶的距离
y=54.06.2/4.1/4.12.16.2===-=-u e u H y m h H ，
（4）风荷载标准值。

计算21q q 、
时风压高度变化系数按柱顶离室外天然地坪的高度12.2+0.15=12.35m 取值，计算k W 时风压高度变化系数按檐口标高13.65m 取值
)
(/38.76
45.0095.1]91.05.091.06.099.15.099.18.0[)(095.1)1065.13(0
.101500.113.10.1)
(/43.1645.006.15.0)
(/29.2645.006.18.006
.1)102.12(0
.101500
.113.10.100201→=⨯⨯⨯⨯+⨯-⨯-⨯===---+=→=⨯⨯⨯==→=⨯⨯⨯===---+
=m kN B w h W m kN B w q m kN B w q z i i k z
z s k z s k z μεμμμμμμμ
3．内力计算
(1)恒载作用下。

由于单层厂房多属于装配式结构，柱、吊车梁及轨道的自重，是在预制柱吊装就位完毕而屋架尚未安装时施加在柱子上的，此时尚未构成排架结构。

但在设计中，为了与其他荷载项计算方法一致，并考虑到使用过程的实际受力情况，在柱、吊车梁及轨道的自重作用下，仍按排架结构进行内力计算。

在屋盖自重G 1k 、上柱自重G 2k 、吊车轨道及连接G 4k 作用下，由于结构对称、荷载对称。

恒荷载作用下计算简图
1）在G 1k 作用下
) m -9.49(kN =e G =M 11k 12k ⋅ ) m -18.98(kN =e G =M 22k 12k ⋅ 2) 在G 2k 作用下
) m -1.08(kN = e G =M 22k 22k ⋅ 3) 在G 4k 作用下
m )kN 25.29( =e G =M 44k 42k ⋅
叠加以上弯矩
M 1k = M 11k =-9.49(m kN ⋅)
M 2k = M 12k +M 22k +M 42k =-63.03-3.51+18.83=5.23(m kN ⋅) 已知,21.0,296.0==λn 由规范公式：
62.1)
1296
.01(21.01)296.01
1(21.0123)11(1)11(12332321=-+--⨯=----⨯=n n C λλ
在M 1k 作用下 )(2.18
.1249
.969.1111→=⨯==kN H M C R k 由规范公式
4.1)
1296
.01(21.0121.0123)11(113
2
322=-+-⨯=-+-=
n C λλ 在M 2k 作用下
)(58.08
.1227
.54.122
2→=⨯==kN H M C R k
在G 1k 、G 2k 、G 3k 、G 4k 共同作用下的弯矩图和轴力图如图
（2）活荷载作用。

1）屋面活荷载作用下：
由于Q 1k 作用位置与G 1k 相同
)
(7.21.027)(35.105.027211112k 11m kN e Q M m kN e Q M k Q k Q k ⋅-=⨯-==⋅-=⨯-==
)
(30.08
.127.24.1)(17.08.1235
.162.11221112
1
→=⨯==→=⨯
==kN H
M C R kN H M C R k
k k k
Q Q Q Q 在Q 1k 作用下的M 图和N 如图（12）所示
2）吊车竖向荷载作用下： 当D max,k 作用在A 柱时
A 柱 m kN e D M k k ⋅=⨯==73.15945.096.3544max,max,
B 柱 m kN e D M k k ⋅=⨯==01.3845.0456.844min,min, 与恒载计算方法相同，可得
C 2=1.21 A 柱
)(47.17),(47.178
.1273
.1594.11max,2
←-=←-=⨯
==kN V kN H
D C R A k A B 柱
)(16.4),(16.48
.1201
.384.11min,2
→=→=⨯
==kN V kN H
D C R B k B A 柱与B 柱相同，剪力分配系数
5.0==B A ηη
)
(31.13),(31.1316.447.17)(655.6)16.447.17(5.0)(2122→=←-=+-=+=→=+--=+-==kN V kN V V V kN R R V V B A A A B A A A B η
内力图如图
3）吊车水平荷载作用下：
KN T 1.84
)
70200(12.0=+=
KN T 36.186000)800480020006000(1.8max =+++=
当T max 向左作用时
46.06
.24.16.2=-=u H y 21.0,296.0==λn 由规范公式可得
当865.0)]
11
(1[2)
2.0416
.0(
8.124.0335
=-+-+-==n n C H y u λλλ时， 当832
.0)]11(1[2)
1.0243
.0(1.225.0335=-+++-==n n C H y u λλλ时，
)
(27.13)(85.05.0)(61.1536.1885.085.044.011max,55→-=+⨯-=+===⨯=====kN R R R R u V V kN
T C R R C H y B A B A A B A k B A u η时，线性插入得
)
(34.227.1361.15)(34.227.1361.1511→=-=+=→=-=+=kN R V V kN R V V B B B A A A
4）风荷载作用下：
风从左向右作用，在q1和 q2 作用下，由规范公式：
37.0)]
1296
.01(21.01[)]1296.01(21.01[83)]1(1)]11(1[83341
346=-+-+⨯=-+-+=n n C λλ )(77.6),(77.68.1243.137.0)(85.10),(85.108.1229.237.012621161←-=←-=⨯⨯-=-=←-=←-=⨯⨯-=-=kN V kN H q C R kN V kN H q C R B A
)
(73.577.65.12)(65.185.105.12)
(5.12)77.685.1038.7(5.0)(21212122→=-=+=→=-=+=→=++=--==B B B A A A k A B A V V V V V V kN R R W V V η
风荷载作用下的M 、N 图如图。

当风从右向左吹时，其M 、N 图与上述情况相反。

四、最不利内力组合
由于排架单元为对称结构，可仅考虑A 柱截面。

1．柱在排架平面内的配筋计算
(1)截面尺寸。

上柱，矩形，b=400mm,h=400mm. 下柱，矩形，b=400mm,h=600mm. (2)材料等级。

混凝土：30C , 2/3.14mm N f c =
钢筋：受力筋为2
'
/360,HRB400mm N f f y y == 箍筋为:2/270HPB 300,mm N f y = 计算长度：查表。

排架方向：上柱，m H l u 2.56.20.20.20=⨯==。

下柱，m H l l 2.102.100.10.10=⨯==。

[当不考虑吊车荷载时：m H l u 168.125.25.20=⨯==] 垂直排架方向：上柱，m H l u 25.36.225.125.10=⨯==。

下柱，m H l l 16.82.108.08.00=⨯==。

2.配筋计算（采用对称配筋） 1）上柱（1-1截面）
从内力组合表中可知，各组合内力均为大偏压（KN N N N b b 67.1066,=<）。

由N 与M 的相关性可确定
{
m
KN M KN
N ⋅-==94.6026.240为该截面所需配筋最多的内力，即为控制内力。

)80402(242400
3.140.11026.240'3
1mm a mm b f N x s c =⨯=<=⨯⨯⨯==-α
取mm x 80=，
mm a h h s 360404000=-=-=
)1083603.0(3.064.25310
26.2401094.6003
6
0mm h mm N M
e =⨯=>=⨯⨯== mm e mm h a 20,2033.1330
40030=<==取
mm e e e a i 64.2732064.2530=+=+=
对于组合
{
m KN M KN
N ⋅-==94.6026.240，对应上柱柱顶弯矩m KN M ⋅-=-⨯=49.9)49.9(0.1
9.016.094.6049
.921<=-=M M ；轴压比9.0105.03
.144001026.2402
3<=⨯⨯=c Af N 56.3212.0123412344540040040012/1102.5212
3
30=⨯-=->=⨯⨯⨯=M M i l 截面需要考虑附加弯矩的影响。

0.1,0.176.426
.2404003.145.05.02
=>=⨯⨯==c c c N A f ξξ取
15.10.1400102.5360/64.273150011/1500112
32
00=⨯⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯+=⎪⎭⎫
⎝⎛+=c i s h l h e ξη m KN M M s ⋅-=⨯-==08.7094.6015.12η
考虑附加弯矩时：
mm e e e a i 68.311201026.240108.703
6
0=+⨯⨯=+=
mm a h e e s i 68.151402/40068.3112/''=+-=+-= 222'min 3.31644040000275.0)2/%55.0(mm mm A A s >=⨯=⨯=
选配412（2
2'440453mm mm A A s s >==）
2) 下柱（Ⅱ-Ⅱ截面和Ⅲ-Ⅲ截面）
从内力组合表中可知，各组合内力均大于偏压值（KN N N N b b 26.1659,=<）。

由M 和N 的相关性可确定
{
m
KN M KN
N ⋅-==82.50284.386为该截面所需配筋最多的内力，即控制内力。

)80402(21.67400
3.140.1108
4.383'3
1mm a mm b f N x s c =⨯=<=⨯⨯⨯==-α
取mm x 80=
mm a h h s 560406000=-=-=
)1685603.0(3.097.13091084.3831082.50203
6
0mm h mm N M
e =⨯=>=⨯⨯==
mm e mm h a 20,2030
60030===取 mm e e e a i 97.13292097.13090=+=+=
对于（h ）组内力组合对应下柱Ⅱ-Ⅱ截面弯矩
m KN h g e c a M ⋅-=++⨯++=13.50])(9.07.07.0[4.10.1
9.01.082.50213.5021<==M M ；轴压比9.004.03
.14600400104.3833
<=⨯⨯⨯=c Af N
（h ）组合时A 柱无吊车，
8.321.0123412344.92600
40060040012/11016213
30=⨯-=->=⨯⨯⨯⨯=M M i l
截面需要考虑附加弯矩的影响。

0.1,0.147.410
84.383600
4003.145.05.03
=>=⨯⨯⨯⨯==
c c c N A f ξξ取 2.10.16001016560/97.1329150011/1500112
32
00=⨯⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯+=⎪⎭⎫
⎝⎛+=c i s h l h e ξη m KN M M s ⋅=⨯==54.35482.5022.12η
考虑附加弯矩时：
mm e e e a i 4.15922010
84.3831038.6033
6
0=+⨯⨯=+= mm a h e e s i 4.1332402/6004.15922/''=+-=+-=
22'min 273266060040000275.0)2/%55.0(mm mm A A s <=⨯⨯=⨯=
选配822（2
2'27323041mm mm A A s s >==）
3.牛腿设计
1）牛腿截面尺寸的确定
牛腿截面宽度与柱等宽b=400mm
牛腿截面高度以斜截面的抗裂度为控制条件， mm h 800400400=+= mm h 760408000=+=
mm h mm a 2287603.03.0170206007500=⨯=<=+-=
又有作用于牛腿顶部的荷载标准组合值：
KN D G F k vk 66.37596.3549.02.569.0max 4=⨯+=+=
0=hk F
则按裂缝控制公式进行验算：
)66.375(8.548760
1705.076040001.266.37505.0165.05.05
.0100KN F KN h a bh f F F vk tk vk
hk
>=+
⨯⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-⨯=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛
-β ∴此牛腿截面尺寸满足要求。

2）牛腿承载力计算及配筋
正截面承载力：
作用于牛腿顶部的荷载基本组合值：
KN D G F k v 69.5149.096.3544.12.562.19.04.12.1max 4=⨯⨯+⨯=⨯+= 0=h F
2306.504076036085.0228
1069.5142.185.0mm F h f a F A y
h y v s =+⨯⨯⨯⨯=+≥
018.0360/43.145.045.0=⨯=y
t f f
22min ,6.504640800400002.0%2.0mm mm A A s >=⨯⨯=⨯=
按最小配筋率选配416（2
2
640804mm mm A >=）
3）牛腿的构造配件
根据构造要求，牛腿全高范围内设置10@100的水平箍筋。

因为3.0/0<h a ，故不需要配置弯起钢筋。

4.柱子吊装阶段验算 1）荷载：（上柱，牛腿和下柱的自重）。

上柱：0.4×0.4×25=4KN/m
牛腿：[1.0×0.8-0.4×0.4/2]×0.4×25/0.8=9KN/m 下柱：0.4×0.6×25=6KN/m
因其由永久荷载效应控制，考虑荷载分项系数1.35，动力系数1.5，结构重要性0.9。

m KN q k /4.59.05.141=⨯⨯= m KN q q k /29.735.112=⨯=
m KN q k /15.129.05.192=⨯⨯= m KN q q k /40.1635.122=⨯= m KN q k /69.05.163=⨯⨯= m KN q q k /94.1035.132=⨯=
2）内力：
对C 点取矩，8.5-0.4-0.4=7.7m
027.77.728.08.023.38.03.37.73
21=⨯⨯-⎥⎦
⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛
+⨯⨯+⨯q q q R A 则KN R A 78.33=
m q R x A 09.394
.1078.333===
m KN x q x R M A B ⋅=⨯-⨯=-=15.522
09.394.1009.378.3322
23max
m KN M c ⋅=⨯++⨯⨯=19.642/8.040.16)2/3.38.0(3.329.72
m KN M D ⋅=⨯=69.392/3.329.72
3）C 点截面验算：（B C M M > ）
(1)承载力：设混凝土达到设计强度时起吊，截面为400×600矩形截面，且注意h=400mm,b=600mm 。

058.0360
6003.140.11019.64/2
6
20
1=⨯⨯⨯⨯==bh f M c C s αα 059.0058.0211211=⨯--=--=s αξ
20122.506360/360059.06003.140.1/mm f h b f A y c s =⨯⨯⨯⨯==ξα
已配有222（2
760mm A s =），满足要求。

（2）裂缝宽度：（略） 4）D 点截面验算：
（1）承载力：h=400mm,b=400mm 。

054.03604003.140.11069.39/2
6
20
1=⨯⨯⨯⨯==bh f M c C s αα
055.0054.0211211=⨯--=--=s αξ
22015096.314360/360055.04003.140.1/mm mm f h b f A y c s <=⨯⨯⨯⨯==ξα
已配有218（2
509mm A s =），满足要求。

（2）裂缝宽度：（略）
4.基础设计（A 轴） 1.设计资料
地下水位标高-3.00m ，地基承载力修正后的特征值kPa f a 200=。

基础梁按标准图集G320选用，其顶面标高为-0.6m ，截面如图所示。

材料：混凝土C30，钢筋HRB400级。

2.基础剖面尺寸。

选用阶梯形基础。

下阶取550mm,上阶取500mm 柱插入深度mm h 8001=
杯口插入深度800+50=850mm 杯底厚度mm a 2001= 垫层厚度100mm
杯口底部长600+50×2=700mm 杯口底部宽400+50×2=500mm 杯口顶部长600+75×2=750mm 杯口顶部宽400+75×2=550mm 基础埋深（0.35+1.05）=1.40m
室内底面至基础底面的高度（0.50+1.05）=1.55m 计算基础上部土重的埋深（1.40+1.55）/2=1.475m 3.基础底面尺寸确定 1）荷载计算
基础除承受由柱3-3截面传来的荷载外，还承受由基础梁直接传来的荷载，其大小如下： KN P N wk 9.44)(7==标准值
KN P N k w 88.539.442.12.1)(=⨯==设计值 )(w wk N N 对基底面中心线的偏心距：m e w 42.0=
m KN e N M wk wk ⋅=⨯=⋅=86.1842.09.44 m KN e N M w w ⋅=⨯=⋅=63.2242.088.53
按前述内力组合对弯矩的符号规定，此弯矩为负值，即m KN M wk ⋅-=86.18，
m KN M
⋅-=63.22。

对基础底面，柱传来的荷载与基础梁传来的荷载效应标准组合值见下表。

2）底面尺寸选取
（1）先按m ax N 组合考虑，3
/20m KN m =γ
2max ,11.4)]75.120(200/[88.700)/(m d f N A m a bk =⨯-=-=γ
底面积预估为（1.2-14）A=（4.19-4.89）m ²，但由于弯矩较大，预估底面积经试算后均不能满足承载力要求，最终确定底面积尺寸取b×l=3.6×3.0=10.8². (2)地基承载力验算：
32248.66.36/1,/50.29475.120/m W m KN d lb G m k =+==⨯=⋅=γ 地基反力计算见下表
由上表可见，基地底面不出现拉应力，且最大压应力
)/1801502.1(2.1/4.9422m KN f m KN a =⨯=<
同时有()
2/min ,max ,k k P P +均小于2
/150m KN f a =，所以满足要求。

4.基础高度验算，
由上表可见最大的s P 为max M -组合产生 ，其值为2
max ,/23.84m KN P s =
1）验算柱边冲切
m h m b m b t 005.1045.005.1,6.0,6.30=-===
m l h a a m a m l t b t 0.341.2005.124.02,4.0,0.30=<=⨯+=+===
2
002222⎪⎭
⎫ ⎝⎛---⎪⎭⎫ ⎝⎛--=h a l l h b b A t t t
22
398.1005.124.020.30.3005.126.026.3m =⎪⎭⎫
⎝⎛---⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛--=
KN A p F l s l 68.200398.155.143=⨯==
基础高度h=1050mm>800mm,按线性插值得979.0hp =β
()m a a a b t m 405.12/)41.24.0(2/=+=+=
l m t hp F KN h a f >=⨯⨯⨯⨯⨯=138810005.141.143.1979.07.07.030β(满足要求)
2)验算变阶处冲切
m h m b m b t 505.0045.055.0,6.10.126.3,6.30=-==⨯-==
m a m l t 4.18.020.3,0.3=⨯-==
m l m h a a t b 0.341.2505.024.120=<=⨯+=+=
2
002222⎪⎭
⎫ ⎝⎛---⎪⎭⎫ ⎝⎛--=h a l l h b b A t t l
22
398.1505.024.120.30.3505.026.126.3m =⎪⎭⎫
⎝⎛---⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛--=
KN A p F l s l 68.200398.155.143=⨯==
截面高度h550mm<800mm ，0.1=hp β
()
m a a a b t m 905.12/)41.24.1(2/'=+=+=
l m t hp F KN h a f >=⨯⨯⨯⨯⨯=96610505.091.143.10.17.07.030β(满足要求)
5.基础底板配筋计算
由上表可以判断max M -组合或m ax N 组合需配筋较多。

截面1-1内力及配筋计算
;1005,4.0,50.12
6.026.30'1mm h m a m a ===-=
有：()()[]
l p p p p a l a M p b a b p p p )(212
1
,)(max max '211min 1min max -+++=+--=
（1）在max M -组合下：
[]2/69.8311.06
.350
.16.311.055.143m KN p =--+=
()()()[]m KN M ⋅=⨯-++⨯+⨯⨯=48.3070.369.8355.14369.8355.1434.00.3250.112
1
21
（2）在m ax N 组合下：
[]2/84.9294.316
.350
.16.394.3154.136m KN p =+--=
()()()[]m
KN m KN M ⋅>⋅=⨯-++⨯+⨯⨯=46.17148.2990.359.5083.8084.9234.1364.00.3250.112
1
2126
01129.944360
10059.01048.3079.0mm f h M A y s =⨯⨯⨯==∴
2）截面'
'11-内力及配筋计算
（1）在max M -组合下：
[]
2/64.10311.06
.31
6.311.055.143m KN p =--+= ()()()[]m KN M ⋅=⨯-++⨯+⨯⨯=
41.1620.364.10355.14364.10355.1434.10.32112
12
1 （2）在m ax N 组合下：
[]2/34.10794.316
.31
6.394.3134.136m KN p =+--=
()()()[]m
KN m KN M ⋅<⋅=⨯-++⨯+⨯⨯=41.16252.1570.334.10734.13634.10734.1364.10.32112
1
212601'
16.992360
5059.01041.1629.0mm f h M A y s =⨯⨯⨯==∴
3）长边b 方向配筋，
由以上计算：2
'1216.992,29.944mm A mm A s s ==
根据构造配筋率得2
26.9928251000550%15.0mm mm A s <=⨯⨯=
所以按构造配筋，选14@150
4）截面Ⅱ-Ⅱ内力及配筋计算
只用选择()min max P P +最大的组合进行计算
即m ax N 组合()
2
min max /28.16894.3134.136m KN P P =+=+
有：()()()min max
'
2
'248
1
P P
b b a l M ++-=
Ⅱ
mm h m b m a 1005,6.0,4.00''===
()()m KN M ⋅=⨯+⨯-=
86.18428.1686.06.324.0348
1
2Ⅱ 2601'
42.573360
1010059.01038.1129.0mm f h M A y s =⨯-⨯⨯==∴）（Ⅱ
5）截面'
'
ⅡⅡ-内力及配筋计算
mm h m b m a 505,6.1,4.10''===
()()m KN M ⋅=⨯+⨯-=
98.7828.1686.16.324.1348
1
2Ⅱ 2601'
46.492360
105059.01098.789.0mm f h M A y s =⨯-⨯⨯==∴）（Ⅱ
6）短边l 方向配筋
由以上计算：2
'12146.492,42.573mm A mm A s s ==
根据构造配筋率的得2
26.9928251000550%15.0mm mm A s <=⨯⨯=
所以按构造配筋，选 12@180
6.基础配筋见图纸。

钢筋混凝土结构设计
题 目： 单层工业厂房设计
姓 名 卢斌斌 学 号 3120621102 专业班级 结构123 指导教师
许瑞萍 学 院 土木建筑工程学院 完成日期 2015.07.07
宁波理工学院。