消声器声学分析系统的开发

消声器选型计算

燃气发电机组消声器选型书 燃气发电机组配置465Q-1发动机，发动机相关参数如下： 型式：四冲程、水冷、自然吸气式 发动机排量：0.97L 额定转速：3000r/min 气缸数：4 一、消声器主要结构形式 1.抗性消声器：通常对低、中频带消声效果好，高频消声效果差。 2.阻性消声器：对中、高频消声效果好，通常与抗性消声器组合起来使用 3.阻抗性符合型消声器：对低、中、高频噪声都有很好的消声效果 二、消声器性能要求 1.插入损失 D＝L1－L2 式中：D－插入损失，dB; L1－安装消声器前在某点测量的排气声压级，dB；取 111 dB； L2－安装消声器后在某点测量的排气声压级，dB；取91.5 dB； D= 19.5 Db 2.消声器功率损失 R＝（P1－P2）/P1×100％ 式中：R－发动机额定功率点的功率损失比,%； P1－不带消声器而带空管时的发动机功率，kW； P2－带消声器后发动机功率，kW； 我国汽车消声器行业对不同车型的功率损失要求为：重型汽车R≤3％；中型汽车R≤5％；轻型汽车R≤6％，轿车R≤8％。 功率损失＜5% 三、消声器的消声量 首先要确定降低排气噪声的目标值，即由发动机排气噪声大小，频谱特性和消声器所匹配车辆的噪声标准限制来决定消声器消声量大小。根据整车噪声限制来计算消声器出口噪声限制，假设声源特性属线性声源，声衰减量L为： L＝10lg(R2/R1) (dB)(A) 式中：R1－消声器出口处噪声限制点到声源点距离；取1m(按试验测试收归返要求)； R2－整车噪声限制测点到声源点距离。取7m(按试验测试要求) L＝8.45dB 消声量Lm按以下公式计算： Lm＝L1-( La＋Lb) 式中：La－整机噪声限制，取68bB； Lb－机柜降低的噪声，91.5-72＝19.5，取19.5 dB； Lm＝111－（68+19.5）＝23.5 dB 国华配YH465Q：>25 dB ,可满足要求。 7m处噪声限定值为：

消音器设计计算书样本

消音器设计计算书 由于中国当前对消音器的设计, 还没有统一的标准规范能够遵照执行, 大多数厂家均根据自己的经验来设计制作, 且技术又相对保密的。因此本消音器的设计, 经查阅大量资料, 采用科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论, 采用节流降压与小孔消音的原理结合现场实际情况来设计解决环境噪声超标的难题。 消音器的工艺参数为: 蒸汽排放绝对压力: 40 kg/ cm2, 排汽温度: 390℃, 蒸汽比容ρ: 0.0721 m3/ kg, 排汽流量 Q: 8t/h; 噪声达到110dB以上, 要求消音器的噪声小于85dB 的环保要求。 一、设计原理。 复合式小孔喷注消音器是利用节流作用降低小孔喷注前的驻压, 预先消耗部分声能, 再dB与小孔降噪相结合, 达到较高的消声量; 其原理是利用节流降压与小孔喷注两种消声机理, 经过适当结构复合而成的。 1. 小孔喷注消音器 小孔喷注消音器的设计机理是根据科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论, 从发声机理上使它的干扰噪声减少, 由于喷注噪声峰值频率与喷口直径成反比, 若喷口直径变小, 喷口辐射的噪声能量将丛低频移向高频, 于是低频噪声被降低, 高频噪声反而增高, 当孔径小到一定值

( 达到mm级) , 实验表明, 当孔径≤4mm时具有移频作用, 喷注噪声将移到人耳不敏感的频率范围( 听觉最敏感的区域250~5000赫兹) ; 根据这一机理将一个大的喷口改为许多小孔来代替, 便能达到降低可听声的目的。从实用角度考虑, 孔径不能选得过小, 因为过小的孔径不但难于加工, 同时易于堵塞, 影响排汽。一般选用直径1~3mm的小孔为宜。 2.节流降压消音器 节流降压消音器是利用节流降压原理而制成的。根据排汽流量的大小, 适当设计通流截面, 使高压气体经过节流孔板时, 压力都能最大限度地降低到临界值。这样经过多级节流孔板串联, 就能把排空的一次压降分散到若干个小的压降。由于排汽噪声功率与压力降的高次方成正比例, 因此把压力突变排空改为压力在消音器内就逐渐降下来再排空, 这样能使消音器内流速控制在临界流速下, 不致产生激波噪声, 压力在最大限度地降到临界值, 使消音器获得较好的消声效果。同时节流降压后小孔喷注层的驻压大大变小, 小孔喷注层强度设计所需的壁厚也大为减薄, 这样给小孔喷注层的钻孔加工减小难度。 消音器入口处的压力一般是给定的, 当排放压力较高时, 为了取得所需的消声值, 经过几次节流降压, 使汽体进入小孔喷注前的压力由消音器入口处的压力P1按比例降低设计; 一般情况下, 节流降压消音器的各级压力选择为等比级数下降, 设节流孔板级数为n, 临界压力比为q (q＜1) , 可得:

消音器设计计算书

消音器设计计算书 由于我国目前对消音器的设计，还没有统一的标准规范可以遵照执行，大多数厂家均根据自己的经验来设计制作，且技术又相对保密的。因此本消音器的设计，经查阅大量资料，采用科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论，采用节流降压与小孔消音的原理结合现场实际情况来设计解决环境噪声超标的难题。 消音器的工艺参数为：蒸汽排放绝对压力：40 kg/ cm2，排汽温度：390℃，蒸汽比容ρ：0.0721 m3/ kg，排汽流量Q：8t/h； 噪声达到110dB以上，要求消音器的噪声小于85dB的环保要求。 一、设计原理。 复合式小孔喷注消音器是利用节流作用降低小孔喷注前的驻压，预先消耗部分声能，再dB与小孔降噪相结合，达到较高的消声量；其原理是利用节流降压与小孔喷注两种消声机理，通过适当结构复合而成的。 1. 小孔喷注消音器 小孔喷注消音器的设计机理是根据科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论，从发声机理上使它的干扰噪声减少，由于喷注噪声峰值频率与喷口直径成反比，若喷口直径变小，喷口辐射的噪声能量将丛低频移向高频，于是低频噪声被降低，高频噪声反而增高，当孔径小到一定值（达到mm 级），实验表明，当孔径≤4mm时具有移频作用，喷注噪声将移

到人耳不敏感的频率范围（听觉最敏感的区域250~5000赫兹）； 根据这一机理将一个大的喷口改为许多小孔来代替，便能达到降低可听声的目的。从实用角度考虑，孔径不能选得过小，因为过小的孔径不仅难于加工，同时易于堵塞，影响排汽。一般选用直径1~3mm的小孔为宜。 2.节流降压消音器 节流降压消音器是利用节流降压原理而制成的。根据排汽流量的大小，适当设计通流截面，使高压气体通过节流孔板时，压力都能最大限度地降低到临界值。这样通过多级节流孔板串联，就能把排空的一次压降分散到若干个小的压降。由于排汽噪声功率与压力降的高次方成正比例，所以把压力突变排空改为压力在消音器内就逐渐降下来再排空，这样能使消音器内流速控制在临界流速下，不致产生激波噪声，压力在最大限度地降到临界值，使消音器获得较好的消声效果。同时节流降压后小孔喷注层的驻压大大变小，小孔喷注层强度设计所需的壁厚也大为减薄，这样给小孔喷注层的钻孔加工减小难度。 消音器入口处的压力通常是给定的，当排放压力较高时，为了取得所需的消声值，经过几次节流降压，使汽体进入小孔喷注前的压力由消音器入口处的压力P1按比例降低设计；通常情况下，节流降压消音器的各级压力选择为等比级数下降，设节流孔板级数为n，临界压力比为q (q＜1) ，可得： n g P P q （1）后前 根据气体状态方程、连续性方程和临界流速公式，由资料可

考试题

2015年压力管道设计人员考核试卷答案 姓名：成绩： 一、判断题(每题0.5分，共5分) 1. 同一建筑物内、应将人员集中的房间布置在火灾危险性较小的一端。 ----------------------------（√） 2. 空冷器不应布置在操作温度等于或高于物料自燃点和输送、储存液化烃设备的上方；否则应采用非燃烧材料的隔板隔离保护。 ---------------------------------------------------------------------------（√） 3. 布置固体物料或含有固体物料的管道时，应使管道尽可能短、少拐弯和不出现死角。--------------（√） 4. 蒸汽支管应自蒸汽主管的顶部接出，支管上的切断阀应尽量安装在靠近主管管段上，以避免存液。---（ ×） 5. 放气或排液管上的切断阀宜用闸阀。对于高压、极度危害及高度危害介质的管道应设双阀，当设置单阀时，应加盲板或法兰盖。 --------------------------------------------------------------------------（√） 6. 储罐的进出料管道在罐体下部连接，由于储罐在使用过程中，基础有可能继续下沉，其进出口管道宜采用金属软管连接或其他柔性连接。 ----------------------------------------------------------------（√） 7. 弯头宜选用曲率半径等于1.5倍公称直径的长半径弯头；输送气固、液固两相流物料的管道应选用大曲率半径弯管。 ----------------------------------------------------------------------------------（√）

直通穿孔管消声器声学性能计算及分析

直通穿孔管消声器声学性能计算及分析 季振林 （哈尔滨工程大学动力与核能工程学院，黑龙江哈尔滨150001） 摘 要：一维解析法和三维子结构边界元法被用于预测直通穿孔管消声器的消声性能.单腔直通穿孔管消声器传递 损失的预测结果与实验测量结果比较表明：一维解析法只适合于消声器的低频声学分析；对于高频声学性能的精确预测需要使用三维处理方法.进而边界元法被应用于研究穿孔率和几何参数对直通穿孔管消声器消声性能的影响.增加穿孔率能够拓宽消声器的有效消声频率范围.中心管部分穿孔时，消声器的传递损失在平面波域内呈现出拱形衰减和轴向共振的叠加，合理选择穿孔段长度和位置以匹配共振和通过频率能够获得理想的宽带消声效果.使用双级膨胀腔能够大大改善直通穿孔管消声器的中频消声性能.关键词：穿孔管消声器；消声性能；边界元法中图分类号：T B 535.2 文献标识码：A 文章编号：1006-7043（2005）03-0302-05 Acoustic attenuati on p erf or m ance calcul ati on and anal y sis of strai g ht -t hrou g h p erf orated t ube silencers JI Zhen-li n （S choo l o f Pow er and n uclear Ener gy En g i neeri n g ，H arb i n En g i neeri n g U n ivers it y ，H arb i n 150001，Ch i na ） Abstract ：A one-di m ensional anal y tical a pp roach and a t hree-di m ensional substruct ure boundar y ele m ent m et hod （BEM ）are develo p ed to p redict t he acoustic attenuation p erf or m ance o f strai g ht-t hrou g h p erf orated t ube silenc-ers.C om p arisons o f trans m ission loss p redictions w it h ex p eri m ental results f or si n g le cha m ber strai g ht-t hrou g h p erf orated t ube silencers ill ustrated t hat t he t hree-di m ensional a pp roach is needed f or accurate p rediction at hi g h-er fre C uencies ， while t he one-di m ensional anal y tical a pp roach p rovi des a reasonable accurac y at low er fre C uencies onl y .T he BEM w as t hen used to i nvesti g ate t he eff ects o f p orosit y and g eom etrical p ara m eters on t he acoustic attenuation p erf or m ance o f strai g ht-t hrou g h p erf orated t ube silencers.I ncreasi n g t he p orosit y m a y ex p and t he eff ecti ve acoustic attenuation to hi g her fre C uenc y .T he trans m ission loss o f silencer w it h p artiall y -p erf orated t ube exhi bits a su p er p osition o f dom e attenuation and ax ial resonance i n t he p lane w ave re g ion.B y choosi n g t he len g t h and location o f p erf orated section to m atch t he resonances w it h t he trou g hs o f t he silencer ，a desirable broadband acoustic attenuation m a y be obtai ned.T he double ex p ansion cha m ber m a y g reatl y i m p rove t he no ise attenuation p erf or m ance o f strai g ht t hrou g h p erf orated t ube silencers i n t he m i ddle fre C uenc y ran g e. K e y words ：p erf orated t ube silencer ； acoustic attenuation p erf or m ance ；boundar y ele m ent m et hod （BEM ）收稿日期：2004-06-29. 基金项目：哈尔滨市科学研究基金资助项目（2004A FLX J010）.作者简介：季振林（1965-），男，教授，博士生导师. 由于直通穿孔管消声器具有极低的流动阻力损失和良好的消声性能，已被广泛应用于内燃机进排气噪声控制.一维频域和时域方法虽已被应用于预 测直通穿孔管消声器的消声性能［1-3］ ，但只适用于 消声器的低频声学分析.为精确预测消声器的高频 消声性能，需要使用三维数值方法.w an g 等［4］ 应用 边界元法计算了同轴穿孔管共振器的传递损失.他们分别使用边界元法来模拟由穿孔结构分开的2个声学域，然后使用速度连续性和穿孔阻抗边界条件获得整个系统节点上声压和质点振速形成的方程组.Ji 和S ela m et ［5］提出了一种多域边界元法预测三通穿孔管消声器的消声特性，数值预测结果与实验测量结果吻合良好.尽管一维解析法和三维数值法 第26卷第3期哈尔滨工程大学学报V o l .26N.32005年6月 Journal o f H arbi n En g i neeri n g U ni versit y Jun.2005

消声器消声性能测试

消声器消声性能测试 1. 实验要求 掌握排气消声器消声特性测定方法。消声器消声量通常用传递损失、插入损失来描述。传递损失为消声器入口、出口处声功率级之差，插入损失为声源与同一测点消声器安装前后声压级之差。如果不加说明，消声性能通常仅指插入损失。 评价消声效果除了测量插入损失外，通常还用倍频程或1/3倍频程测量消声器的频谱特性。 2. 试验仪器仪表、发动机 1) DDM 型发动机综合试验台； 2) 电涡流测功器； 3) XXX 型发动机或消声器模拟实验台； 4) 精密声级计和倍频程滤波器或1/3倍频程滤波器。 3. 实验装置安装 1) 测量场地之外的较大障碍物，距离传声器不得小于3m 。 2) 传声器与排气口端等高，在任何情况下距地面不得小于0.2m 。 3) 传声器的参考轴应与地面平行，并和通过排气口气流方向且垂直地面的平面成45o方向上距离0.5~1m 处。 4. 实验步骤 1) 在安装和不安装消声器的条件下，分别测定发动机在标定工况下的A 计权或C 计权声压级及1/3倍频程各频程声压级。 2) 测量前后，仪器应按规定进行校准，两次校准值相差不应超过ldB ，校准器准确度应优于或等于±0.5 dB 。 5. 数据整理 1) 对数据进行本底噪声修正 测量过程中，传声器位置处的背景噪声（包括风的影响）应比被测噪声低 10 dB （A ）以上。如果背景噪声比测量噪声低 6～10 dB （A ），测量结果应减去表中的修正值。若差值小于 6 dB （A ），测量无效。修正值参见表7。 2) 按下式计算插入损失 21L L L TL -= (32) 1L ?不加消声器时的声压级； 2L ?加消声器时的声压级

消声器设计计算

计算并设计一消声器，用于频率为100Hz的发动机排气消声器，消声量不小于30dB，需选定已知内壁管壁厚，开孔个数，每个孔直径，扩张室直径，排气管道直径为5cm，用三维软件画出设计图。 消声器类型消声原理主要应用 阻性消声器(中高频)多孔性吸声材料的吸收 风机、通风空调、燃气轮机 等设备的进、排气噪声 抗性消声器(低频好)管道阻抗变化所产生的声反 射和耗损 空压机的进气噪声、内燃 机、汽车的排气噪声等 阻抗复合型消声器联合阻性消声器和抗性消声 器的消声机理 采用阻性消声器、抗性消声 器的场所 扩散消声器改变喷注结构、降低喷口的压 力和流速 高温、高压、高速气流等高 声强噪音 噪声按声音的频率可分为：＜400Hz的低频噪声、400～1000Hz的中频噪声及＞1000Hz的高频噪声。根据设计要求及各种消声器的适用范围，选用抗性消声器进行设计改进。 抗性消声器 消声原理：通过控制声抗的大小来进行消声的。与阻性消声器不同，它不使用吸声材料而是在管道上接截面积突变的管段或旁接共振腔，声波在管道截面的突然扩张(或收缩)，造成通道内声阻抗突变，使声波传播方向发生改变，某些频率的声波在声阻抗突变的界面发生反射、干涉等现象，从而在消声器的外测，达到了消声的目的。

消声的频率特性：具有中、低频消声性能。 适用范围：消除空压机、内燃机、汽车排气噪声（气体流速较高气速的情况） 抗性消声器具有的特点： （1）不需要使用多孔吸声材料 （2）耐高温、抗潮 （3）流速较大，洁净 （4）对低频、窄带噪声有较好的效果。 常用抗性消声器的类型： （1）扩张室式消声器 （2）共振腔消声器 （3）干涉式消声器 按共振腔消声器进行设计： （1）倍频带消声量不小于30dB，由式： K L+ 102 ? = lg 20 ) 1( 302 K + 10 = lg 20 ) 1( 查表 不同频带下的消声量△L 与K值的关系 频带 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.5 2 3 4 5 6 8 10 15 类别 倍频 1.1 1.2 2.4 3.6 4.8 7.5 9.5 12.8 1 5.2 17 18.6 20 23 27 带 1/3倍 2.5 6.2 9.0 11.2 1 3.0 16.4 19 22.6 25.1 27 28.5 31 33 36.5 频带 2 / 4

基于AIWF-IL评价方法的汽车声学包性能优化

10.16638/https://www.360docs.net/doc/b47063982.html,ki.1671-7988.2019.19.026 基于AIWF-IL评价方法的汽车声学包性能优化 张天宇，邓江华，孟祥龙，霍俊焱 （中国汽车技术研究中心有限公司，天津300300） 摘要：文章通过优化汽车防火墙隔音垫声学性能，有效提升了车内声品质。首先建立了防火墙的统计能量分析（SEA）模型，通过隔音垫仿真数据与插入损失（IL）实验数据的比较，验证了防火墙SEA 模型的准确性。然后提出一种声学包性能评价指标，通过建立近似模型的优化方法，对隔音垫声学包性能进行优化。优化后，防火墙的AIWF-IL数值提升了20.9%，驾驶员头部腔到发动机腔的ATF平均降低1.5dB，驾驶员头部声腔的语音清晰度提升1%。 关键词：统计能量分析；声学包；插入损失；语音清晰度；近似模型 中图分类号：U462 文献标识码：A 文章编号：1671-7988(2019)19-72-04 Performance Optimization of Acoustic Package for Automobile Based on AIWF-IL Index Zhang Tianyu, Deng Jianghua, Meng Xianglong, Huo Junyan （China Automotive Technology&Research Center Co. Ltd, Tianjin 300300） Abstract: In this paper, by optimizing the acoustic performance of the automobile firewall innerdash pad, the sound quality of the car is effectively improved. In this paper, the statistical energy analysis (SEA) model of firewall is established.The accuracy of the firewall SEA model was verified by comparing the simulation data of acoustic insulation pad with the insertion loss (IL) experimental data. Then, an evaluation index of acoustic package performance is proposed, and the acoustic package performance is optimized by establishing an approximate model. After optimization, the IL of firewall was improved by 4dB on average, the A TF of driver head cavity to engine cavity was reduced by 1.5dB on average, and the speech articulation of driver head cavity was improved by 1%. Keywords: SEA; Acoustic Package; IL; AI index; Approximate model CLC NO.: U462 Document Code: A Article ID: 1671-7988(2019)19-72-04 1 介绍 汽车防火墙在整车声学包作用中主要起到隔绝外部声源透入声的作用，其隔声性能的优劣将会直接影响到整车车内高频噪声水平[1-5]。防火墙的隔声性能不仅取决于所使用材料自身隔声性能外，还与其设计状态的覆盖水平、厚度分布水平等直接相关。对于防火墙传递损失（IL）分析和声学包设计，通常选择统计能量分析法（SEA）。 在防火墙插入损失IL评价中，一般采用各频带数值比较法，但此方法只能粗略判别大致水平，且此指标只可对单频带进行性能大小评价，无法整体评价对语音清晰度的影响效果。本文结合语音清晰度算法计权系数，提出AIWF-IL （Articulation Intelligibility Weight factor-IL）作为评价语音清晰度变化的指标，此方法可有效评价声学包设计对语音清晰度提升的影响。并将AIWF-IL作为优化目标，通过建立近似 作者简介：张天宇，本科，NVH研发工程师，就职于中国汽车技术研究中心有限公司。 72

柴油机消声器的设计原理及测试方法

第一部分：柴油机消声器设计原理 一、阻性消声器的原理 阻性消声器是利用吸声材料的吸声作用，使沿管道传播截面积的改变或旁接共振腔等在声传播过程引起声阻抗的改变，产生声能的反射与消耗，从而达到消声目的的消声装置。 其主要原理是利用多孔吸声材料来降低噪声。把吸声材料固定在气流通道的内壁上或按照一定方式在管道中排列，就构成了阻性消音器。当声波进入阻性消声器时，一部分声能在多孔材料的孔隙中摩擦而转化成热能耗散掉，使通过消声器的声波减弱。阻性消音器器就好像电学上的纯电阻电路，吸声材料类似于电阻。因此，人们就把这种消声器称为阻性消声器。阻性消声器对中高频消声效果奸、对低频消声效果较差。 阻性消声器形式种类很多，目前用在机房低噪声工程上的主要由直管式消声器和片式消声器两种。其消声性能主要与通道形式、长度及吸声材料的性能有关。直管式消声器是阻性消声器中最简单的一种。 二、阻性消声器设计技术要点： 2.1、正确合理选择阻性消声器的结构形式 对大风量大尺寸进排风要求场合宜选用片式消声器,对消声量要求较高,风压余量较大的进排风场合宜选用折板式或多室式消声器,对确少安装空间的场合可选用百页式消声器。 2.2、正确选用阻性吸声材料 选择阻性消声器内的多孔吸声材料除了应满足吸声性能要求之外,还应注意防潮、耐湿、耐气流冲刷及净化等工艺要求。通常采用离心玻璃棉和矿棉作为吸声材料，如有净化及防纤维吹出要求，则可采用阻燃聚氨脂声学泡沫塑料，对某些地下工程砖砌风道消声，则可选用膨胀珍珠岩吸声砖作为阻性吸声材料。 2.2.1 合理确定阻性消声器内吸声层的厚度及密度 对于一般阻性直管式及片式消声器的吸声片厚度宜为50~100mm,对于低频噪声成分较多的管道消声,则消声片厚度可取150~200mm,而靠消声器外壳的吸声层厚度一般可取消声片厚度的一半;为减少阻塞比,增加气流通道面积,也可将片式消声器的消声片设计成一半为厚片,一半为薄片。消声片内的离心玻璃棉或矿棉的密度通常应选24~48kg/m3,密度大一些对低频消声有利。而阻燃聚氨脂声学泡沫塑料的密度宜为30~40kg/m3。 2.2.2 合理确定阻性消声器内气流通道的断面尺寸 阻性消声器的断面尺寸对消声器的消声性能及空气动力性能均有直接关系。下表为阻性消声器通道断面尺寸控制值,超过该控制值,消声器将呈高频失效状态。

阻性消声器的设计与消声量计算方式

阻性消声器的设计 (1)确定消声量 根据法规、标准及声源确定消声器所需的消声量。在大多数情况下，消声量是以A计权声级计算。参照相应的NR曲线，确定各倍频带或1/3倍频带需要的消声量。 (2)选定消声器的结构形式 根据消声器的流量和允许的流速大小(一般情况下，流速控制决定于阻力要求和消声器消声量要求)，确定所需要的通流面积，然后根据通流面积的大小来选定消声器的结构形式。按照一般的常规设计，通道的当量直径小于300mm 时，可选用单通道直管式;当通道当量直径大于300mm而小于500mm时，应在通道中加设吸声层或吸声芯，消声器的有效通流面积要扣除吸声层或吸声芯所占面积，以避免由于流速增加而引起的不良影响;当直径大于500mm时，当考虑采用片式、蜂窝式等其他形式的消声器。 (3)选用吸声材料 吸声材料声学性能的好坏是决定消声器声学性能的重要因素。除首先考虑其声学性能外，还需考虑消声器的实际使用条件。在高温、潮湿、有腐蚀气体等特殊环境中使用的消声器，应考虑吸声材料的耐热、防潮、抗腐蚀性能。 (4)决定消声器长度 在通道截面确定后，增加消声器的长度可以提高消声量。消声器的长度主要根据声源强度和具体的降噪要求决定，还应注意现场有限空间所允许的安装尺寸。 (5)选择吸声材料的护面结构 由于消声器中一般要通过具有一定流速的气流，所以必须采用护面结构固定

和保护吸声材料。 XW-Ⅲ型.Ⅳ型微穿孔板消声器 XW-Ⅲ型.Ⅳ型微穿孔板消声器为圆形。其中XW-Ⅲ型是单空腔结构，XW-Ⅳ型是双空腔结构。 XW-Ⅲ型消声量为 15-20dB(A), XW-Ⅳ型消声量为20-25dB(A)。XW-Ⅲ型.Ⅳ型消声器压力损失10-40Pa（风速5-15m/s）。有效长度L=2m，安装长度L1=2.16m。 XW-Ⅲ型微穿孔板消声器结构外形图 XW-Ⅳ型微穿孔板消声器结构外形图 2 150 350 450 540 3 200 400 500 890 4 250 450 550 1400 5 300 540 640 1850 6 350 620 720 2880 7 400 700 800 3590 8 450 750 850 4550 9 500 820 920 5620 10 550 870 970 7110 11 600 1000 1100 8100 12 650 1080 1180 9000

整车技术设计规范方案文件VTS模板.docx

完美 WORD格式 经济型电动车项目 整车技术规文件VTS报告

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目录 整车性能目标分管明细 (1) 1 产品定位 (2) 1.1车型类型 (2) 1.2销售区域 (2) 1.3竞争车型 (2) 1.4用户群体 (2) 1.5使用环境 (2) 2 产品图谱 (2) 3 动力系统参数 (3) 3.1动力总成参数 (3) 3.2动力电源 (3) 3.3润滑油定义 (3) 4 要求 (3) 4.1标准法规符合性 (3) 4.2产品特性 (4) 4.2.1总布置参数 (4) 4.2.1.1整车外廓尺寸 (4) 4.2.1.2整车通过性 (4) 4.2.1.3行箱容积 (4) 4.2.2重量 (5) 4.2.2.1整备质量 (5) 4.2.2.2空载质量 (5) 4.2.2.3专业重量 (5) 4.2.2.4满载质量 (5) 4.2.2.5质心位置 (6) 4.2.3人机工程 (6) 4.2.3.1人机布置 (6) 4.2.3.2乘降方便性 (7) 4.2.3.3操作便利性 (7) 4.2.4驾驶性 (8) 4.2.5动力经济性 (8) 4.2.5.1动力性 (8) 4.2.5.2经济性 (9) 4.2.6车辆动力学 (10) 4.2.6.1操稳客观测试 (10) 4.2.6.2制动 (10) 4.2.7碰撞安全 (12) 4.2.8振动噪声 NVH (12) 4.2.8.1通过噪声 (12) 4.2.8.2定置车噪声 (13) 4.2.8.313

汽车消声器性能分析与设计_毕业论文

毕业设计论文 汽车消声器性能分析与设计 摘要 消声器作为控制排气噪声的一种简单而有效的方法，在汽车发动机排气系统中得到了广泛的应用。设计高消声性能、低压力损失的排气消声器是目前汽车噪声控制中的重要课题。本文针对某典型发动机排气系统设计了一款消声器，并对其进行了分析和改进。 本文利用声场有限元方法和流场有限容积方法分析了简单扩张腔的声场、流场分布规律，探讨了气流对消声器性能的影响，结果表明：随着温度的升高，传声损失频谱往高频移动，使得高频消声效果变好，中低频变差；。可见对排气消声器进行设计、分析和改进时不能忽视这些外在因素的影响。 根据发动机排气直管噪声频谱特性，设计了一款排气消声器，在此基础上建立实体模型和有限元模型，仿真分析了内部多物理场分布，总结了该消声器的声学特性和空气动力性。结果表明：该消声器在20~100Hz、800~1200Hz 及600~2000Hz低、中频段的传声损失偏低，高速气流可能导致再生噪声较大，压力损失较大，各腔温度差异大。 关键词：排气消声器；有限元；空气动力性；声学特性

Performance Analysis and Design of Car Muffler ABSTRACT As a effective method of controlling vehicles noise, muffler has been widely applied in exhaust system of engine. It is an important topic to exhaust mufflers that have good attenuation performance and low pressure loss in the field of automobile’s noise control. A muffler for a typical exhaust system is designed. The finite element method is applied to simulate it characteristic and to predict it performance so as to have an improved design. The finite element method is applied to analyze the rules of the flow field, and acoustic field inside expansion chambers which is basing on that the influence of temperature and velocity is taken into account. The results indicate that: When temperature rises, the spectrum moves toward higher frequency, which makes the attenuation performance in high frequencies better and that in middle frequencies worse. When the temperature and heat transfer, the velocity of turbulence is rise，and pressure loss is reduced .As a result, these outside factors can’t be ignored when designing, analyzing and redesigning an exhaust muffler. An exhaust muffler is designed basing on analyzing the sound of the engine. By building a model of it, different grid meshes are formed based on the calculation characteristic of acoustic field and the flow field. The acoustics and aerodynamics performance of the muffler are analyzed. The result suggests that the sound attenuation pat 20~100Hz,800~1200Hz and 1600~2000Hz frequency isn’t good , the high-speed flow may bring the air flow regeneration noise ，the pressure loss is little of high and the difference between every chamber is large. Key words：Exhaust Muffler, Finite Element Method, aerodynamics

汽车声学包设计开发与测试培训报告

汽车声学包设计开发与测试培训报告 2017年，公司提出“转型、强基、启新程”的工作主题，指出要加快市场和产品结构调整，构建“一优多强”的产品格局。因此，团体旅游车型的市场将迎来更大力度的开发拓展。世轩车型造型美观大方，内饰豪华舒适，在市场上表现突出，是公司现阶段团体车型中最具竞争力的产品。该车型经过两年来的不断优化，其常规性能已逐步完善，达到了国内领先水平。 为更好地提升产品竞争力，工艺部从提升产品舒适性出发，立足NVH（噪声、振动、声品质）控制技术的应用，提出降低世轩代表车型整车车内噪声1.5分贝以上的量化指标。 我公司相对比宇通、金龙等主机厂在NVH开发与测试方面的发展还较缓慢，技术储备不足，为此，在技术中心领导支持下，本人于2月24—26日前往北京参加了华汽睿达（北京）技术培训中心组织的汽车声学包NVH开发与案例分析培训课程。 本次培训主要围绕“声学材料及工艺、声学零部件设计与开发、振动噪声测试”三部分课程展开讲解。 一、声学材料及其工艺介绍 1.1几张常用材料的基本概念 PET：polyethylene terepthalate 聚对苯二甲酸乙二酯，简称涤纶，具有强度高、弹性好等优点，有异形和中空2种纤维截面 PP：polypropylene 聚丙烯纤维，简称丙纶，截面为圆形，聚合物纤维的一类，具有密度小、强度高、耐酸碱、防潮、耐热和易于加工等优点 PU: polyurethane foam 全称为聚氨基甲酸酯，简称聚氨酯发泡 Shoddy：废纺毡，以cotton（棉织物）为主 Airlay：气流成网，fiber（纤维）类零件的一种主要工艺 EV A：醋酸乙烯酯共聚物 弹性好，韧性好，抗撕裂 EPDM：Ethylene Propylene Diene Monomer 三元乙丙橡胶，是乙烯、丙烯和少量的非共轭二烯烃的共聚物，用于汽车隔音材料和密封件材料，耐热、耐候等耐老化性能优异 1.2声学包零部件种类 1.2.1传统意义上的声学包按按区域区域划分：发动机舱、座舱、行李仓，按功能划分：隔音、

消声器的分类

消音器的种类 概述 消音器的种类很多，但究其消声机理，又可以把它们分为六种主要的类型，即阻性消音器、抗性消音器、阻抗复合式消音器、微穿孔板消音器、小孔消音器和有源消音器。 阻性消音器 主要是利用多孔吸声材料来降低噪声的。把吸声材料固定在气流通道的内壁上或按照一定方式在管道中排列，就构成了阻性消音器。当声波进入阻性消音器时，一部分声能在多孔材料的孔隙中摩擦而转化成热能耗散掉，使通过消音器的声波减弱。阻性消音器就好象电学上的纯电阻电路，吸声材料类似于电阻。因此，人们就把这种消音器称为阻性消音器。阻性消音器对中高频消声效果好、对低频消声效果较差。(主要应用于发电机机组消音) 抗性消音器 是由突变界面的管和室组合而成的，好象是一个声学滤波器，与电学滤波器相似，每一个带管的小室是滤波器的一个网孔，管中的空气质量相当于电学上的电感和电阻，称为声质量和声阻。小室中的空气体积相当于电学上的电容，称为声顺。与电学滤波器类似，每一个带管的小室都有自己的固有频率。当包含有各种频率成分的声波进入第一个短管时，只有在第一个网孔固有频率附近的某些频率的声波才能通过网孔到达第二个短管口，而另外一些频率的声波则不可能通过网孔．只能在小室中来回反射，因此，我们称这种对声波有滤波功能的结构为声学滤波器。选取适当的管和室进行组合．就可以滤掉某些频率成分的噪声，从而达到消声的目的。抗性消音器适用于消除中、低频噪声。 阻抗复合式消音器 由阻性结构和抗性结构按照一定的方式组合构成。 微穿孔板消音器 一般是用厚度小于1mm的纯金属薄板制作，在薄板上用孔径小于1mm的钻头穿孔，穿孔率为1%一3%。选择不同的穿孔率和板厚不同的腔深，就可以控制消音器的频谱性能，使其在需要的频率范围内获得良好的消音效果。

消音器计算说明书

消音器计算说明书 位号：HX-6465计算书 一、以知数据 以知设计参数 名称流量（kg/hr）温度(℃)压力(kg/cm2g) 蒸汽消声器41371170.1 以知声频率带功率级 二、设计计算结果 1、根据声率级表格数据可知；该噪音源八个倍频带总声压级为90dB（A)。根据相关环保卫士标准，我们需要将消声器后A声级降到85dB（A)以下。所需消音量如下： △LA=90-85=5dB(A)；及消声器最低消音量不得小于5dB（A)。消声片长度我们设计为L=1.0m； 根据△LAo=ψ×a o×（P/S）×L △LAo=1.2×0.8×（1.33/0.085）×1=18.4dB(A)＞5dB(A)。 消声后：△Lo=90-18.4=71.6dB(A) 故消音量满足设计要求。 2、消声器外筒钢板采用5mm厚的钢板；根据质量定理可以计算出隔音量为28dB（A)；28dB（A)＞5dB(A)满足消声器设计要求。 3、消声器上限频率：消声器通道宽度我们设计为0.15m,经计算消声器上限截止频率为3594H Z。倍频带为4000~8000的声功率为80dB（A)＜85dB（A)；故消声器宽度符合设计要求。 4、消声器下限频率：吸声片宽度我们设计为0.1m,经计算消声器下限截止频

率为78H Z。计算发现消声器对频率低于78H Z倍频带消音效果稍差；但是我们可以通过提高消声器的整体消音量（18.4dB(A)）来满足低频消音量的要求。 5、气体流速对消声量影响：消声器总流通面积为0.17m2,计算流速为10.8m/s。 △Lo"=△Lo(1+M)-2 △Lo"=71.6(1+0..032)-2=72.8dB(A)。△Lo"＜85dB(A) 故消声器满足设计要求。 位号：HX-6402计算书 一、以知数据 以知设计参数 名称流量（kg/hr）温度(℃)压力(kg/cm2g) 蒸汽消声器63406229.60.5 以知声频率带功率级 二、设计计算结果 1、根据声率级表格数据可知；该噪音源八个倍频带总声压级为90dB（A)。根据相关环保卫士标准，我们需要将消声器后A声级降到85dB（A)以下。所需消音量如下： △LA=90-85=5dB(A)；及消声器最低消音量不得小于5dB（A)。消声片长度我们设计为L=1.3m； 根据△LAo=ψ×a o×（P/S）×L △LAo=1.2×0.8×（9.47/0.66）×1.3=17.9dB(A)＞5dB(A)。 消声后：△Lo=90-17.9=72.1dB(A)

消声器的设计

消声器的设计|消声器设计方式 由于我国目前对消音器的设计，还没有统一的标准规范可以遵照执行，大多数厂家均根据自己的经验来设计制作，且技术又相对保密的。因此本消音器的设计，经查阅大量资料，采用科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论，采用节流降压与小孔消音的原理结合现场实际情况来设计解决环境噪声超标的难题。 消音器的工艺参数为：蒸汽排放绝对压力：40 kg/ cm2，排汽温度：390℃，蒸汽比容ρ：0.0721 m3/ kg，排汽流量Q：8t/h；噪声达到110dB以上，要求消音器的噪声小于85dB的环保要求。 一、设计原理。 复合式小孔喷注消音器是利用节流作用降低小孔喷注前的驻压，预先消耗部分声能，再dB与小孔降噪相结合，达到较高的消声量；其原理是利用节流降压与小孔喷注两种消声机理，通过适当结构复合而成的。 1. 小孔喷注消音器 小孔喷注消音器的设计机理是根据科学院声学研究所马大猷教授等人提出的小孔喷注噪声极其控制理论，从发声机理上使它的干扰噪声减少，由于喷注噪声峰值频率与喷口直径成反比，若喷口直径变小，喷口辐射的噪声能量将丛低频移向高频，于是低频噪声被降低，高频噪声反而增高，当孔径小到一定值（达到mm级），实验表明，当孔径≤4mm时具有移频作用，喷注噪声将移到人耳不敏感的频率范围（听觉最敏感的区域250~5000赫兹）；根据这一机理将一个大的喷口改为许多小孔来代替，便能达到降低可听声的目的。从实用角度考虑，孔径不能选得过小，因为过小的孔径不仅难于加工，同时易于堵塞，影响排汽。一般选用直径1~3mm的小孔为宜。 2.节流降压消音器 节流降压消音器是利用节流降压原理而制成的。根据排汽流量的大小，适当设计通流截面，使高压气体通过节流孔板时，压力都能最大限度地降低到临界值。这样通过多级节流孔板串联，就能把排空的一次压降分散到若干个小的压降。由于排汽噪声功率与压力降的高次方成正比例，所以把压力突变排空改为压力在消音器内就逐渐降下来再排空，这样能使消音器内流速控制在临界流速下，不致产生激波噪声，压力在最大限度地降到临界值，使消音器获得较好的消声效果。同时节流降压后小孔喷注层的驻压大大变小，小孔喷注层强度设计所需的壁厚也大为减薄，这样给小孔喷注层的钻孔加工减小难度。 消音器入口处的压力通常是给定的，当排放压力较高时，为了取得所需的消声值，经过几次节流降压，使汽体进入小孔喷注前的压力由消音器入口处的压力P1按比例降低设计；通常情况下，节流降压消音器的各级压力选择为等比级数下降，设节流孔板级数为n，临界压力比为q (q＜1) ，可得：