催化重整操作参数(精)
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反应温度是重整反应过程中最主要的操作参数，提 高反应温度对所有的重整反应过程起到促进作用， 它是提高和控制重整产物质量（辛烷值和芳烃产率） 最重要的手段。 为了表征反应温度一般有以下三种表示方法： 1) 加权平均入口温度（WAIT，℃） WAIT (℃) = Σti*Xi 式中： ti -----各反应器入口温度，(℃)； Xi -----各反应器内催化剂装填比例，%
WHSV =进料的重量流率（kg/h）/ 反应器中催化剂的重量（kg）。
空速对反应温度的校正
不同空速下温度与辛烷值及芳烃产率的关系
不同空速下温度与C5+收率及循环气中氢纯度的关系
在苛刻度不变，处理量降低时，也 就是说辛烷值不变、空速降低，此时应 该首先降低反应温度，然后再降低进料 量；要提高空速时，首先提高进料量， 然后再提高反应温度。 在设计时，选用的空速要留有一定 的余地，以适应各种条件的变化。通常 空速的范围在1.2-2.0 h-1。
2，加权平均床层温度(WABT，℃)
WABT (℃) = Σ[(ti入- ti出 )/2 * Xi]
式中： ti入 -----各反应器入口温度，(℃)；
ti出 -----各反应器出口温度，(℃)；
WAIT与WABT的差别既决定于反应热的 多少，也与氢烃比的高低有关。氢烃比越 高，温降越小，WAIT与 WABT的差别越小。 3，积分反应温度 最接近催化剂的实际反应温度，计算复杂。
催化重整操作参数石油化ຫໍສະໝຸດ 科学研究院一，催化重整操作参数
催化重整的操作参数，即反应条件，包 括：反应压力、反应温度、空速和氢烃 比； 这些反应条件取决于催化剂的种类或类 别、原料油性质和产品的辛烷值（芳烃 含量）等三大因素； 这些反应条件既是独立的，又是相互制 约，密切相关的 。
1,反应温度
1.1 反应温度对重整产物的性质和收率的影响 在出现以下情况时需要进行反应温度的调整： 改变重整生成油的辛烷值 改变装置的处理量，从而改变了空速 处理不同性质的重整原料 补偿由于催化剂老化活性逐步下降 其他情况出现需要提温时，最好先搞清原因， 然后再采取措施。
反应温度与辛烷值的关系
不同的催化剂、原料油、辛烷值的 范围，每增加一个单位辛烷值所需要 提高的反应温度也不完全相同，通常 为WAIT 2 ~ 5º C。
N+3.5A来表示 ； 另一类用芳烃潜含量来表示 。
芳烃潜含量，就是芳烃含量加上环烷烃脱 氢后全部转化成芳烃的总量。即 苯的潜含量 = 0.929 NC6 + A C6 重量%
甲苯潜含量 = 0.939 NC7 + A C7 重量%
C8芳烃潜含量 = 0.946 NC8 + A C8 重量% C9芳烃潜含量 = 0.952 NC9 + A C9 重量%
化剂装量达到50%左右处的压力来表述。
1.3 1.2
相对积碳因数
1.1 1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6
反应压力，MPa
反应压力对催化剂上积炭的影响
3, 空速
LHSV-体积空速; WHSV-重量空速 LHSV = 进料的体积流量（ m3/h ） / 反应器中催化剂的体积（m3）；
5， 原料性质对反应的影响
重整原料油的种类有： 直馏石脑油； 加氢裂化重石脑油； 加氢过的焦化石脑油； 加氢过的催化重石脑油； 或它们的混合油。 影响重整装置运转的原料油的性质参数： 族组成（PONA值 ）、终馏点、中平均温度 等。
原料中族组成（PONA值）对反应条 件的影响比较大 ;
原料油的贫富，或好坏有二类表示方 法， 一类是用0.85N+A，N+A，N+2A或
4， 氢烃比
氢烃比的表示有二种： 氢烃分子比： 循环气中的纯氢分子流率(kmol/h) /液体进 料的分子流率(kmol/h) 气油体积比： 循环气的体积流率(Nm3/h) /液体进料的体积 流率(m3/h)
氢烃比的影响
氢烃比的大小直接影响催化剂的
积炭速率，即影响运转周期；
在一般操作范围内，氢烃比对产
530 520 RON 100 95 90 85 80 30 50 70 90 110 130
反应温度 WAIT，o C
510 500 490 480 470 460 450 440 原料组成 N+3.5A，LV %
半再生重整原料组成对反应温度的影响
530 520 510 500 490 480 470 460 450 440 430 420 30 50 70 90 原料组成 N+3.5A，LV %
1.5 1.4
催化剂相对失活速度
1.3 1.2 1.1 1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 30 35 40 45 50 55 60 65 70 重整原料 N+A,体积%
重整原料组成对催化剂失活速度的影响
重整原料镏分干点愈高，催化剂相 对失活速度愈快 。
1.9 1.8 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3 1.2 1.1 1 150 160 170 180 190 200 原料终馏点，℃
RONC 104 100 95 90 85 80 110 130
反应温度 WAIT，o C
连续重整原料组成对反应温度的影响
反应温度对液收率的影响
反应温度的选择
88 87
MONC
86 85 84 83 82 470 480 490 500 反应温度 ºC 图9-6 反应温度与辛烷值的关系
76.6
品质量和收率影响很小 ；
对催化剂床层的温降和能耗有比
较明显的影响；
8 7.5 7 6.5 6 5.5 5 4.5 4 3.5 3 2.5 2 1.5 1 0.5 0 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 8 氢烃比，分子
相对失活速度
氢烃比与催化剂相对失活速度的关系
辛烷值产率
76.2
75.8
75.4 470 480 WABTº C 490 500
图9-7 WABT与辛烷值产率的关 系
2, 反应压力
重整装置的反应压力采用二种方法来 表述，一种是采用高压分离器的压力，俗 称“高分压力”；
另一种采用平均反应压力。后一种表
述方法实际上是催化剂装填量的加权平均 反应压力，在实践中为简便起见，采用催
WHSV =进料的重量流率（kg/h）/ 反应器中催化剂的重量（kg）。
空速对反应温度的校正
不同空速下温度与辛烷值及芳烃产率的关系
不同空速下温度与C5+收率及循环气中氢纯度的关系
在苛刻度不变，处理量降低时，也 就是说辛烷值不变、空速降低，此时应 该首先降低反应温度，然后再降低进料 量；要提高空速时，首先提高进料量， 然后再提高反应温度。 在设计时，选用的空速要留有一定 的余地，以适应各种条件的变化。通常 空速的范围在1.2-2.0 h-1。
2，加权平均床层温度(WABT，℃)
WABT (℃) = Σ[(ti入- ti出 )/2 * Xi]
式中： ti入 -----各反应器入口温度，(℃)；
ti出 -----各反应器出口温度，(℃)；
WAIT与WABT的差别既决定于反应热的 多少，也与氢烃比的高低有关。氢烃比越 高，温降越小，WAIT与 WABT的差别越小。 3，积分反应温度 最接近催化剂的实际反应温度，计算复杂。
催化重整操作参数石油化ຫໍສະໝຸດ 科学研究院一，催化重整操作参数
催化重整的操作参数，即反应条件，包 括：反应压力、反应温度、空速和氢烃 比； 这些反应条件取决于催化剂的种类或类 别、原料油性质和产品的辛烷值（芳烃 含量）等三大因素； 这些反应条件既是独立的，又是相互制 约，密切相关的 。
1,反应温度
1.1 反应温度对重整产物的性质和收率的影响 在出现以下情况时需要进行反应温度的调整： 改变重整生成油的辛烷值 改变装置的处理量，从而改变了空速 处理不同性质的重整原料 补偿由于催化剂老化活性逐步下降 其他情况出现需要提温时，最好先搞清原因， 然后再采取措施。
反应温度与辛烷值的关系
不同的催化剂、原料油、辛烷值的 范围，每增加一个单位辛烷值所需要 提高的反应温度也不完全相同，通常 为WAIT 2 ~ 5º C。
N+3.5A来表示 ； 另一类用芳烃潜含量来表示 。
芳烃潜含量，就是芳烃含量加上环烷烃脱 氢后全部转化成芳烃的总量。即 苯的潜含量 = 0.929 NC6 + A C6 重量%
甲苯潜含量 = 0.939 NC7 + A C7 重量%
C8芳烃潜含量 = 0.946 NC8 + A C8 重量% C9芳烃潜含量 = 0.952 NC9 + A C9 重量%
化剂装量达到50%左右处的压力来表述。
1.3 1.2
相对积碳因数
1.1 1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6
反应压力，MPa
反应压力对催化剂上积炭的影响
3, 空速
LHSV-体积空速; WHSV-重量空速 LHSV = 进料的体积流量（ m3/h ） / 反应器中催化剂的体积（m3）；
5， 原料性质对反应的影响
重整原料油的种类有： 直馏石脑油； 加氢裂化重石脑油； 加氢过的焦化石脑油； 加氢过的催化重石脑油； 或它们的混合油。 影响重整装置运转的原料油的性质参数： 族组成（PONA值 ）、终馏点、中平均温度 等。
原料中族组成（PONA值）对反应条 件的影响比较大 ;
原料油的贫富，或好坏有二类表示方 法， 一类是用0.85N+A，N+A，N+2A或
4， 氢烃比
氢烃比的表示有二种： 氢烃分子比： 循环气中的纯氢分子流率(kmol/h) /液体进 料的分子流率(kmol/h) 气油体积比： 循环气的体积流率(Nm3/h) /液体进料的体积 流率(m3/h)
氢烃比的影响
氢烃比的大小直接影响催化剂的
积炭速率，即影响运转周期；
在一般操作范围内，氢烃比对产
530 520 RON 100 95 90 85 80 30 50 70 90 110 130
反应温度 WAIT，o C
510 500 490 480 470 460 450 440 原料组成 N+3.5A，LV %
半再生重整原料组成对反应温度的影响
530 520 510 500 490 480 470 460 450 440 430 420 30 50 70 90 原料组成 N+3.5A，LV %
1.5 1.4
催化剂相对失活速度
1.3 1.2 1.1 1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 30 35 40 45 50 55 60 65 70 重整原料 N+A,体积%
重整原料组成对催化剂失活速度的影响
重整原料镏分干点愈高，催化剂相 对失活速度愈快 。
1.9 1.8 1.7 1.6 1.5 1.4 1.3 1.2 1.1 1 150 160 170 180 190 200 原料终馏点，℃
RONC 104 100 95 90 85 80 110 130
反应温度 WAIT，o C
连续重整原料组成对反应温度的影响
反应温度对液收率的影响
反应温度的选择
88 87
MONC
86 85 84 83 82 470 480 490 500 反应温度 ºC 图9-6 反应温度与辛烷值的关系
76.6
品质量和收率影响很小 ；
对催化剂床层的温降和能耗有比
较明显的影响；
8 7.5 7 6.5 6 5.5 5 4.5 4 3.5 3 2.5 2 1.5 1 0.5 0 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 8 氢烃比，分子
相对失活速度
氢烃比与催化剂相对失活速度的关系
辛烷值产率
76.2
75.8
75.4 470 480 WABTº C 490 500
图9-7 WABT与辛烷值产率的关 系
2, 反应压力
重整装置的反应压力采用二种方法来 表述，一种是采用高压分离器的压力，俗 称“高分压力”；
另一种采用平均反应压力。后一种表
述方法实际上是催化剂装填量的加权平均 反应压力，在实践中为简便起见，采用催