无机房乘客电梯设计计算书

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一、主要参数 (1)
二、曳引机选型计算 (1)
三、曳引条件计算 (2)
1、e fa的计算 (2)
2、装载工况 (3)
3、滞留工况时， (3)
4、紧急制停工况 (4)
四、曳引钢丝绳安全系数的计算 (4)
五、绳槽比压的计算 (5)
六、超速保护装置的选型 (5)
1、限速器 (5)
2、安全钳 (6)
3、轿厢上行超速保护装置 (6)
4、缓冲器 (6)
七、轿厢导轨的选择和验算 (7)
1、安全钳动作时 (8)
2、正常使用，运行 (9)
3、正常使用，装卸载 (10)
八、轿厢导轨支架连接螺栓的选择、计算 (11)
九、轿架的强度计算 (12)
十、曳引机承重梁计算 (13)
十一、轿厢有效面积 (16)
十二、轿厢通风面积 (16)
十三、井道受力 (16)
十四、电气系统选型与计算说明 (17)
参考文献 (19)
FVF —P21乘客电梯设计计算书
一、主要参数
1、额定载重量：Q=1600kg 额定速度：1.75m/s
2、提升高度：81.7m 层、站： 23/23
3、曳引比：r =1：1 曳引包角a=170°
4、轿厢净尺寸（宽×深×高） 1500mm ×2300mm ×2300mm
5、层门、轿门开门尺寸 1100mm ×2100mm
6、开门形式：右旁开（厅外看）
7、轿厢自重：P 0=1950kg ，
8、额定载重：Q=1600kg ，
9、平衡系数选：q=0.45，
10、对重质量W=P 0+qQ=1950+0.45×1600=2670（kg ）
二、曳引机选型计算
1、曳引电动机功率计算
选择无齿曳引机
η102q 1QV N ）（功率-= 式中：v ——额定速度，v=1.75m/s
当曳引比r=1:1时，η=0.695
）（）（）（kw 72.21695.010245.0175.11600102q 1QV N =⨯-⨯=-=η 2、选择曳引机
选用常熟YJ245D-1.75型曳引机，其参数如下：
额定功率N 0=26Kw ， 额定转速1440r/min ，
主轴静载11000kg ， 额定转矩3722Nm,
曳引轮节径D=650mm=0.65m ，减速比：I = 55：2
曳引钢丝绳根数与直径n 0×dr=7×φ13，8×19S+FC ，
绳轮槽形切口角β=96.5°，γ=30°
交流变压变频（VVVF ），集选控制（JX ）
3、校核
（1）功率N 0=26kw>N=21.72（kw ），通过。

（2）电动机变频调定额定转速
）（r/min 7.1414265.05575.160D r i v 06n 1=⨯⨯⨯⨯==ππ
电动机额定转速为1440r/min ，通过。

（3）实际正常运行最大扭矩M 按超载10%计算
）（）－（）－（Nm 33161
281.965.016000.451.1r 2QDg q 1.1M n =⨯⨯⨯⨯== M=3316Nm<额定转矩3722Nm ，通过。

（4）直径校核 D/ dr =650/13=50，通过。

反绳轮直径D’=φ520mm ，D’/ dr =520/13=40，通过。

（5）主轴最大静载荷G
）（321o o Q Q Q )qQ P )(90sin()Q 25.1P (G ++++︒-++=α 式中：Q 1——曳引钢丝绳质量，Q 1=332kg ；
Q 2——补偿链质量， Q 2=166kg ；
Q 3——随行电缆质量， Q 3=193kg
)
kg (7260)193166332()
160045.01950)(90170sin()160025.11950(G =+++⨯+︒-︒+⨯+=G=7260kg<主轴允许静载11000kg ，通过。

三、曳引条件计算
1、e fa 的计算
式中：a ——曳引包角，a=170°=17π/18
f ——当量摩擦系数
0f sin sin 2sin 2cos 4f μγβγβπβγμ=+----=）（ 式中：μ——摩擦系数，β=96.5°，γ=30°
0001.203sin 6.59sin 305.9625.96sin 230cos 4sin sin 2sin 2cos 4f 0=︒+︒-︒-︒-︒-︒=+----=πγβγβπβγ）（）（ （1）装载工况时，μ=0.1
f=μf 0=0.1×2.0001=0.20001
e fa = e 0.20001π=1.8739
（2）紧急制停工况时，
0851.0101.7511.010v 11.0=+=+=μ f=μf 0=0.0851×2.0001=0.1702
e fa = e 0.1702π=1.7066
（3）滞留工况时，μ=0.2
f=μf 0=0.2×2.0001=0.40002
e fa = e 0.40002π=3.5116
2、装载工况
1.25倍的载重量，轿厢位于最低层。

此时，制动减速度a=0，井道摩擦力FR ≈0
（1）T 1=（1/r ）（P 0+1.25Q+M T rav ）g n +M s R car g n
式中
M T rav ——随行电缆的实际质量，轿厢位于最低层时，M T rav =0， M s R car ——轿厢侧曳引钢丝绳的实际质量，轿厢位于最低层
时，M s R car = (1/2)Q 1=166（kg ）
T 1=（1/1）(1950+1.25×1600+0)×9.81+166×9.81=42006（N ）
（2）T 2=（1/r ）（M cwt +M CR cwt ）g n +M SR cwt g n
式中，M cwt ——对重的实际质量，M cwt =W=2670kg
M CR cwt = Q 2=166kg
M s R cwt ——对重侧曳引钢丝绳的实际质量，轿厢位于最低层
时，对重在最高层，此时M s R cwt =0。

T 2=（1/1）×（2670+166）×9.81+0=27822（N ）
8739.1e 5098.127822
42006T T fa 21=<==
3、滞留工况时，
对重压在缓冲器上，空载轿厢在最高位置。

此时，制动减速
度a=0，井道摩擦力FR ≈0。

T 1=（1/r ）（P 0+ M CR car +M T rav ）g n +M s R car g n
式中：轿厢在最高位置时，
M CR car = Q 2=166kg ，M T rav = Q 3=193kg ，M s R car =0
T 1=（1/1）（1950+166+193）×9.81+0=22652（N ）
T 2=（1/r ）M cwt g n +M SR cwt g n
式中：对重压在缓冲器上，M cwt =0，M SR cwt = (1/1)Q 1=322kg T 2=0+322×9.81=3256（N ）
5116.3e 957.6325622652T T fa 21=>==
4、紧急制停工况
（1）额载轿厢位于最低层附近，上行工况时紧急制停。

此时，P 0=1950kg ，Q=1600kg ，a=0.8m/ s 2，FR ≈0
a 2M 2
r 2r M )a 2g (M )a g )(M M Q P (r 1T pcar 2SRcar n SRcar n Trav CRcar +-+++++++=１ 式中：当轿厢位于最低层附近时， M CR car =0，M T rav =0，
M s R car =(1/2)Q 1=166kg
M pcar ——轿厢侧滑轮惯量的折算质量，M pcar =45kg
T 1=(1950+1600+0)(9.81+0.8)/1+166(9.81+2×0.8)+0+45×2×0.8 =40161（N ）
a M 2
r 2r a M )a 2g (M )a g )(M M (r 1T pcwt 2SRcwt n SRcwt n CRcwt cwt 2----+-+= 式中：当轿厢在最低层附近，对重就在最高位置附近，
M cwt =W=2670kg ，M CR cwt =Q 2=166kg ，M SR cwt =0
M pcwt ——对重侧滑轮惯量的折算质量，m pcwt =45kg
T 2=(1/1)(2670+166)×(9.81－0.8)+0－0－45×0.8=24950（N ）
7006.1e 6097.12495040161T T fa 21=<== （2）空轿厢位于最高位置附近，下行工况时，紧急制停。

此时，P 0 =1950kg ，Q=0，a=0.8m/s 2 ，FR ≈0，M cwt =2670kg M SR cwt ≈166kg ，m pcwt =45kg ，M T rav =193kg ，
M SR cwt ≈0，M p car =45kg ，M CR car =166kg
a M 2
r 2r a M )a 2g (M )a g (M r 1T pcwt 2SRswt n SRcwt n cwt +-++++=１ T 1=(1/1)×2670×(9.81+0.8)+166×(9.81+2×0.8)+0+45×0.8=30259（N ）
2a M 2
r 2r a M )a 2g (M )a g ()M M (P r 1T pcar 2SRcar n SRcar n Trav CRcar 02----+-++= T 2=(1/1)(1950+166+193)(9.81－0.8)+0－0－45×2×0.8=20732（N ）
7006.1e 4595.120732
30259T T fa 21=<==
四、曳引钢丝绳安全系数的计算
N equiv(t)=7.2
K p =(520/650) 4=0.4096，N equiv(p)=4×0.4096=1.6384
N equiv =7.2+1.6384=8.8384
D/d r =650/13=50
按公式：
]]
)dr /D (09.77log[))dr /D (N 1085.695log(6834.2[f 894.2567.8610S -⨯-=equiv
将N equiv =8.8384，D/d r =50，代入上式：
89.1210S ])5009.77log()508384.81085.695log(6834.2[f 894.2567.86==-⨯⨯⨯-
实际安全系数S=S 0n 0/S 1
式中，S 0——单根钢丝绳的破断拉力，S 0=74300N
S 1——钢丝绳上承受的最大拉力，
S 1=[(P 0+Q)/r+166]g n =[(1950+1600)/1+166]×9.81=36454（N ） S=（74300×7）/36454=14.27> S f =12.89，通过。

五、绳槽比压的计算
比压
v
1v 45.12sin )2/cos(8D d n S r 010++≤--⨯=ββπβε 24.36.59sin 5.96)2/6.59cos(8506318190410=︒
-︒-︒⨯⨯⨯=πε 09.775.1175.145.12v 1v 425.1=+⨯+=++ v 1v 45.120++<ε，符合要求。

六、超速保护装置的选型
1、限速器
（1） 选择XS12B 双向限速器，其技术参数为
额定速度：1.75m/s ；
上行调定动作速度2.38m/s
下行调定动作速度2.23m/s ，
正向动作钢丝绳提拉力2087N
反向动作钢丝绳提拉力317N
钢丝绳直径：φ8mm ，6×19s+NF ；
其最小破断载荷为25.7KN
绳轮节径：φ280mm
（2） 校核：
①电梯额定速度v=1.75m/s ，通过。

下行动作速度≥115%v=1.15×1.75=2.01（m/s ）
下行动作速度<1.25v+0.25/v=1.25×1.75+0.25/1.75=2.33
（m/s ）
2.01<2.23<2.33（m/s ），通过。

上行动作速度≥115%v=1.15×1.1.75=2.01（m/s ）
上行动作速度<(1.25v+0.25/v) ×1.1=(1.25×1.75+0.25/1.75)
×1.1=2.56（m/s ）
2.01<2.38<2.56（m/s ），通过。

②安全钳起作用所需力为400N ，
钢丝绳提拉力2087N>2×400N=800N ，通过；
钢丝绳公称直径φ8mm>φ6mm ，通过；
通过钢丝绳安全系数,831.12087N
25.7KN 2>== ，通过节径绳轮358
280==
2、安全钳
（1） 选择SFG-15K 渐进式安全钳，其技术参数为：
额定速度：≤1.75m/s
限速器动作速度：≤2.33m/s
总容许质量：3800kg
导轨工作面厚度：16mm
（2） 校核：
额定速度v ≤1.75m/s ，通过。

总质量：P 0+Q=1950+1600=3550（kg ）<3800kg ，通过。

电梯主轨：T90/B 型，其工作面厚度=16mm ，符合要求。

3、轿厢上行超速保护装置
利用曳引机,直接作用在曳引轮上的制动器,V ≤3.0m/s,
Q =250~1600Kg,均满足要求。

4、缓冲器
（1） 选择线性缓冲器，其行程应
>0.0674v 2=0.0674×1.752=0.206（m ）=206mm
选用JKZ03-210线性缓冲器，轿厢用2个，对重用1个。

JKZ03-210其技术参数为：
最大冲击速度：v≤2.02m/s
最大允许行程：210mm
最大缓冲质量：2500kg，
最小缓冲质量：1140kg
（2）校核：
电梯额定速度v=1.75m/s<2.02 m/s，通过。

缓冲器行程：206mm<210mm，通过；
轿厢缓冲质量：
P0+Q=1950+1600=3550kg<2500×2=5000kg，通过。

对重缓冲质量：
P0+qQ=1950+0.45×1600=2670kg<3100kg，通过。

七、轿厢导轨的选择和验算
轿厢导轨选择T90/B型电梯导轨，其主要参数：
截面积A=1720mm2,
弹性模量E=200×103Mp a，
W x=20900mm3，W y=11900mm3，
I x=1022000mm4，I y=520000mm4，
i x=25.0mm，i y=17.6mm。

轿厢载荷分布如图所示：
图中，O为轿厢导轨直角坐标系的坐标原点，
S为轿厢悬挂点，X s= 0，y s=0，（悬挂点实际在反绳轮上，
S为悬挂受力合成点）
P 为轿厢质量中心，X p =115，y p =0，
P=P 0+Q 2+Q 3=1950+166+193=2309（kg ）,
Q 为载荷质量中心，X Q =D x /8=316mm ，y Q =0mm ，Q=1600k g
f 为装卸载时，作用于轿厢上的力，X f =－975mm ，
y f =0，f=0.4 g n Q=0.4×9.81×1600=6278（N ）
C 为轿厢几何中心。

1、安全钳动作时
①弯曲应力的计算
由导向力引起的导轨在y 轴方向上的弯曲应力为：
y
y y x y P Q n 1x W M 16L F 3M nh PX QX g K F ==+=ε，，）（
由导向力引起的导轨在x 轴方向上的弯曲应力为
x x
x y x P Q n 1y W M 16L F 3M h n/2Py Qy g K F ==+=ε，，）（）（ 式中，Fx 、Fy ——导向力（导靴作用于导轨上的力）N
K 1——冲击系数，K 1=2
g n ——9.81m/s 2 ，
n ——导轨数量，n=2，
h ——轿厢导靴之间的距离，h=3530mm
M y 、M x ——弯矩 Nmm
L ——导轨支架的最大间距，L=1646mm （一般为L=1600mm ，按L=1646mm 计算，更安全）
εy 、εx ——弯曲应力 N/mm 2（或Mpa ）
）（）（）（N 2143353021152309316160081.92nh PX QX g K F P Q n 1x =⨯⨯+⨯⨯⨯=+= )kNmm (3.6491664612143316L F 3M x y =⨯⨯== ）（Mpa 56.549.113.649W M y y y ===ε ）（）（）（）（N 0353020081.92h n/2Py Qy g K F P Q n 1y =⨯+⨯⨯=+= )kNmm (01664610316L F 3M y x =⨯⨯== ）（Mpa 08.360W M x x x ===ε εm =εx +εy =54.56（Mpa ）
正常使用时，许用应力εperm =165 Mpa ，安全钳动作时， εperm =205 Mpa ，εm <εperm 符合要求。

②压弯应力εk 的计算
）（）（）（N 3834722309160081.92n P Q g K F n 1k =+⨯⨯=+= εk = F k ω/A ，ω与λ值有关，λ=L/i=1646/25=66 抗拉强度为370MPa ，查表得，ω=1.36
perm k k Mpa 32.30172036.138347A F εωε<=⨯==）（ ③复合应力
ε≈εm +εk =54.56+30.32=84.88（Mpa ）<εperm =205 Mpa ，符合要求。

④翼缘弯曲
ε f =1.85 F x /C 2，式中C=10mm
ε f =1.85×2143/102=39.65（Mpa ）<εperm ，通过。

⑤挠度
）（mm 34.15200001020048164621437.048EI L F 7.033
y 3x x =⨯⨯⨯⨯⨯==δ ）（mm 05970001020048164607.048EI L F 7.033
x 3y y =⨯⨯⨯⨯⨯==δ 许用挠度δperm =5mm ，δx <δperm ，δy <δperm ，符合要求。

2、正常使用，运行
①弯曲应力，式中K2=1.2
）（N 128635302)]0151(2309)0163([160081.91.2nh
)]X X (P )X X ([Q g K F S P S Q n 2x =⨯-+-⨯⨯=-+-= ）（N 128635302)]0151(2309)0163([160081.91.2F x =⨯-+-⨯⨯= )kNmm (9.3691664611286316L F 3M x y =⨯⨯== ）（Mpa 35.339.119.369W M y y y ===ε )N (035302)00(81.91.2nh/2)]X X (P )X X ([Q g K F S P S Q n 2y =⨯+⨯⨯=-+-= )kNmm (01664610316L F 3M y x =⨯⨯==
）（Mpa 09.200W M x x x ===
ε
εm =εx +εy =33.35+0=33.35（Mpa ）
②压弯应力
“正常使用，运行”工况，εk =0
③复合应力
ε=εm +εk =33.35（Mpa ）<εperm =205（Mpa ），符合要求。

④翼缘弯曲
perm 22x F Mpa 79.2310128685.1C 1.85F εε<=⨯==）（，符合要求。

⑤挠度
许用挠度δperm =5mm 。

）（mm 80.05200001020048164612867.048EI L F 7.033
y 3x x =⨯⨯⨯⨯⨯==δ ）（mm 05970001020048164607.048EI L F 7.033
x 3y y =⨯⨯⨯⨯⨯==δ，符合要求。

3、正常使用，装卸载
①弯曲应力
）（N 49835302)0975(6278)0115(309281.9nh
)X X (f )X X (P g F S f S P n
x -=⨯--+-⨯=-+-= 取F x 为正值，则F x =498N
)kNmm (7.153166461498316L F 3M x y =⨯⨯== ）（Mpa 92.129.117.153W M y y y ===ε )N (035302081.9nh/2)y y (f )y y (P g F S f S P n y =⨯⨯=-+-= ）（Mpa 09.200W M x x x ===ε ②压弯应力
εk =0。

③复合应力
ε=εx +εy +εk =εy =12.92Mpa<εperm =205Mpa ，符合要求。

④翼缘弯曲
perm 22x F Mpa 21.91049885.1C 1.85F εε<=⨯==
）（，符合要求。

⑤挠度 ）（mm 31.0520000102004816464987.048EI L F 7.033
y 3x x =⨯⨯⨯⨯⨯==δ ）（mm 05970001020048164607.048EI L F 7.033
x 3y y =⨯⨯⨯⨯⨯==δ，符合要求。

上述三种工况下，导轨都能满足使用要求。

电梯轿厢选用T 90/B 型导轨是安全的。

对重导轨选择T5KA 型电梯导轨，由于对重上没安装安全
钳，导轨受力较小，在此就不列出对重导轨的受力验算。

八、轿厢导轨支架连接螺栓的选择、计算
由上述轿厢导轨计算得出，安全钳动作时，轿厢导轨受力最大。

导向力F x =2143N ，F y =0N ，压弯力F k =38347N ，
导轨所受的最大等效作用力
F<F x + F y + F k =2143+0+38347=40490（N ）
并规定力F 作用在导轨两相邻支撑点的中间。

设导轨相邻上、下两个支架的连接螺栓的受力（单个螺栓受力）为R ，则R=（1/4）F=（1/4）×40490=10123（N ）。

（1） 单个螺栓所需预紧力
u
m R K P n T ''= 式中：K n ——可靠性系数，K n =1.2，
m’——摩擦面的数量，m’=1
u’——结合面间的摩擦因数，u’=0.4
)N (303694
.01101232.1u m R K P n T =⨯⨯=''= 导轨所受的最大等效作用力F ，由各个螺栓的预紧力P T 所
产生的摩擦力来平衡。

（2） 螺栓直径 LP
T P 66.1d ε≥
式中，εLp =εS /1.4，选螺栓性能等级为8.8，其εS =640Mp a ）（Mpa 4574
.16401.4S
LP ===εε
）（mm 31.10457
3036966.1d =⨯≥ 取d=12mm ，则A S =84.3mm 2
（3） 校核
Mpa 457)Mpa (3.4323
.84303692.1A P 2.1LP S T L =<=⨯==εε 通过。

0.6εS A S =0.6×640×84.3=32371（N ）> P T =30369N
螺栓的预紧力是合理的。

九、轿架的强度计算
1、 上梁计算
（1）上梁采用Q235A 钢，εS =235 Mp a ，其截面形状如图：
其主要参数：
E=2×107 N/ cm 2，
I x =346.4 cm 4，
W x =57.7cm 3
（2）最大弯矩和最大应力
M max = A p L 12/8+ Q 1g n L 1/4
式中
1
n 0P L 8g )Q P (5A += L1——上梁支承距，L1=823mm=82.3cm
）（N/cm 5.2643.82881.9)16001950(5L 8g )Q P (5A 1n 0P =⨯+=+= ）
（Ncm 54688743.8281.9160083.825.2644L g Q 8L A M 21n 121P max =⨯⨯+⨯=+=
）（）（Mpa 39.47cm /N 47394
.115546887W M 2x max max ====ε 11.1241.19235n max S ===εε安全系数 （3）上梁最大挠度
）（）（mm 321.0cm 0321.024.346102483.8281.9)16002309(EI 48L g )Q P (Y 73
x
31n 1max ==⨯⨯⨯⨯⨯⨯+=+= ）（许用挠度　mm 71.19601646960L [Y]=== Ymax = 0.321mm<[Y]= 1.71mm ，符合要求。

十、曳引机承重梁计算
1、曳引机承重梁载荷分布如图所示
承重梁由两根28#槽钢组成，受力点为A 、B 二个点，，A 点
为轿厢钢丝绳位置，B 点为导向轮中心位置。

计算作用载荷时，电梯垂直方向动载荷重量应乘以系数2，
由于两根槽钢受力，所以系数为1。

（1） A 点受力，
P W 为曳引机自重，P W =900kg
P A =[（P 0+Q+322/2）/1+ P W ]g n
=[1950+1600+900+322/2] ×9.81
=45283（N ）
（2） B 点受力，
P B = g n （Z+322/2）/1
= 9.81×(2760+166)
=28704（N ）
2、承重梁的强度和变形计算：
采用28#槽钢，其技术参数为：
εS =235Mp a ，
E=2×107 N/ cm 2=2×105N/ mm 2，
I x =3530cm 4=353×105mm 4，
W x =282 cm 3=282000mm 3，
此结构为两端固定，井道墙支撑点槽钢受力为R E 、R F 。

）（N 436682700
)9501225(28704122545283d )b a (P a P R B A F =+⨯+⨯=++= R E =P A ＋P B －R F =45283+28704－43668=30319N
剪力图Q 以及弯矩图M 见图。

)
Nmm (10892.1270028704525)9501225(270045283)525950(1225d P c )b a (d P )c b (a M 72
2222
B 22A 2E ⨯-=⨯⨯+-⨯+⨯-=+-+-= )
Nmm (10353.2270045283)525950(1225270028704525)9501225(d P )c b (a d cP )b a (M 72
2222
A 22
B 2F ⨯-=⨯+⨯-⨯⨯+-=+-+-= )Nm m (10822.130319122510892.1aR M M 77E E A ⨯=⨯+⨯-=+= )Nm m (10043.64366852510353.2cR M M 57F F B ⨯=⨯+⨯-=+=
由上面的数据可知A 点为危险点，
）（Mpa 61.64282000
10822.1W M 7
x A max =⨯==ε 64.361
.64235n max S ===εε安全系数 最大挠度,其中E=2×105N/mm 2，I x =353×105mm 4。

)
mm (35.0)52595012253(2700103531023)525950(1225452832)c b a 3(EId 3)c b (a P 2Y 2553
32
3
3A max =++⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+++=
）（许用挠度mm 8.11500
2700]Y [==
Y max <[Y]=1.8mm ，符合要求。

十一、轿厢有效面积
查GB5788-2003额定重量1600kg 的轿厢最大有效面积为3.56m 2 S 0=1.5×2.3=3.45（m 2）<3.56m 2，符合要求。

十二、轿厢通风面积
轿厢上部通风孔面积
S'=35×4.5×80×2+2300×6=0.0390 m 2
%59.1%10045
.20390.0S S 0=⨯='≥轿厢有效面积的1% 轿厢下部通风孔面积
S ’’=2400×2×60/5=57600（mm 2）=0.0576 m 2
%35.2%10045
.20576.0S S 0=⨯=''≥轿厢有效面积的1% 符合要求。

十三、井道受力
1、轿厢缓冲器支座下的井道底坑地面受力[P 1]：
[P 1] =4（P 0 +Q+ 322）g n
=4（1950+1600+322）×9.81
=151937（N ）=152KN
2、对重缓冲器支座下的底坑地面受力[P 2]：
[P 2] =4（P 0 +qQ+ 138.8）g n
=4×（1950+0.45×1600+138.8）×9.81=110217（N ）=110KN
3、曳引机承重梁底面支承面的受力：
（1）[P 3]的计算，曳引机槽钢
动载荷系数为k=1.5
[P 3]=2kP E =2×1.5×21958=66KN
（2）[P 4]的计算，曳引机槽钢
[P 4]=2kP F =2×1.5×28650=86KN
（3）[P 5]的计算，轿厢槽钢
[P5]=k gn (Po+Q+68)/4
=1.5×9.81×(1950+1600+68)/4
=13.3KN
十四、电气系统选型与计算说明
1、驱动主机：
①．电梯匀速运行时功率：
电机功率P=F×V×110%/K
P：为电机功率（W）
F：为曳引力（N）
V：为轿厢速度（m/s）
K：为电梯曳引机效率
取值：K=90%
V=1.75m/s
F=1600×（1-45%）×9.81=8633（N）
P= F×V×110%/K
=8633×1.75×110%/90%
=18465（W）
当电梯以110%载荷、额定速度运行时电机功率为18465（W）；
②．电梯加速时附加功率：
P1=F1V1=aMV1
式中：P1：电梯加速时附加功率。

V1：电梯最大加速度时的最大速度（m/s）。

M：电梯轿厢质量+对重质量。

a：电梯的最大加速度。

取值：M=1950+1600+2760=6310kg.
a=0.8m/s2。

V1:电梯最大加速度的最大速度略小于电梯的额定速度,
取V1=电梯的额定速度为1.75m/s.
P1= aMV1=6310×0.8×1.75=8834(W)
因电梯以110%负载运行时，电梯电机的功率须大于
18.456kw。

故须选用额定功率大于或等于18.456kw电机为电梯
的牵引电机。

电梯加速时须8.834KW的附加功率，所以我们选用常熟YJ245D-1.75型曳引机，此曳引机额定功率为26KW，过载能力为200%，过载时功率超过50KW，可满足系统要求（过载功率大于18.56+8.834=27.334kw）。

2、IPM功率模块：
I=2KI 1
式中：K ：常数1.3~2取1.45
I 1：过载电流 128A
I=1.45×1.414×128=262.44A
选用三菱的第5代IPM 功率模块(PM300RLA120)，额定电流300A,额定电压1200V 。

可满足系统要求。

3、接触器：
对于电源电压为AC380V 的电动机，它的额定电流约为它的功率的千瓦数的2倍，这样的估算的数值与实际差不多。

额额额额）（）
（P 07.1~25.182.0~7.08033P 1000cos U 31000P I n =⨯⨯⨯==α P 额为26KW ；
以最大来算：I 额=1.25×26=32.58A
本电梯的接触器为富士接触器，主接触器和电源接触器主触点电流选择为I 额的1.3-1.5，按1.45来算为47.2A ，故主接触器和电
源接触器均为80A ，符合电梯安全性能，满足系统要求。

4、控制回路的中间继电器
所有的中间继电器均采用日本和泉的继电器，触点为10A ，符合电梯安全性能，满足系统要求。

5、电线电缆
控制26KW 同步电机，考虑到电梯频繁动作，其主回路电线截面积不少于16mm 2，控制回路和信号回路电线为0.75mm 2 ，符合电梯安全性能，满足系统要求。

参考文献
1. 《机械工程手册》(12) . (5) 机械工业出版社
2. 《机械设计手册》化学工业出版社
3. 《材料力学》高等教育出版社
4. 《电梯技术条件》(GB10058-1997)
5. 《电梯与自动扶梯》上海交通大学出版社
6. 《机械设备安装手册》中国建筑工业出版社
7. 《电梯制造与安装规范》(GB7588-2003)
8. 《电梯安装验收规范》(GB10060-93)
9. 电梯试验方法(GB10059-1997)
10. 电梯主参数及轿厢井道机房的型式与尺寸(GB/T7025.17025.3-97)。