热力计算软件2013-锅炉方面
用Excel实现锅炉热力计算
用Excel实现锅炉热力计算第33卷第8期2002年8月锅炉技术BOILERTECHNOLOGYVOl33.NO8Aug.,2002文章编号:CN31—1508(2002)08—0018—05用Excel实现锅炉热力计算裘浔隽,周克毅,林中达(东南大学热能工程系,江苏南京210096)关键词:锅炉;热力计算;校核计算;Excel摘要:利用Excel进行锅炉热力计算具有和其它高级语言编制程序不同的优点,介绍了用Excel进行热力计算的优点和方法.中图分类号:TK222文献标识码:B0前言锅炉的热力和校核计算是锅炉设计和改造的依据,用各种语言编制的锅炉热力计算程序很多,Excel进行锅炉计算是一种新的尝试.Excel电子表格常被认为只适于经济管理类使用,其实它内置的强大功能使Excel可以适用于各种静态工程计算,既可以实现一般的数值计算,又可以利用VBA或宏语言进行函数编制,实现复杂的函数计算.1锅炉各种计算方法的比较锅炉热力计算可以大致分为手算和计算机电算两种.手算法一般采用列表法计算,计算步骤,使用的公式和计算结果都清楚的列出,但由于计算公式复杂,使用的参数多,计算时容易出错,需要多次迭代计算;并且反复查各种图表,花费时间多,容易引入误差;计算速度慢,计算精度低,在小型锅炉设计和改造时还常常使用.计算机电算通常采用各种高级语言编程,输入参数后就可以很快完成计算,自动化程度高,不需要人手工查图表,误差小,速度快.但往往由于计算机输入,输出界面简单,输出参数较固定,各相关参数间的关系难以表现,难以满足锅炉改造计算的需求,更不能满足分析使用.虽然程序自动化程度高,但往往只针对某一种锅炉结构,使用面窄,应用不普及,计算前需要对程序做一定的修改,一般从事锅炉计算的专业人员才能熟练使用,对于电厂一般工作人员及课程设计的学生,无法短期内实现修改使用.而且,程序的修改,维护和进一步开发困难,需要程序员同时熟悉锅炉计算的过程和具有较高的编程技术.使用Excel进行锅炉计算,算法界于手算和电算之间,同时具有手算的结构清晰,易于修改和电算的方便快捷的特点.它可以使计算机承担烦琐复杂的计算,又可以手工选择迭代参数,既可以充分发挥经验的作用,又可以避免手工计算时烦琐的反复迭代计算和查表过程,而且程序简单易操作.2锅炉热力计算和Excel的特点实际计算中,锅炉热力计算的特点是结构收稿El期:200l—O4—2l作者简介:裘浔隽(1977一),女,1998年东南大学本科毕业,现在东南大学攻读热能工程专业博士研究生,主要研究方向为热力系统的建模,仿真和控制.第8期裘浔隽,等:用Excel实现锅炉热力计算?分块多,相互联系的待修正的参数很多,同一类结构部件计算步骤固定,而各结构部件间数据联系少,不同结构部件的算法不同,条件选择少,但经验参数,图表多,每个结构部件中都需要反复迭代.一个好的锅炉计算程序应同时满足使用人员简单易用和维护人员的易懂易修改的条件,并且具有较好的适应性.随着计算机的普及和Office软件的广泛使用,大多数人都很容易掌握Excel的操作.用Excel进行热力计算,可以充分发挥Excel的简单,灵活的制表功能;清楚,明了的操作过程及科学和工程计算功能的优点.对于使用人员而言,不要求掌握编程知识,只需了解计算机Windows操作系统和Office软件的基本操作;对于编程和维护人员而言,程序可见性好,编制,维护和改进都很容易实现.编程人员只需了解Excel操作的实现和一些Basic的基本知识,能建立专用函数库,就可以完成锅炉热力计算程序的编制,寻找程序中的错误也很容易,某结构内的计算改动对其余模块及整体计算没有影响;维护人员只需基本的Excel常识就足够了.3用Excel实现锅炉热力计算程序的结构随着锅炉机组使用年限的增加,旧机组一般面临着部分结构部件的改造和更新,运行过程中煤种的改变,运行工况变化等原因,机组也需重新进行热力计算.用Excel进行锅炉热力计算的方式很多,这里结合本人利用Excel计算过程对坨城电厂220t/h锅炉改造中热力校核计算的经验进行讨论.3.1总体结构一个Excel程序称为一个工作簿,一个工作簿可以包括多个Excel计算表.在220t/h无再热锅炉校核计算中,和手工计算时的任务计算书相同,共有热平衡,炉膛,屏式过热器,凝渣管,高温过热器,低温过热器,省煤器和空气预热器8张计算表.每个计算表独立计算1个部件,各个计算表相互有数据关联.例如,屏式过热器的出1=1烟温是凝渣管的进1=1烟温,屏式过热器的出1=1蒸汽温度喷水减温后是高温过热器的进1=1蒸汽温度,但计算步骤相互独立,一个部件计算方法的修改不影响其它部件的计算.锅炉计算中预先设定的参数很多,可以分为结构参数(如:管径,管长,烟气通道面积等),设计参数(如:蒸发量,给水温度,过热蒸汽温度等)和一些经验数据(如:计算炉膛出口温度时的水冷壁污染系数).为了简化程序使用人员的工作,避免结构数据和设计参数的漏输,可以建立一张表(命名为参数设置表),将这些参数依次列在表中,计算过程中使用到这些参数时引用数设置表中参数.这样可以减少输入参数的时间,提高输入的准确程度,而且容易修改参数的值(如表1).表1参数设置表(部分表格)序号项目名称参数数据单位l锅炉蒸发量Dl220t/h2给水温度t220℃3给水压力户口l1.7MPa4过热蒸汽温度tl540℃5过热蒸汽压力pl9.8MPa6周围环境温度tn【20℃7锅炉排污0t/h8燃料成分9Cy4O.13l0Sy0.4llNy0.7Excel没有实现真正的迭代计算,它只是完成每张计算表内的逐行计算,每张表的计算中都有先假设后校核的参数,计算的精度仍由人控制.如在屏的计算中,蒸汽的人口温度和出口温度都是先假设的,进口蒸汽温度由计算低温过热器出口蒸汽温度经喷水减温后再校正;出口蒸汽温度是根据屏吸热量和放热量相等锅炉技术第33卷(或满足计算精度)的原则来手动校正的.在校正各参数时,为满足锅炉参数的整体平衡,需要查阅各部件的许多参数,故在参数设置表下方可新建一张表格(如表2),存放需要校正的参数(有底色)及校正时的参考参数(无底色),如受热面的吸热量,放热量及误差.计算时需用到假设值时,引用此处的数据,并且将计算得出的校正参考参数也返回到此表格中.这样只需在一张表格内根据校正参数就可以不断手工调整假设参数,实现人工调整迭代计算.表2迭代参数设置表(部分表格)假设值汇总炉膛出口烟温一级减温水量一奶浪7I(量假设值l075230l590计算量对流吸热量l076.736078误差I待校参数屏区附加受热面对流吸热j.I烟气出屏温度屏区炉顶蒸汽焓增量屏对流传热量对流传热I卜,▲146l0.58l0.883986—138.6367541(假设值)l0.26921395796.07893l95.0433l0822.1979624ll1.82579l897凝渣管区的数据1I凝渣管对流吸热量出口处烟气温度顶棚管对流传热量诶差l46.1090654礴42l36.135055l41.7257950l6.8264144120.652869022出冷段蒸汽温度热段对流吸热量冷段对流传热量转向室及过热器619.6046232739.2l08l47i≯尊$骥再计算完成后,需要输出许多数据,为了便于列出输出数据,建立一张计算汇总表(如表3),将常用的计算结果列在其中,如各受热面的进出口烟气和工质温度等.计算汇总表的内容可以根据需要不断调整,可以将一些特殊的参数,如220t/h无再热锅炉校核计算中需输出修改了的省煤器受热面的面积,也可以列在计算汇总表中.表3锅炉计算汇总表(部分表格)炉膛屏吊管Ⅳ级过热器III级过热器受热面面积726.25307.1227.5768832434l出口过量空气系数L21.2L21.2251.225进口烟温1846.5141076.736976956956出口烟温1076.736976956797.O8828797.o98828介质进口温度385.9462317.6287500447介质出口温度447317.6287540500烟气平均流速5.1348676.4719271O.216814910.2168149介质平均流速16.5916115.825895415.8258954温差606.3015648.3713349.919293393.588025传热系数47.683.69217O.669033360.6690333对流传热量7740.415796.0789643.8988625.743331740.763521 区域总对流传热量934.7157188.1O91第8期裘浔隽,等:用Excel卖现锅炉热力计算2建立参数设置表和计算汇总表后,计算过程和各计算表格无关.为了防止操作人员对计算表的误改动,可以为各计算表设立修改权限密码,使计算表是可读的,但无法修改计算步骤,甚至可以将计算表格隐藏起来.为了实现对锅炉不同型号部件的计算,可以建立一个模板工作簿,里面存放各种不同锅炉部件的算法.当对特定锅炉进行计算时,新建一个工作簿,将所需的计算表拷入其中,再进行数据连接.3.2计算表的实现手工计算每个锅炉部件时,一般采用列表计算,分别列出名称,符号,单位,计算公式或数据来源和数值5列,每行对一个参数进行计算.Excel计算表和手算的列表采用相同的格式,使从事手工计算的人对其形式十分熟悉,添加这些列也使程序容易理解和修改.符号栏使公式中的符号和数值名称相对应.表4高温过热器热力计算表(部分).公式编辑器.乘积rr.6.161548飞灰减弱系数559oo/aN?幽1392.13638乘积rhr+七hh5.1O552辐射减弱系数?11.26707乘积kpsO.81496烟气黑度口’KPS)O.65978烟气侧辐射放热系数口fJ/mLh.℃鼬l/重油,气体燃料38.25794 修正系数A选择见批注A=o,3烟气侧辐射放热系数口fJ/m2.h.℃[1+1ooo)._(Lk烟煤,无烟煤A=0.465.03912烟气侧放热系数口lJ/mLh.℃(a6七d.x{{=褐煤,页岩1O6.7579 传热系数J/mLh.℃口1a2/(al4-d:A=o.560,669O3冷段吸热kJ/kg(D-Djw2)偈×rf0807.8008Excel带计算功能,可以通过公式编辑器进行各种简单的四则计算(见表3).鼠标点中“乘积”行的F项,公式编辑器中显示出此格的计算过程”F66*F15”,即F列66行与F列15行的乘积.一些较长的公式在公式栏表示冗长,可以在批注中表示,当鼠标移向含批注的格子时,批注的内容会显示出来,如表3中”修正系数”行的选择.由于需反复计算,而不是一次通过的,参加计算的是数值所处的位置值(如F66,F15等),而不是数据的具体数值.对于复杂的计算和线算图,可以由公式编辑器调用内置的库函数,也可利用Excel的VB编辑器易添加程序中所需的专业函数,例如,烟气焓的计算,蒸汽的热力性质参数,换热系数等.函数中如将调用数值输入其位置,可以用鼠标点击数值所处的位置,或输入数据的位置,数据可以合表引用.当某个数据改变时,所有计算表将由Excel的数据刷新功能自动重新计算.当建立模板计算表时,为了方便的实现数据链接,可以将所有的链接数据,例如,各受热面的烟气和蒸汽(水)的进出口温度和结构参数,集中放在表的顶部,计算时从表的顶部读取数据,不允许隔表引用数据.利用Excel的其它功能可以增加界面的可见性,比如,添加结构图,从结构图上标明尺寸;将一些需手工调整的参数上添加底色等.4结论用Excel实现锅炉的热力和校核计算,可以大大减少人工计算的工作量,提高计算速度.22锅炉技术第33卷对于需要经常进行这种重复性计算的情况而言,可以减少人员,提高工作效率.用Excel进行锅炉计算的最大的优点是界面熟悉,操作简单,对使用人员和维护人员的计算机水平要求低,容易适应锅炉的各种结构,适用于科研机构,工厂和高校.它可以为工厂提供锅炉技术改造的依据,帮助技术人员对运行参数进行分析和指导学校中锅炉课程设计.在坨城电厂220t/h再热机组的改造热力校核计算中,使用Excel编制程序进行校核计算,效果较好.参考文献:[1]赵翔,任有中.锅炉课程设计[M]北京:水利电力出版社.1991.[2]王世忠.Exce1997中文版入门与提高[M]北京:人民邮电出版社BoilerThermalCalculationbyExcelQIUXun—Jun,ZHOUKe—yi,LINGZhong—daKeywords:boiler;thermalcalculation;checkingcalculation;ExcelAbstract:AccordingtotheadvantageofboilerthermalcalculationusingExcelwhichisdif—ferentformotheradvancedlanguages,thispaperintroducesthemethodandmeritusingEx—celinthermalcalculation.Thesampleisthermalcheckingcalculationof220t/hboilerre—buildinginChaChenpowerstation(上接第17页)Q——活荷载组合系数,取=0.4;E——地震作用标准值;w——风荷载标准值;w——在有地震作用时,风荷载的组合系数,一般取=0,对于高度大于80m的塔式构架和高,宽比大于等于5的构架,取w=0.2.在一般情况下,风荷载效应不必和地震作用效应组合.即在考虑风荷载时,就不考虑地震荷载,风荷载按恒荷载对待;考虑地震荷载时,就不考虑风荷载,地震荷载与恒荷载和普通活荷载组合.参考文献:[1]冯俊凯,沈幼庭.锅炉原理及计算[M].北京:科学出版社1992.ConceptofBoilerTrussStaticCalculationandLoad(Acting)EffectDONGYu—min,CHENJia—gong,XIEHuiKeywords.structure;staticcalculation;conceptAbstract:Inthispaper,conceptofboilerstructurestaticcalculationisexplained。
电厂锅炉热力计算与Yong分析应用软件
电厂锅炉热力计算与Yong分析应用软件
李维仲;尹洪超
【期刊名称】《大连理工大学学报》
【年(卷),期】1996(036)004
【摘要】采用结构化程序设计方法，建立了锅炉热力计算与Ｙｏｎｇ分析通用软件。
本应用软件可对锅炉及和受热面进行热力计算，热平衡主Ｙｏｎｇ损失分析；可对锅炉变工况，变煤种情况进行分析计算，还可进行各受热面合理布置与改造的设计计算。
【总页数】5页(P451-455)
【作者】李维仲;尹洪超
【作者单位】大连理工大学动力工程系;大连理工大学动力工程系
【正文语种】中文
【中图分类】TM621.2
【相关文献】
1.热管空气预热器在清镇发电厂锅炉中应用的热力计算及分析 [J], 赵克立;李环;杨杰
2.陡河电厂200 MW锅炉热力计算分析 [J], 魏铁铮;谢英柏;魏乐
3.基于VB的电厂锅炉热力计算软件的编制 [J], 王文钢
4.陡河发电厂200 MW锅炉机组热力计算研究 [J], 魏铁铮;谢英柏;王平川;盛晓明
5.陡河电厂200MW锅炉热力计算数据与实测数据的比较 [J], 魏铁铮;盛晓明
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工业锅炉热力计算
锅炉热力计算简介
热力计算简介
校核计算
校核计算是估计已有锅炉在非设计工况条件下的运行指标或者 改造后锅炉热力性能计算
计算任务：根据已有的锅炉各受热面结构参数及传热面积和热 力系统形式在锅炉参数，燃料种类或局部受热面面积发生变化 时，通过传热性能计算确定各个受热面交界处的水温、汽温、 烟温及空气温度的值，确定锅炉的热效率和燃料消耗量等。
Qh,b
I
I
I
0 l,a
14
锅炉热力计算简介
对流受热面热力计算
K 1 11 1 2
其中，1 为烟气对管壁的放热系数，1 con r 2 管壁对管内工质放热系数
受热面名称 过热器 锅炉管束及钢管省煤器 空气预热器 烟气管内纵向冲刷
0.60～0.70 0.55～0.65 0.75～0.80 0.85～0.90
传热单元的功能可抽象为对进出其的流体节点进行变 换。
18
热力计算模型简介
热力系统模型的建立
锅炉部件的逻辑模型
FIIout
FIin
FIout
传热单元
FIIin
19
热力计算模型简介
热力系统模型的建立
把锅炉视为若干个传热部件单元的集合，处于高温侧 的为烟气，低温侧的则是被烟气加热的水蒸气、水或 者空气，计算时按照烟气的流程方向依次对各传热单 元进行换热计算。
备注 积灰少、冲刷好的受热面取上限 流化床锅炉的各对流受热面取上限 有管板的空气预热器取下限
15
锅炉热力计算简介
对流受热面计算
假定 T ，根据焓温表查出 I ，按热平衡方程计算 Qh,b
计算烟气侧放热系数和工质侧放热系数
工业锅炉热力计算软件使用说明书
图 3-6 管式空预器输入需要的操作区域
3.5 构建流程 用户仔细检查完所输入的数据并确认准确后，点击
02电站锅炉热力计算通用软件的编制及应用
２００６年第１期电站锅炉热力计算是当前最流行的评价锅炉运行特性的方法，是锅炉设计及改造等过程中的重要环节。
本文采用面向对象的软件设计方法，在对锅炉常见的受热面类型进行抽象的基础上，通过算法库的合理组织和控制，实现了热力计算的通用化。
本文介绍了该软件的设计思想、实现方法，同时给出了程序的基本结构以及具体实例的计算验证结果。
１锅炉通用热力计算软件锅炉通用热力计算软件包含模型库、燃料库、工质物性库以及自定义函数库等基本模块，通过计算程序主框架完成计算的组态和控制，用户交互和数据发布则分别提供了程序的用户控制手段和结果发布方法，软件基本架构如图１所示。
图１热力计算软件架构框图①计算主框架计算主框架主要对整个热力计算过程进行组织和管理。
电站锅炉热力计算通用软件的编制及应用张蕾，乔宗良，司风琪，徐治皋（东南大学动力工程系，江苏南京２１００９６）摘要：文中利用面向对象的技术设计了锅炉通用热力计算软件，建立了常见锅炉受热面结构的算法库，收集了常见煤种的特性数据，对水和水蒸汽、烟气及空气等常用物性计算函数进行了封装，并提供开放的接口，便于软件扩充。
文中对软件结构及其功能模块进行了介绍。
算例表明，该软件能适应锅炉在不同煤种、不同灰污情况、不同负荷条件下的热力计算要求，使用灵活方便。
关键词：锅炉；热力计算；通用性；模型库Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｕｎｉｖｅｒｓａｌｔｈｅｒｍａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｓｏｆｔｗａｒｅｏｆｔｈｅｂｏｉｌｅｒｉｓｄｅｓｉｇｎｅｄｂｙｕｓｉｎｇｔｈｅｏｂｊｅｃｔｏｒｉｅｎｔｅｄｔｅｃｈｎｉｑｕｅｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ．Ｔｈｅｆａｍｉｌｉａｒａｌｇｏｒｉｔｈｍｓｌｉｂｒａｒｙｏｆｂｏｉｌｅｒ′ｓｓｅｃｔｉｏｎｓｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ．Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｃｕｒｒｅｎｔｃｏａｌｓａｒｅｃｏｌｌｅｃｔｅｄａｎｄｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇｆｕｎｃｔｉｏｎｓｏｆｗａｔｅｒ，ｖａｐｏｒ，ｇａｓａｎｄａｉｒａｒｅｅｎｃａｐｓｕｌａｔｅｄ．Ｏｐｅｎｅｄｄａｔａｉｎｔｅｒｆａｃｅｓａｒｅｏｆｆｅｒｅｄｓｏｔｈａｔｉｔｉｓｃｏｎｖｅｎｉｅｎｔｔｏｅｘｐａｎｄｔｈｅｓｏｆｔｗａｒｅ．Ｍｅａｎｔｉｍｅ，ｔｈｅｓｏｆｔｗａｒｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｆｕｎｃｔｉｏｎｍｏｄｕｌｅｓａｒｅｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ．Ｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｅｘａｍｐｌｅｉｎｄｉｃａｔｅｓｔｈａｔｔｈｅｓｏｆｔｗａｒｅｃａｎｂｅａｄａｐｔｅｄｔｏｔｈｅｎｅｅｄｓｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｃｏａｌｔｙｐｅｓ，ｌｏａｄａｎｄａｓｈｐｏｌｌｕｔｉｏｎｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｂｏｉｌｅｒ；ｔｈｅｒｍａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ；ｕｎｉｖｅｒｓａｌ；ｍｏｄｅｌｂａｎｋ中图分类号：ＴＫ２１２文献标识码：Ａ文章编号：１００１－５５２３（２００６）０１－００２１－０４洁净煤燃烧与发电技术２１・・２００６年第１期通过和用户交互模块的通讯，计算主框架了解到用户的需求信息，然后对这些信息进行分析和判断。
基于VB的电厂锅炉热力计算软件的编制
基于VB的电厂锅炉热力计算软件的编制摘要锅炉热力计算是一个既十分重要又十分复杂的问题，特别是对于高参数、大容量的锅炉这一问题更为突出。
该锅炉热力计算软件基于Visual Basic语言，具有通用性、拓展性、纠错能力等特点。
关键词电厂锅炉；热力计算；软件电厂锅炉作为电厂中的三大部件之一，其重要性不言而喻，以前进行锅炉热力计算时，大都是靠人工手算来完成，往往需要花费大量的人力和时间。
因此，在进行多种设计方案的选择与比较时就显得十分困难。
近年来，随着计算技术的迅猛发展及在数值计算中的巨大优势，使繁复的锅炉热力计算工作有了巨大的进步，它把锅炉设计水平提高到了一个崭新的阶段。
利用计算机软件进行电厂锅炉的热力计算，使其变得简单化和更加精确化，并作为调整设备运行的依据，使锅炉运行达到最佳经济技术指标。
并且本次设计考虑了运行过程中煤种复杂多变的特点，为合理的选择适当煤种提供了理论依据。
1 Visual Basic简介Visual Basic是Microsoft公司成功的程序开发语言新产品之一，在全世界已拥有数以百万计的用户。
Visual Basic的出现，使得非计算机程序设计专业人员也能胜任程序设计任务，并可在较短时间内开发出质量高﹑界面好的应用程序。
Visual Basic具有如下功能和特点。
1）提供了易学易用的应用程序集成开发环境；2）结构化程序语言设计；3）具有基于对象的可视化设计工具；4）事件驱动的编程机制；5）强大的网络、数据库和多媒体功能；6）完备的联机帮助功能。
2 软件的主要构成2.1 用户界面本软件的计算涉及参数众多，所以用户界面比较复杂。
其中主要显示的内容为原始数据和计算结果，为了明确的显示各个参数和计算结果，本软件主要包括煤种相关数据、理论空气量和理论烟气量、烟气平均特性、锅炉热平衡计算、选择炉膛尺寸并进行计算、炉膛传热计算和帮助等七个模块。
本次软件设计主要流程：用户输入煤种各个参数→进行K值计算→进入纠错程序→进行理论空气量及理论烟气量的计算→结果显示→根据实际情况输入或者选择已存入数据库中的受热面烟道漏风系数和出口过量空气系数→进行各受热面烟道中烟气平均特性的计算→结果显示→输入给定的相关参数→进行锅炉热平衡的相关计算→结果显示→输入或选择已存入数据库中的炉膛尺寸和过热器尺寸并进行计算→预选温度→根据中间计算结果查取参数并进行炉膛热力计算→判断假设温度是否合格。
基于Excel的锅炉热力计算软件的开发
１ 锅炉 热 力计算 方法
锅 炉热力 计 算 是 一个 极 其 繁 琐 复 杂 的 过 程 ， 涉 及参 数众 多 ，并且需 要 多次 重复 迭代计 算 ，手 工计 算 速度 慢 、耗 时长 、准确 度低 。
根 据计 算任 务 的不 同 ，锅 炉热 力计 算可 分 为 设 计计 算 和校核 计算 两种 。设 计计 算 与校核 计算 的计算方法相同，计算时所依据的传热原理 、公 式和图表也相 同，仅计算任务和所求数据 不同。 一 般来 说 ，对 已有 的锅炉 进行 改造 、估 算 时常 用 校核 热力 计算 ，设 计制造 新 锅炉 时使 用设计 热 力
收 稿 日期 ：２０１５—１２—１１ 李忠明 （１９６５一 ），副教授 ；１２１００１辽宁省锦州市。
计算 。随着人 们对 锅炉 认识 的不 断加 深 ，已积 累 了相 当多 的成 熟经 验 。因此 ，在 设计 制造 新锅 炉 时 ，也多 是先 将锅 炉结 构等 初步 布置 ，然 后采 用 校核 热 力 计 算 修 正 ，并 不 直 接 采 用 设 计 热 力 计 算 。所 以 ，掌握好 校核 热力 计算 方法 是非 常重 要 的 。
（３）绘 制烟 气 温焓 表 （图 ）； （４）热 平 衡 计 算 ，确 定 锅 炉 的热 效 率 和 燃 料 消耗 量 ； （５）炉膛 热 力计 算 ； （６）按 烟气 流 向对 各 受 热 面 依 次 进 行 热 力 计 算 ，包 括 过 热 器 、再 热 器 、锅 炉 管 束 、省 煤 器 、空气 预热 器等 ； （７） 编制 整 个 锅 炉 机 组 主 要 计 算 数 据 汇 总 表 ； （８）锅 炉 整体计 算 误差 的校 验 ； （９）编 制 主要计 算 误差 的校 验 ； （１０）设 计 分析 及结 论 。 ２．２ 基 于 Ｅｘｃｅｌ的锅炉 热力 计算 软件 Ｅｘｃｅｌ具 有强 大 的 数据 处 理 和分 析 功 能 ，被 广 泛 应 用 于 管 理 、金 融 、统 计 财 经 等 领 域 Ｊ。 采 用 Ｅｘｃｅｌ软件 进行 锅 炉 热 力计 算 ，可 简化 繁 琐 的计算 过 程 ，且对 于使 用者 来说 ，仅 需 掌握 基本 操 作 就行 ，不 需要 掌握 复杂 难懂 的编程 知识 。 在 锅 炉热 力计 算 中 ，应 用 到 的 Ｅｘｃｅｌ函数 主 要 有 ： 单 元 格 的 引 用 ， 变 量 的 求 解 ， 函 数 ＶＬＯＯＫＵＰ等 。 （１）单元 格 的引用 单 元格 的 引用 分 为 绝 对 引 用 、相 对 引 用 两 种 。 ① 单元 格 的绝 对 引用 。不 管包 含公 式 的单元 格 的位 置 如何 变化 ，公 式 中所 引用 的单 元格 位置 都 是 其 所 在 工 作 表 的确 切 位 置 。 例 如 ，单 元 格 ｃｌ中包 含公 式 “＝￥Ａ￥１＋￥ＢＳｌ”，这 是 单 元 格 的绝对 引用 。当将 Ｃ１单 元 格 中的公 式 复制 粘 贴 到 Ｄ１时 ，粘贴 后 的公式 仍 为 “＝￥Ａ￥ｌ＋￥Ｂ￥１”。 ② 单元 格 的相对 引。使 用单 元格 的 相对 引用 复 制粘 贴公 式 时 ，粘贴 后 公 式 的引 用 将 被 更 新 。 例 如 ，单元 格 Ｃ１中包 含 公 式 “＝Ａ１＋Ｂｌ”，这 是 单元 格 的相 对 引用 。当 复制 Ｃ１单 元 格 中 的公 式 将其 粘 贴 到 Ｄｌ时 ，粘 贴 后 公 式 中 已不 再 是 “ ＝ Ａ１＋Ｂ１”，而成 为 “＝Ｂ１＋Ｃ１”，即单 元 格 的引用 被更 新 ，并 指 向与 当前公 式位 置 相对 应 的 单 元格 ，数 值 仍 为 其 左 侧 相 邻 两 单 元 格 数 值 的
锅炉热效率软件的开发与应用
万方数据第５期吕松香：锅炉热效率软件的开发与应用５５２：２．４软件的实现软件是用Ｃ＋＋语言编制，在ＢｏｒｌａｎｄＣ＋＋４．５版本的环境下编译完成的。
软件源文件共计ｌＯ个，分别是：主程序源文件、计算子程序源文件、在线帮助子程序源文件、信息提示界面子程序源文件、版本信息界面子程序源文件、文件存储、调用界面子程序源文件、锅炉相关数据输入界面子程序源文件、试验数据输入界面子程序源文件、锅炉热效率曲线绘制子程序源文件、锅炉报告打印子程序源文件。
２．２．５软件的主要特点考虑到电厂试验组使用的计算机性能较差的实际问题。
该软件分别编译为Ｗｉｎｄｏｗｓ和ＤＯＳ两种操作系统模式下的可执行文件。
在ＰＣ２８６及以上兼容机型上均可使用。
在ＤＯＳ方式下。
软件实现了自带中文环境，系统小巧、独立，可在西文方式下直接运行，无需其它任何汉字系统的支持。
并且，采用交互式图形窗口技术，类似Ｍｉｃｒｏｓｏｔ［ｔＷｉｎｄｏｗｓ风格的友好人机界面。
提供常用的汉字输入法，鼠标支持，在线帮助系统。
自带打印驱动程序，可将报告内容，计算结果，效率曲线分别以文本和图形方式输出。
３软件的应用该软件由于其使用操作非常方便、直观，充分利用计算机的资源，提高了工作效率，实现了节能增效，效果显著。
填补了锅炉专业软件方面的一个空白，使发电厂热力试验提高了计算精度和工作效率．口编辑：巨川（上接第５３页）炉水泵停各后，泵壳与入口联箱温差交化不大，但其泵壳温度在某一段时间内却从３４０℃呈现出明显的下降趋势，目前基本稳定在３００℃左右，见图６。
图６Ｂ炉水泵泵壳与进口联箱温差变化示意图（４）汽包水位变化情况试验期间，ＡＢ泵、ＢＣ泵和ＡＣ泵３种运行方式切换时，汽包水位波动大约为ｌ５０ｆｉｌｍ，影响较大．３．３运行优化技术措施通过以上分析，制定出如下运行优化技术措施：３．３．１采用炉水泵运行优化的边界条件下列条件同时满足时炉水泵才能采用运行优化方式：（１）炉水泵的静态和动态联锁试验正常；（２）汽包水位自动调节正常；（３）运行炉水泵无引起跳闸的缺陷，备用炉水泵能正常各用；（４）测温度和差压的全部仪器仪表工作正常，性能符合要求；自动控制可靠投入，炉水泵联锁开关正常投入。
基于vb的煤粉炉热力计算的软件设计
1 前言1.1 绪论锅炉作为火力发电厂的三大主要设备之一,它的运行的安全性、经济性直接关系到电厂运行的效益. 因此,锅炉设计就显得十分重要,它要确保锅炉正常顺利运行,能够合理高效的利用原料, 而锅炉热力计算是又是锅炉设计中必须进行的计算之一.所以,锅炉热力计算的准确性就更加重要了. 过去,锅炉设计一般采用手工方法计算, 既费时间,有保证精度,亦不便于多个方案的比较.为解决手工计算存在的弊端,近几年,先后有一些单位开发了锅炉热力计算程序,实现了用计算机进行锅炉热力计算.在毕业设计中,我们也尝试采用这种方式.本次毕业设计的内容是利用VB语言编写程序代替人工进行锅炉炉膛热力计算.设计的目的在于熟悉锅炉的结构布置,能够系统掌握炉膛热力计算的思路及计算方法,并且能够将所学的专业知识与计算机语言结合起来;了解当前锅炉设计的基本方向;它的意义在于利用计算机这个快速,精确的工具将人从重复,繁琐的计算中解放出来,代替人脑进行设计计算. 鉴于Visual Basic编程迅速、简捷等特点,经与辅导老师李莹老师协商后,决定采用Visual Basic来完成本次毕业设计.由于我们是初学,对Visual Basic的使用未达到精通,因此难免出现一些不足之处,望老师给与纠正和指导.1.2专业前景1.2.1锅炉发展方向如今大容量、高参数的锅炉的要求，使锅炉向流化床燃烧方式发展。
硫化床燃烧方式的气体动力学基础是固体物料的流态化。
所谓固体物料的流态化，是指固体颗粒在流动着的流体混合后，能像流体那样自由流动的现象。
流化床燃烧方式就是燃料颗粒在大于临界风速（由固定转化为流化床的风速）的空气流速作用下，在流化床上呈流化状态的燃烧方式。
采用流化床燃烧方式的锅炉称为流化床锅炉。
流化床燃烧是本世纪60年代发展起来的新型燃烧技术，30多年来发展很快，应用范围已从中、小型的工业锅炉发展到较大型的电站锅炉；硫化床燃烧技术本身也由第一代的鼓泡硫化床发展到第二代的循环硫化床。
《锅炉热力计算方法》课件
影响因素
热平衡受到多种因素的影 响，如燃料种类、燃烧方 式、锅炉设计、运行工况 等。
04
锅炉热力计算实例
实例一：小型锅炉热力计算
计算目的
计算过程
为小型锅炉的设计和优化提供依据，确保 其安全、高效运行。
根据给定的燃料特性、燃烧方式、锅炉结 构等参数，计算出锅炉的热效率、燃烧效 率、烟气温度等关键指标。
热效率计算方法
定义
01
热效率是指锅炉输出的热量与输入的热量之比，用于衡量锅炉
的能源利用效率。
计算公式
02
热效率 = （锅炉输出热量 / 输入热量）× 100%。
影响因素
03
热效率受到多种因素的影响，如燃料种类、燃烧方式、锅炉设
计、运行工况等。
燃烧效率计算方法
01
02
03
定义
燃烧效率是指实际燃烧的 燃料量与理论燃烧的燃料 量之比，用于衡量燃烧过 程的完善程度。
计算结果
结论
通过计算，得出小型锅炉的热效率为85% ，燃烧效率为95%，烟气温度为150℃。
该小型锅炉设计合理，能够满足用户需求 ，具有较高的安全性和经济性。
实例二：中型锅炉热力计算
计算目的
为中型锅炉的设计和优化提供依据，提高其运行效率和安 全性。
计算过程
根据给定的燃料特性、燃烧方式、锅炉结构等参数，采用 先进的热力计算方法，计算出锅炉的热效率、燃烧效率、 烟气温度等关键指标。
热力计算公式
热效率公式
热效率是衡量锅炉运行效果的重要指标，通过热效率公式可 以计算出锅炉的热效率，从而评估锅炉的运行状况和能源利 用效率。
蒸汽参数计算公式
蒸汽参数如压力、温度等是锅炉运行的重要参数，通过蒸汽 参数计算公式可以确定蒸汽的产生和运行参数，为锅炉的稳 定运行提供保障。
锅炉热力计算中两个重要参数的校核方法
锅炉热力计算中两个重要参数的校核方法姚万业;王晶晶;赵振宁;童家麟【摘要】针对锅炉校核计算中最复杂的减温水校核和烟气份额校核进行了讨论,提出了适用于电站锅炉的普遍校核方法,并以某400 t/h中间再热锅炉为例阐述了两个校核的具体步骤,以便于更加准确完成锅炉校核热力计算.【期刊名称】《电力科学与工程》【年(卷),期】2012(028)011【总页数】5页(P66-70)【关键词】锅炉;减温水;烟气份额;热力计算【作者】姚万业;王晶晶;赵振宁;童家麟【作者单位】华北电力大学控制与计算机工程学院,河北保定071003;华北电力大学控制与计算机工程学院,河北保定071003;华北电力科学研究院有限责任公司,北京100045;华北电力大学能源动力与机械工程学院,河北保定071003【正文语种】中文【中图分类】TK2220 引言锅炉热力计算是评价锅炉安全性和经济性最主要的途径[1]，是锅炉整体计算的核心，对锅炉的设计、改造及运行有着极其重要的作用。
锅炉热力计算主要分为设计计算和校核计算两种。
设计计算是以额定负荷为前提，在锅炉的给水参数和锅炉燃料成分已知的情况下，计算满足额定蒸发量、额定蒸汽参数及选定经济指标的锅炉各个受热面的所需结构尺寸;校核计算是指以校核工况下的锅炉参数和燃料特性为基础数据，在锅炉各受热面结构参数已知或改变某些受热面结构尺寸的前提下，对锅炉效率、燃料消耗量及各受热面进出口的工质温度、烟气温度、烟气流量、空气温度、空气流量等进行的计算[2～9]。
一般情况下，在进行新锅炉的设计或对现有锅炉进行计算时都采用校核计算。
减温水校核及烟气份额校核是锅炉热力计算中最重要和复杂的两个校核。
对于不同的锅炉，由于蒸汽、烟气流程及锅炉结构的多变性，减温水和烟气份额数据的选取、校核的顺序及计算误差超出范围后如何调整也不尽相同。
尤其是在面对多支路或多个喷水减温装置时，多变量的校核情况更为复杂。
关于减温水校核及烟气份额校核方法进行研究的资料和文章很少。
锅炉炉膛热力计算+锅炉烟风阻力计算书
SZBQ6-1.25-T锅炉热力计算书计算依据《工业锅炉设计计算标准方法》2003SZBQ6-1.25-T炉膛热力计算序号计算项目符号单位公式或来源数值1 额定蒸发量 D t/h 设计选定 62 额定压力Pe MPa 设计选定 1.253 蒸汽湿度sd % 设计选定04 饱和蒸汽温度tbh ℃蒸汽特性表193.285 饱和蒸汽焓iss KJ/㎏蒸汽特性表2788.616 饱和水焓isw KJ/㎏蒸汽特性表822.237 汽化潜热qr KJ/㎏蒸汽特性表4907.378 给水温度tgs ℃设计选定209 给水焓ifw KJ/㎏表B14 85.1510 排污率pw % 设计选定 311 燃料种类- - 木质颗粒12 收到基碳Car % 表B2-1 46.8813 收到基氢Har % 表B2-1 5.7214 收到基氧Oar % 表B2-1 35.515 收到基氮Nar % 表B2-1 0.1416 收到基硫Sar % 表B2-1 0.0517 收到基灰份Aar % 表B2-1 1.818 收到基水份Mar % 表B2-1 9.9119 挥发份Vhf % 表B2-1 6020 挥发份燃烧系数Vfc - 式5-21 0.1521 燃料低位发热值Qar KJ/㎏表B2-1 1720022 理论空气量V0 Nm3/㎏式3-7 4.523 理论氮气量VN Nm3/㎏式3-19 3.5624 理论水蒸汽量VH Nm3/㎏式3-21 0.8325 实际水蒸汽量Vs Nm3/㎏式3-23 0.8726 三原子气量VR Nm3/㎏式3-20 0.8827 烟气总容积Vg Nm3/㎏式3-22 7.5528 炉膛入口空气系数kq1 - 设计选定 1.429 漏风系数dkq - 设计选定0.130 炉膛出口空气系数kq2 - 设计选定 1.531 排烟处空气系数kqpy - 设计选定 1.732 冷空气温度tlk ℃设计选定2033 冷空气焓Ilk KJ/㎏焓温表119.2734 供风温度tgf ℃设计选定2035 供风焓Igf KJ/㎏焓温表119.2736 空气带入炉膛的热量Qa KJ/㎏式5-12 178.937 锅炉有效利用热量Qef KJ/㎏式4-10 16117465.4638 锅炉输入热量Qin KJ/㎏式4-4 1720039 锅炉入炉热量Qfur KJ/㎏式5-11 17205.9440 排烟温度tpy ℃设计选定15041 排烟焓Ip KJ/㎏焓温表1749.4942 输出热量q1 KJ/㎏式4-10 14990.143 排烟热损失q2 % 式4-13 8.9544 气体不完全燃烧损失q3 % 设计选定 145 固体不完全燃烧损失q4 % 设计选定0.546 散热损失q5 % 表4-1 2.447 灰渣温度thz ℃设计选定60048 灰渣漏煤比blm - 设计选定0.9549 灰渣物理热损失q6 % 式4-22 050 锅炉热效率XL % 式4-28 87.1551 燃料耗量 B ㎏/h 式4-29 1075.2152 计算燃料耗量Bcal ㎏/h 式4-32 1069.8353 保热系数Br - 式4-21 0.9754 炉膛容积VL m3 设计选定1455 炉膛包容面积FL ㎡设计选定4556 辐射受热面积Hf ㎡设计选定1257 炉排面积Rlp ㎡设计选定7.858 炉墙与炉排面积比lr - 式5-25 0.2159 炉膛有效辐射层厚度S m 式5-10 1.1260 炉膛水冷度sld - 式5-9 0.3261 大气压力Patm MPa 设计选定0.162 烟气重量Gg ㎏/㎏式3-26 9.863 飞灰系数afh - 设计选定0.0564 飞灰浓度Mufh ㎏/㎏式3-27 .0000965 飞灰焓Ifh kJ/㎏式3-39 066 绝热燃烧温度tadi ℃焓温表1431.6667 水蒸汽容积份额rh - 式3-25 0.1168 三原子气容积份额rq - 式3-24 0.2369 三原子气辐射减弱系数Ktri 1/(m*MPa) 式5-19 2.1470 固体辐射减弱系数Kp 1/(m*MPa) 式5-21 0.1671 介质辐射减弱系数Kj 1/(m*MPa) 式5-18 2.372 烟气黑度ag - 式5-17 0.2373 辐射受热面黑度awal - 5.3.3条0.874 烟气平均热容量Vcav kJ/㎏*℃式5-16 13.1475 炉膛系统黑度afur - 式5-24 0.5776 波尔兹曼准则Bo - 式5-33 1.1377 受热面灰壁热阻系数Rzb ㎡*℃/W 式5-28 0.0025878 管壁灰表面温度twal ℃式5-28 506.8279 计算值m - 式5-31 0.1780 无因次温度变量值mbo - 式5-32 2.1781 无因次温度Wst - 解式5-32 0.7782 炉膛出口温度tl2 ℃解式5-32 1047.8883 炉膛出口烟焓Il2 KJ/㎏焓温表12163.4384 炉膛平均温度tav ℃式5-27 1152.9285 炉膛辐射放热量Qr KJ/㎏式5-30 4907.3786 辐射受热面热流密度qm W/㎡式5-29 121529.0587 炉排面积负荷强度qr W/㎡式5-47 658602.6588 炉膛容积负荷强度qv W/m3 式5-48 366935.7689 额定工况通风量Qetf m3/h - 7274.5590 额定工况烟气量Qeyq m3/h - 14032.09 一程顺列管束热力计算.序号项目符号单位公式及来源数值2.1 入口烟温t1 ℃上段计算结果1043.83 2.2 入口烟焓i1 KJ/kg 焓温表9808.88 2.3 出口烟温t2 ℃上段计算结果524.262.4 出口烟焓i2 KJ/kg 焓温表4775.23 2.5 冷空气温度tlk ℃设计选定202.6 冷空气焓Ilk KJ/kg 焓温表102.132.7 工质温度tj ℃程序查表1942.8 保热系数Br - 上段计算结果.972.9 计算燃料量Bcal - 上段计算结果1209.15 2.10 烟气放热量Qrp KJ/kg 式8-2 4892.22 2.11 入口空气系数kq1 - 设计选定 1.52.12 漏风系数dkq - 设计选定.052.13 平均空气系数kq - 设计选定 1.522.14 出口空气系数kq2 - 设计选定 1.552.15 烟气通道面积fx m2 设计确定.62.16 对流受热面积fxhf m2 由几何计算54.382.17 对流管直径dw mm 设计选定512.18 横向管距ss1 mm 设计选定1002.19 纵向管距ss2 mm 设计选定1052.20 纵向布管数量z2 - 设计确定272.21 横排几何系数Cs - 式8-25 12.22 纵排几何系数Cz - 式8-26 12.23 平均烟速w m/s 式8-14 13.052.24 导热修正系数MA - 程序查表.972.25 粘度修正系数MV - 程序查表.992.26 普朗特修正系数MPr - 程序查表.982.27 烟气导热系数 A - 程序查表.083667 2.28 烟气运动粘度V - 程序查表.000114 2.29 烟气普朗特数Pr - 程序查表.52.30 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 849.83 2.31 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 330.26 2.32 平均温压dt ℃式8-51 549.72 2.33 计算烟温tyj ℃tgz+dt 743.72 2.34 灰壁热阻系数Rhb W/(m.℃) 选取02.35 热流密度qm W/m2 Bcal*Qrp/(3.6*fxhf) 30216.41 2.36 灰壁温差dtb ℃qm*Rhb 77.96 2.37 管灰壁温度tb ℃dtb+dt 271.96 2.38 有效辐射层厚度sfb m 式8-48 .192.39 实际水蒸汽量Vs Nm3/kg 式3-23 .462.40 烟气总容积Vg Nm3/kg 式3-22 6.262.41 水蒸汽容积份额rh - 式3-25 .072.42 三原子气辐射减弱系数ktri 1/(m.MPa) 式5-19 5.492.43 烟气黑度ag - 式8-45 .12.44 对流换热系数ad W/m2℃式8-24 73.91 2.45 辐射换热系数af W/m2℃(式8-44) 10.65 2.46 传热有效系数psi - 设计选定.652.47 传热热系数Kcr W/m2℃式8-1 54.97 2.48 传热量Qcp KJ/kg 式8-2 4892.22 2.49 计算误差ca % - 0二程管束热力计算.序号项目符号单位公式及来源数值3.1 入口烟温t1 ℃上段计算结果524.26 3.2 入口烟焓i1 KJ/kg 焓温表4775.25 3.3 出口烟温t2 ℃上段计算结果352.05 3.4 出口烟焓i2 KJ/kg 焓温表3229.28 3.5 冷空气温度tlk ℃设计选定203.6 冷空气焓Ilk KJ/kg 焓温表102.13 3.7 工质温度tj ℃程序查表1943.8 保热系数Br - 上段计算结果.973.9 计算燃料量Bcal - 上段计算结果1209.15 3.10 烟气放热量Qrp KJ/kg 式8-2 1505.97 3.11 入口空气系数kq1 - 设计选定 1.553.12 漏风系数dkq - 设计选定.053.13 平均空气系数kq - 设计选定 1.583.14 出口空气系数kq2 - 设计选定 1.63.15 烟气通道面积fx m2 设计确定.463.16 对流受热面积fxhf m2 由几何计算42.093.17 对流管直径dw mm 设计选定513.18 横向管距ss1 mm 设计选定1003.19 纵向管距ss2 mm 设计选定1053.20 纵向布管数量z2 - 设计确定273.21 横排几何系数Cs - 式8-25 13.22 纵排几何系数Cz - 式8-26 13.23 平均烟速w m/s 式8-14 12.13.24 导热修正系数MA - 程序查表.973.25 粘度修正系数MV - 程序查表.993.26 普朗特修正系数MPr - 程序查表.973.27 烟气导热系数 A - 程序查表.05782 3.28 烟气运动粘度V - 程序查表.000061 3.29 烟气普朗特数Pr - 程序查表.533.30 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 330.26 3.31 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 158.05 3.32 平均温压dt ℃式8-51 233.67 3.33 计算烟温tyj ℃tgz+dt 427.67 3.34 灰壁热阻系数Rhb W/(m.℃) 选取03.35 热流密度qm W/m2 Bcal*Qrp/(3.6*fxhf) 12017.48 3.36 灰壁温差dtb ℃qm*Rhb 31.013.37 管灰壁温度tb ℃dtb+dt 225.01 3.38 有效辐射层厚度sfb m 式8-48 .193.39 实际水蒸汽量Vs Nm3/kg 式3-23 .473.40 烟气总容积Vg Nm3/kg 式3-22 6.463.41 水蒸汽容积份额rh - 式3-25 .073.42 三原子气辐射减弱系数ktri 1/(m.MPa) 式5-19 6.413.43 烟气黑度ag - 式8-45 .123.44 对流换热系数ad W/m2℃式8-24 73.873.45 辐射换热系数af W/m2℃(式8-44) 5.253.46 传热有效系数psi - 设计选定.653.47 传热热系数Kcr W/m2℃式8-1 51.433.48 传热量Qcp KJ/kg 式8-2 1505.97 3.49 计算误差ca % - 0SZS6-1.6省煤器热力及烟风阻力计算汇总序号项目符号单位公式及来源数值1 入口烟温t1 ℃原始数据2632 入口烟焓I1 KJ/kg 焓温表3042.7493 出口烟温t2 ℃计算结果168.81124 出口烟焓I2 KJ/kg 焓温表1932.4475 平均烟气速度w m/s 式(8-14) 9.989126 入口烟气速度w1 m/s - 11.084577 出口烟气速度w2 m/s - 9.1322538 烟气通道面积Fx m2 CAD查询.4369 出口烟气量Vy2 m3/h - 8.87211310 入口标准烟气量VY01 Nm3/h - 8600.63411 出口标准烟气量VY02 Nm3/h - 9117.33912 沿程阻力Pc Pa - 497.47813 烟气导热系数 a W/m.℃表B9 .040054714 烟气运动粘度v m2/s 表B9 3.269E-0515 烟气普朗特数Pr - 表B9 .61028916 对流换热系数ad W/m.℃式(8-27) 70.8863417 辐射换热系数af W/m.℃式(8-44) 5.61013518 传热系数kcr W/m.℃式(8-1) 53.5475319 烟气侧放热量Qrp kJ/kg 式(8-2) 1099.7420 传热量Qcp kJ/kg 式(8-1) 1099.74121 对流传热有效系数psi - 设计取值.722 R2O辐射减弱系数ktri - 式(5-19) 1.90017823 管壁黑度ab - 设计取值.824 烟气黑度ag - 式(8-45) .346309625 管灰壁热阻系数hrz m2.℃/W 设计取值.0025826 管灰壁温度差dtb ℃程序计算17.9984727 管壁计算温度tb ℃式(8-49) 97.9984728 热流密度qm W/m2 程序计算6976.15229 烟气与介质最大温差dtmax ℃式(8-51) 18330 烟气与介质最小温差dtmin ℃式(8-51) 88.8111631 平均温压dt ℃式(8-51) 130.279732 烟气计算温度tyj ℃式(8-23) 210.279733 管间有效辐射层厚度s m 式(8-48) .223727234 管子外径dw mm 计算取值5135 横向节距s1 mm 计算取值10036 纵向节距s2 mm 计算取值12037 纵向管排数z2 - 计算取值5038 横向相对节距sgma1 - S1/d 1.96078439 纵向相对节距sgma2 - S2/d 2.35294140 管排几何布置系数Cs Cs - 式(8-25) 141 纵向管排布置系数Cz Cz - 式(8-26) 142 工质温度tj ℃饱和蒸汽表8043 冷空气温度tlk ℃设计取值2044 冷空气焓Ilk KJ/kg 焓温表131.033845 入口空气系数kq1 - 设计取值 1.646 漏风系数dkq - 设计取值.147 出口空气系kq2 - 设计取值 1.748 固体不完全燃烧损失q4 % 设计取值849 锅炉散热损失q5 % 设计取值 1.750 锅炉热效率XL % 热平衡计算结果7951 保热系数Br - 热平衡计算结果.978934352 燃料耗量 B kg/h 热平衡计算结果111753 计算燃料量Bj kg/h 热平衡计算结果1027.6454 理论空气量V0 Nm3/kg 式(3-7) 4.94840955 二氧化物容积VR Nm3/kg 式(3-20) .906036356 理论氮气量VN Nm3/kg 式(3-19) 3.91620357 理论水蒸汽容积VH Nm3/kg 式(3-21) .530219458 实际水蒸汽容积VS Nm3/kg 式(3-23) .582004559 实际烟气量Vy Nm3/kg 式(3-22) 8.62070960 水蒸汽容积份额rh - 式(3-25) 6.751236E-0261 三原子容积份额rq - 式(3-24) .172612362 管束吸收功率Qgl MW 程序计算.313927163 烟气密度m kg/m3 程序计算.757133864 烟气通道当量直径ddl m CAD查询.091365 雷诺数Re - 程序计算27896.5666 单排阻力系数z0 - 式(1-15) .263394667 总阻力系数zn - 式(1-14) 13.1697368 动压头Pyt Pa - 37.7743569 沿程阻力F_pc Pa - 497.478 SZBQ6-1.25-T锅炉烟风阻力计算书计算依据《工业锅炉设计计算标准方法》20031.炉膛序号项目符号单位公式及来源数值１.1 炉膛负压p1 Pa 设计选定202.流程1烟气通道阻力计算.序号项目符号单位公式及来源数值2.1 对流管直径dw mm 设计选定512.2 横向管距ss1 mm 设计选定1002.3 纵向管距ss2 mm 设计选定1052.4 纵向布管数量z2 - 设计确定272.5 横向相对节距sm1 - s1/dw 1.962.6 纵向相对节距sm2 - s2/dw 2.062.7 布管形状系数fsi - (s1-dw)/(s2-dw) .912.8 烟气通道面积fx m2 设计确定.62.9 通道当量直径dl m 设计确定94.52.10 入口烟气温度t1 ℃热力计算1043.832.11 出口烟气温度t2 ℃热力计算524.262.12 计算烟温tyj ℃热力计算743.722.13 烟气平均速度w m/s 式8-14 13.052.14 烟气平均密度myp kg/m3 热力计算.352.15 烟气运动粘度v Pa.s 程序查表.00011385 2.16 雷诺数Re - 上段计算10833229.08 2.17 烟气平均动压pd Pa 上段计算30.142.18 单排管阻力系数zo - 式1-15 .082.19 管程总阻力系数zn - zo*z2 2.162.20 管程阻力dpa Pa 式1-14 02.21 管壁工质温度tj ℃设计选取1942.22 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 849.832.23 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 330.262.24 平均温压dt ℃式8-51 549.722.25 计算烟温tyj ℃热力计算743.722.26 通道当量直径ddl m 式1-4 94.52.27 烟气入口调和面积ft1 m2 式1-13 .62.28 烟气入口转向角度af1 度设计902.29 烟气入口动压pd1 Pa 式1-6 39.032.30 烟气入口阻力系数zn1 - 1.4.4条 12.31 烟气入口阻力dp1 Pa 式1-6 39.032.32 烟气出口调和面积ft2 m2 式1-13 .62.33 烟气出口转向角度af2 度设计902.34 烟气出口动压pd2 Pa 式1-6 23.632.35 烟气出口阻力系数zn2 - 1.4.4条 12.36 烟气出口阻力dp2 Pa 式1-6 23.632.37 计算管程烟气总阻力dp Pa 式1-1 127.723.流程2烟气通道阻力计算.序号项目符号单位公式及来源数值3.1 对流管直径dw mm 设计选定513.2 横向管距ss1 mm 设计选定1003.3 纵向管距ss2 mm 设计选定1053.4 纵向布管数量z2 - 设计确定273.5 横向相对节距sm1 - s1/dw 1.963.6 纵向相对节距sm2 - s2/dw 2.063.7 布管形状系数fsi - (s1-dw)/(s2-dw) .913.8 烟气通道面积fx m2 设计确定.463.9 通道当量直径dl m 设计确定92.63.10 入口烟气温度t1 ℃热力计算524.263.11 出口烟气温度t2 ℃热力计算352.053.12 计算烟温tyj ℃热力计算427.673.13 烟气平均速度w m/s 式8-14 12.13.14 烟气平均密度myp kg/m3 热力计算.513.15 烟气运动粘度v Pa.s 程序查表.00006146 3.16 雷诺数Re - 上段计算18230405.15 3.17 烟气平均动压pd Pa 上段计算37.563.18 单排管阻力系数zo - 式1-15 .073.19 管程总阻力系数zn - zo*z2 1.953.20 管程阻力dpa Pa 式1-14 03.21 管壁工质温度tj ℃设计选取1943.22 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 330.263.23 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 158.053.24 平均温压dt ℃式8-51 233.673.25 计算烟温tyj ℃热力计算427.673.26 通道当量直径ddl m 式1-4 92.63.27 烟气入口调和面积ft1 m2 式1-13 .63.28 烟气入口转向角度af1 度设计903.29 烟气入口动压pd1 Pa 式1-6 25.123.30 烟气入口阻力系数zn1 - 1.4.4条 13.31 烟气入口阻力dp1 Pa 式1-6 25.123.32 烟气出口调和面积ft2 m2 式1-13 .63.33 烟气出口转向角度af2 度设计903.34 烟气出口动压pd2 Pa 式1-6 19.693.35 烟气出口阻力系数zn2 - 1.4.4条 13.36 烟气出口阻力dp2 Pa 式1-6 19.693.37 计算管程烟气总阻力dp Pa 式1-1 117.864.流程3烟气通道阻力计算.序号项目符号单位公式及来源数值4.1 对流管直径dw mm 设计选定514.2 横向管距ss1 mm 设计选定1004.3 纵向管距ss2 mm 设计选定1054.4 纵向布管数量z2 - 设计确定274.5 横向相对节距sm1 - s1/dw 1.964.6 纵向相对节距sm2 - s2/dw 2.064.7 布管形状系数fsi - (s1-dw)/(s2-dw) .914.8 烟气通道面积fx m2 设计确定.354.9 通道当量直径dl m 设计确定99.64.10 入口烟气温度t1 ℃热力计算352.054.11 出口烟气温度t2 ℃热力计算270.564.12 计算烟温tyj ℃热力计算306.424.13 烟气平均速度w m/s 式8-14 13.554.14 烟气平均密度myp kg/m3 热力计算.624.15 烟气运动粘度v Pa.s 程序查表.00004449 4.16 雷诺数Re - 上段计算30334194.01 4.17 烟气平均动压pd Pa 上段计算56.924.18 单排管阻力系数zo - 式1-15 .074.19 管程总阻力系数zn - zo*z2 1.76 4.20 管程阻力dpa Pa 式1-14 04.21 管壁工质温度tj ℃设计选取194 4.22 烟温与工质最大温差tmax ℃t1-tj 158.05 4.23 烟温与工质最小温差tmin ℃t2-tj 76.56 4.24 平均温压dt ℃式8-51 112.42 4.25 计算烟温tyj ℃热力计算306.42 4.26 通道当量直径ddl m 式1-4 99.6 4.27 烟气入口调和面积ft1 m2 式1-13 .35 4.28 烟气入口转向角度af1 度设计904.29 烟气入口动压pd1 Pa 式1-6 61.4 4.30 烟气入口阻力系数zn1 - 1.4.4条 14.31 烟气入口阻力dp1 Pa 式1-6 61.4 4.32 烟气出口调和面积ft2 m2 式1-13 .35 4.33 烟气出口转向角度af2 度设计904.34 烟气出口动压pd2 Pa 式1-6 53.4 4.35 烟气出口阻力系数zn2 - 1.4.4条 14.36 烟气出口阻力dp2 Pa 式1-6 53.4 4.37 计算管程烟气总阻力dp Pa 式1-1 214.785.烟气通道阻力汇总:序号项目符号单位公式及来源数值5.1 炉膛负压P0 Pa 设计选定205.2 流程1 P1 Pa 计算127.72 5.3 流程2 P2 Pa 计算117.86 5.4 流程3 P3 Pa 计算214.78 5.5 除尘器阻力pc Pa 制造厂提供1200 5.6 其它烟道阻力pq Pa 设计预选1000 5.7 总阻力Pa Pa 2681。
加热炉计算软件
基于VB的加热炉热平衡计算软件开发摘要加热炉是一种耗能巨大的设备，其能耗约占整个钢铁能耗的四分之一，而钢铁能耗占工业总能耗的五分之一以上，针对这种加热能耗关系，在确保生产能够正常进行的前提下，调整加热炉工况尽可能地让加热炉在最佳环境中运行，最大限度地降低能耗显得十分必要。
加热炉热平衡测试是企业分析加热炉能量分布以及能源利用水平的一种科学方法，是企业制定长远能源规划和节能措施的重要依据。
但是加热炉热平衡测试后，对数据的处理和计算是一项十分麻烦的工作，因为计算过程中涉及到的数据量庞大，加上许多参数需要查表获得，很容易出错，并且计算中通常需要将计算数据和参数进行多次调整，才能使加热炉热收入项和热支出项达到平衡，所花时间较多，一般需要几天甚至十几天的时间，效率较低。
为提高加热炉热平衡计算效率，本文采用VB6.0可视化编程语言联合Access数据库、Excel和word应用软件的混合编程方法，实现了一套较为完善的加热炉热平衡计算软件。
软件以模块化的思想为依据，对加热炉热平衡计算各项进行分解，根据冶金工业部出版的《工业窑炉热平衡测定与计算方法暂行规定》提供的计算方法进行计算，大大提高了加热炉热平衡计算效率。
论文的创新点在于：对自查表的处理方法进行详细研究，选取每张表格精度最高的处理方法，提高了软件计算精度；专家数据库的设计为企业提供了储存、获取优化加热炉运行工况、提高加热炉热效率措施的专用库。
关键词：加热炉；热平衡计算；VB6.0；数据库Software Development of Heat Balance Calculation ofHeating Furnace Based on VBAbstractHeating furnace is a huge energy consumption of equipment, its energy consumption accounts for about a quarter of the energy consumption of the whole iron and steel, and steel consumption accounted for one fifth of the total industrial energy consumption above, to the relationship between the energy consumption of the heating, to ensure production to ensure the normal operation of the premise, adjust the heating furnace condition as far as possible to make heating furnace running in the best environment, maximize reduce energy consumption is very necessary.Heating furnace thermal balance test is a scientific method for enterprise to analyze the energy distribution and the level of energy utilization. It is an important basis for enterprises to develop long-term energy planning and energy saving measures. But after heating furnace heat balance test and for data processing and computing is a very troublesome work, because to a large amount of data involved in the process of calculation, with many parameters need to check a watch to get, is very easy to make a mistake and calculation usually need to the data of calculation and parameters were adjusted several times, in order to make the heating furnace heat income and expenditure for heat a balance, spend more time, it normally takes a few days or even more than ten days time, the efficiency is low.In order to improve the heating furnace heat balance calculation efficiency. In this paper, the method of mixed programming with VB visual programming language and access database, Excel and word application software, to achieve a more perfect heating furnace heat balance calculation software. Software with the idea of modularization according to heating furnace heat balance calculation of the decomposition, calculated according to published by the Ministry of metallurgical industry the industrial furnace heat balance determination and calculation method of the Interim Provisions "provides the calculation method, self-examination table by using the interpolation method to process, greatly improving the heating furnace heat balance calculation efficiency. The innovation of this paper lies in: approach to self-examination table for detailed study, select each table of the highest precision processing method, and improves the calculation accuracy of software; expert database design for the enterprise provides storage, to obtain the optimum operation conditions of heating furnace, improve the heat efficiency of the heating furnace measures specific library.Keywords: Furnace; Heat Balance Calculation; VisualBasic6.0;Data Base目录摘要 (I)Abstract............................................................................................................ I I 第1章绪论 (1)1.1研究的背景及意义 (1)1.2加热炉发展现状 (2)1.3相关软件的发展现状 (5)1.4本课题的主要工作 (8)第2章加热炉热平衡计算方法 (10)2.1收入热量计算 (11)2.2输出热量计算 (11)2.3主要技术指标计算 (13)第3章热平衡计算数据处理方法 (14)3.1曲线拟合法 (14)3.1.1一元线性拟合 (14)3.1.2多项式拟合 (15)3.2插值法 (16)3.2.1线性插值法 (17)3.2.2Newton插值法 (17)3.2.3抛物线插值法 (17)3.2.4Lagrange插值法 (18)3.3表格处理方法选取 (18)第4章加热炉热平衡计算软件开发 (25)4.1开发工具 (25)4.1.1VB6.0编程语言 (25)4.1.2ActiveX控件概述 (26)4.1.3Access数据库 (27)4.2软件设计 (28)4.2.1用户界面要求 (28)4.2.2系统功能设计 (29)4.2.3系统结构设计及功能划分 (29)4.2.4数据表设计 (31)4.2.5流程设计 (33)4.3专家数据库 (34)4.3.1专家数据库的组成 (34)4.3.2专家数据库的基本知识储备及来源 (35)4.3.3数据库总体设计 (36)4.3.4专家数据库的推理机 (38)4.4软件实现 (39)4.4.1软件界面设计 (39)4.4.2软件代码实现 (40)第5章加热炉热平衡计算软件应用实例 (49)5.1加热炉热平衡测试 (49)5.2加热炉热平衡计算 (50)5.3结果分析与建议 (53)第6章结论 (55)6.1研究成果总结 (55)6.2后续研究展望 (56)参考文献 (57)致谢 .................................................................................. 错误！未定义书签。
锅炉原理课程设计—220t_h锅炉整体校核热力计算
锅炉原理课程设计—220t_h锅炉整体校核热力计算新疆大学课程设计任务书13-14 学年第 1学期学院: 电气工程学院专业: 热能与动力工程学生姓名: *** 学号: ***课程设计题目: 220t/h锅炉整体校核热力计算煤种徐州烟煤起迄日期: 2013年 12月 23 日 ~ 7>2014年1月3 日课程设计地点: 二教指导教师: ***系主任: ***下达任务书日期: 2013年 12 月 23 日课程设计任务书1.设计目的:课程设计是专业课学习过程中的一个非常重要的实践性环节。
它为综合应用所学的专业知识提供了一次很好的实践机会,而且通过课程设计可以加强学生对本课程及相关课程理论及专业知识的理解和掌握,训练并提高其在理论计算、工程绘图、资料文献查阅、运用相关标准与规范及计算机应用等方面的能力;同时,为其它专业课程的学习和毕业设计(论文)奠定良好的基础。
2.设计内容和要求(包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等):一、锅炉规范1、锅炉额定蒸发量:Dc220t/h2、给水温度:tgs215℃3、过热蒸汽温度:tgr5404、过热蒸汽压力(表压):pgr9.8MPa5、制粉系统:中间储仓式(热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机)6、燃烧方式:四角切圆燃烧7、排渣方式:固态8、环境温度:20℃9、蒸汽流程:见指导书P410、烟气流程:炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空气预热器→低温省煤器→低温空气预热器锅炉受热面的布置结构示意图见指导书P5所示。
二、燃料的特性煤种:徐州烟煤(煤种的具体参数见指导书P8表1-7)3.设计工作任务及工作量的要求〔包括课程设计计算说明书论文、图纸、实物样品等〕:1、锅炉辅助设计计算。
2、受热面热力计算。
3、受热面数据分析及材料整理课程设计任务书4.主要参考文献:1.锅炉原理2.锅炉课程设计指导书5.设计成果形式及要求:设计成果形式:1、设计计算说明书。
锅炉热力计算软件
K
1
Δe
%
50*2 80.00 75.00 1.57 1.47 100.00 186.00
18611.11 240.00 95.00 45.00 181.30 9.18 14.094 19776.122 20.900 0.470
315083.6199
i
Q k
结果 51.000 2.000 80.000 75.000 1.569 1.471 1.667 8.000 6.500 100.000 186.000 18600.000 6.500 18611.11 10.757 18.850
ψσ
(σ1-1)/(σ1'-1)
68 管束几何布置的修正系数
Cs
0.34ψσ^0.1
69 管束排数的修正系数
Cn
Z2≥10时
70 71 烟气侧放热系数 72 空气平均温度下的导热系数 73 平均温度下的运动黏度系数 74 普朗特数 75 当量直径 76 管子壁温 77 热流方向修正系数 78 管束相对长度修正系数
Re
ωd/ν
αy W·(m2•℃)-1 CsCnλ/dRe0.65Pr0.33
λk w/(m•℃) 113.15
νk
㎡/s 113.15
Prk
113.15
de
m
Twal
K
（θpj+tpj）/2+273
Ct
(Tpj/Twal)0.5
Cl
当l/de<50时
79 空气侧放热系数
αk W·(m2•℃)-1 α0ClCw 或 0.023λ/de（ωde/ν）0.8Pr0.4CtCdCl
W·(m2•℃)-1
ψ(αy·αk/(αy+αk))
热力计算标准
在我国，热力计算标准主要涉及以下几个方面：
1. 锅炉热力计算标准：JB/DQ1/1060-82《层状燃烧及沸腾燃烧工业锅炉热力计算方法》是供工业锅炉行业内部使用的热力计算标准，用于确定锅炉各部分的受热面面积、主要结构尺寸以及燃料消耗量、送风量、排烟量等。
2. 锅壳锅炉热力计算标准：需要符合《锅炉安全技术监察规程》TSG G0001-2012和《锅壳锅炉第3部分：设计与强度计算》GB/T16508.3-2013等标准，涉及锅炉设计与强度计算、热力性能计算等方面的内容。
3. 冷却塔热力性能计算标准：GB/T7190.2-1997《大型玻璃纤维增强塑料冷却塔》规定了冷却塔热力性能计算的方法，采用焓差法进行计算，积分计算采用辛普逊20段近似积分计算公式。
4. 热力系统热力计算标准：GB/T151-2014《热力系统设计规范》规定了热力系统设计的基本原则、技术要求、计算方法、设备选型等方面的内容。
5. 太阳能热力计算标准：GB/T18712-2002《太阳能热水器热力性能试验方法》规定了太阳能热水器热力性能试验的方法、测试设备、数据处理等方面的内容。
6. 工业热力计算标准：GB/T24511-2017《工业热力站设计规范》规定了工业热力站设计的基本原则、技术要求、计算方法、设备选型等方面的内容。
基于Excel的锅炉热力计算软件的开发
基于Excel的锅炉热力计算软件的开发
李忠明;陈文仲;王春华
【期刊名称】《冶金能源》
【年(卷),期】2016(035)004
【摘要】锅炉热力计算是锅炉设计中的重要计算任务，计算过程涉及参数众多，
参数之间相互影响，计算繁琐、复杂。
文章提出采用Excel编写锅炉热力计算软件，把繁琐的人工计算过程交由计算机完成。
介绍了在热力计算中， Excel主要应用到的函数：单元格的引用，单变量的求解，函数VLOOKUP等。
【总页数】3页(P42-44)
【作者】李忠明;陈文仲;王春华
【作者单位】辽宁石化职业技术学院;辽宁石化职业技术学院;辽宁石化职业技术学
院
【正文语种】中文
【相关文献】
1.循环流化床锅炉热力计算软件开发与应用 [J], 马有福;袁益超
2.大型循环流化床锅炉热力计算软件的开发及应用 [J], 孙献斌;时正海
3.热管式余热锅炉热力计算软件的开发 [J], 朱家英;伊文静
4.面向对象的通用锅炉热力计算软件开发基金项目:国家"九五”CAD应用工程示范项目 [J], 钟崴;童水光;许跃敏
5.Excel平台下97版水和水蒸汽性质汽轮机热力性能考核试验计算软件的开发 [J], 陈显辉;李曦滨;谭锐
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工业锅炉设计热力计算
20
74.3 20.0
计算燃料：Ⅱ类烟煤(Qnet,ar =17693kJ/kg);燃料消耗量：Bj=770.8kg/h; 锅炉设计热效率:η=79.1%;排烟温度：125.7℃。
1223.5
193
45.2 1311.3
省煤器 87.2
292
169 11.23
20
76.7 26.5
计算燃料：Ⅱ类烟煤(Qnet,ar =17693kJ/kg);燃料消耗量：Bj=1299.4kg/h; 锅炉设计热效率:η=78.17%;排烟温度：169℃。
1263.9
计算：
校对：
审核：
标准：
二、锅炉计算负荷：φ＝110％
第一管束 66.6 807.8 415.8 9.04
193
193
42.8 4327.8
过热器 26.2 415.8 351.1 8.13 196.7 300
36.7 605.0
第二管束 62.3 351.1 245.3 7.56
193
193
38.0 1101.5
省煤器 87.2 245.3 125.7 6.10
193
193
－ 5833.0
燃烬室 6.9 1048.2 962.6
－
193
193
－
677.3
第一管束 66.6 962.6 495 10.76 193
193
50.9 5152.1
过热器 26.2
495
418
9.68 196.7 300
43.7 720.2
第二管束 62.3
418
292
9.00
193
部件名
传热面 积进口烟 温来自出口烟 温Wy
工业锅炉房设计综合计算软件开发
工业锅炉房设计综合计算软件开发宛辉【摘要】Purpose and application method for the software development of integrated computation for the design of industrial boiler room is introduced.The software can assist designers in the design of boiler room by simplifying extensive computation in the design flow and it also possesses great significance in ensuring the design to be accurate,simple and high-efficient.%介绍了工业锅炉房设计综合计算软件开发的目的及使用方法，该软件能够辅助设计人员进行工业锅炉房设计，简化设计流程中的大量计算过程，对锅炉房设计过程的准确、精简、高效具有重要的意义。
【期刊名称】《矿业工程》【年(卷),期】2014(000)004【总页数】2页(P60-61)【关键词】锅炉房;软件开发;设计计算【作者】宛辉【作者单位】中冶北方工程技术有限公司，辽宁大连 116622【正文语种】中文【中图分类】TP3190 引言以往的锅炉房设计过程中，热负荷计算、设备选型等必要的计算过程耗时巨大，且存在依靠经验值，没有经过计算等情况，由此产生的失误在后期施工图设计时很难改正，因此设计一款高效有用的锅炉房综合计算软件，对设计过程的准确、精简、高效具有重要的意义。
1 软件开发及简介1.1 软件简介软件包括的模块：热负荷及锅炉设备选择计算、燃料燃烧计算、热力系统及设备选择计算、烟风系统及风机选择计算、帮助。
1.2 软件运行——软件启动界面如图1，包括了软件所有功能模块及辅助模块，可根据需要点击相应菜单项。
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9.53 2.66 46.11 35.95 41.92 2.83 8.64 0.62 0.51 14550 3480 60 1350 1390 1440 100.00 3823
25.00 6.47 44.70 30.69 40.13 2.65 9.33 0.63 0.38 13480 3224 62 1240 1290 1350 108.81 3520
dw dw 0 Vc'g =Vgy +△α yd1× V
⑺ 脱硫除尘岛进口烟气比重 ⑻ 脱硫除尘岛进口干烟气实际体积 ⑼ 脱硫除尘岛进口干烟气温度 ⑽ 脱硫除尘岛进口干烟气量
c' dw Vc'g
γ
kg/m
3
3
)/Vc'dw× 273/(273+tc')× P/P0
0.8673 5.73 141.8 463472 128.74 305005 0.9469
共 6 页
△α P P0 tlf tx ρ ρ ρ
yd
估取 kPa kPa ℃ ℃ kg/Nm kg/Nm kg/Nm
3 3 3
0.01 102.1 20
0.01 102.1 102.1 20 27 1.285 1.306 1.293 5
当海拔高度高于300m时对容积流量和速度做修正：P0/P P0取固定值，
Nm /kg ℃ m /h m /s Nm /h
3 3 3
tc'g Vc'g
tc'g=tc'
dw Vc'g=Vc'g × Bj× 1000× (tc'g+273)/273× P0/P
Vc'g/3600
dw Vc'g × Bj× 1000 γ c'g=γ c'× Vc'dw/Vc'gdw
(11) 脱硫除尘岛进口干烟气比重 3 脱硫除尘岛出口处烟气量
py
m /s kg/m
3 3 3
3
)/Vpydw× 273/(273+tpy)× P/P0
0.8612 455004 126.39 297167 108.85
Vpyg
m /h m /s
3
Nm /h kg/s (Vpyg/3600)× γ py 2 脱硫除尘岛进口处烟气量
第 3 页 共 6 页
燃烧计算 (投脱硫工况2)
γ
c'g
kg/m
3
⑴ 脱硫除尘岛漏风系数 ⑵ 脱硫除尘岛出口过剩空气系数 ⑶ 脱硫除尘岛出口燃烧产物实际体积 ⑷ 脱硫除尘岛出口烟气温度 ⑸ 脱硫除尘岛出口烟气量
△α α
c
c" dw Vc"
△α c=△Lc(V0y+1.0161(α c'-1)V0)/V0 α c"=α c'+△α c Nm /kg ℃ m /h m /s Nm /h
25 23 0 8.44 2.44 1.2 0.01 0.03 0.03 0.02 0.05 0.1
△α
估取 估取 估取 估取 锅炉厂提供数据 估取
第 1 页 共 6 页
sm
△Lky △Lc
燃烧计算 (投脱硫工况2)
31 每十米钢烟道漏风系数 32 当地大气压 33 标准大气压 34 冷风温度 35 夏季通风室外计算温度 36 湿空气密度(高于100℃) 37 湿空气密度(低于100℃) 38 干空气密度 39 磨煤机运行台数 二 燃料特性 1 2 3 4 5 6 7 8 9 收到基水分 空干基水分 干燥无灰基挥发分 收到基灰分 收到基碳 收到基氢 收到基氧 收到基氮 收到基硫 Mt(Mar) Mad Vdaf Aar Car Har Oar Nar Sar Qar,net,p HGI DT ST FT ℃ ℃ ℃ % Qar,net,p Qar,net,p kcal/kg kcal/kg % % % % % % % % % kJ/kg kcal/kg 11 哈氏可磨性系数 12 灰变形温度 13 灰软化温度 14 灰流动温度 验算 成份总和 收到基低位发热量(门得列也夫公式) 收到基低位发热量(日本公式) 三 燃料量计算 1 过热蒸汽焓 igr kJ/kg 由Pgr,tgr查表得
燃烧计算 (投脱硫工况2)
序号 一 原始数据 1 2 3 4 5 6 7 8 9 锅炉最大连续蒸发量 过热器出口蒸汽压力 过热器出口蒸汽温度 再热器蒸汽流量 再热器进口蒸汽压力 再热器出口蒸汽压力 再热器进口蒸汽温度 再热器出口蒸汽温度 省煤器进口给水温度 Dgr Pgr tgr Dzr Pzrj Pzrc tzrj tzrc tgs Pgs Pqb η η α
3 3 3
3
py+△α yd1 dw dw 0 Vc' =Vpy +1.0161△α yd1× V
tc' Vc'
dw Vc'=Vc' × Bj× 1000× (tc'+273)/273× P0/P
Vc'/3600 Vc'dw× Bj× 1000 γ c'=(1-0.01Aar+1.306α c'× V
V
0
Nm /kg V Nm /kg V Nm /kg V Nm /kg Nm /kg
3 3 3 3
3
0 0 0 0
N2＝0.79V
0
+0.008Nar
-2 0
10 RO2＝1.866(Car+0.375Sar)×
3 4
理论烟气量 理论干烟气量
H2O＝0.111Har+0.0124Mt+0.0161V 0 0 0 V y＝V N2+V RO2+V H2O V0gy＝V0N2+V0RO2
3.5
yd
3.5 0.035 1.38666 6.123 141.8 534672 148.52 351856 0.8476 5.43 141.8 474172 131.71 312042 0.9557
0.035 1.38407 6.255 141.8 506029 140.56 333011
0
Nm /kg ℃ m /h m /s Nm /h
△α
△α
0.0691 1.3491 6.1053 5.5816 497691 138.25 325047 69.12
py Vpydw Vgydw
Vpy
py=α ky'+△α ky Vpydw=V0y+1.0161(α py-1)V0 Vgydw=V0gy+(α py-1)V0 Vpy=Vpydw× Bj× 1000× (tpy+273)/273× P0/P
3 3 3 3 dw dw 0 Vc" =Vpy +1.0161(△α yd1+△α c)× V
0.14871 1.53278 6.890 75.0 467630 129.90 366848
0.15416 1.54082 6.745 75.0 494093 137.25 387608 1.0102 6.04 75.0 442619 122.95 347227 1.1277
3 3 3
V c"=(1-0.01Aar+1.306α c"× dw dw Vc"g =Vgy +(△α yd1+△α c)× V tc"g=tc"
0
)/Vc"dw× 273/(273+tc")× P/P0 0
10 收到基低位发热量
3435
3435
第 2 页
燃烧计算 (投脱硫工况2)
2 3 4 5 6 7 再热蒸汽进口焓 再热蒸汽出口焓 给水焓 排污水焓 锅炉实际耗煤量 锅炉计算耗煤量 izrj izrc igs ipw Bg Bj kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg t/h t/h 由Pzrj,tzrj查表得 由Pzrc,tzrc查表得 由Pgs,tgs查表得 由Pqb查表得 Bg=(Dgr(igr－igs)+Dgr× η Bj=Bg(1-q4) (ipw－igs)+Dzr(izrc－izrj))/(η g× Qar,net,p) pw× 3068.7 3551 1105.6 1615 53.51 53.24 3068.7 3551 1105.6 1615 57.76 57.47
100 1.6 130 1000 0.8 1.6 70 90 254.1 15.8 15.1 0.02 0.92 0.005 0.9 318 327 145 25 23 0 8.44 2.44 1.2 0.01 0.03 0.03 0.02 0.05 0.1
10 省煤器进口给水压力 11 汽包压力 12 锅炉排污率 13 锅炉效率 14 机械未完全燃烧损失 15 飞灰份额 16 空预器出口一次风温 17 空预器出口二次风温 18 空预器出口烟气温度（修正后) 19 空预器进口一次风温 20 空预器进口二次风温 21 空预器一次风至二次风漏风量 22 空预器二次风至烟气漏风量 23 空预器一次风至烟气漏风量 24 炉膛出口过剩空气系数 25 炉膛漏风系数 26 过热器漏风系数 27 再热器漏风系数 28 省煤器漏风系数 29 空预器漏风率 30 脱硫除尘岛漏风率
锅炉厂提供数据 暂取 暂取 ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ kg/s kg/s kg/s 锅炉厂提供数据 锅炉厂提供数据 估取
l gr zr
0.92 0.005 0.9 320 331 145
q4
fh
tkyⅠ" tkyⅡ" tpy tkyⅠ' tkyⅡ' GⅠ→Ⅱ GⅡ→烟 GⅠ→烟 α △α △α △α
l
锅炉厂提供数据 锅炉厂提供数据