变电站并联电容器组串抗率分析
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通过以上仿真计算分析可知，变压器饱和 程度对低压母线输入阻抗的并联谐振频率以及 系统阻抗谐波特性的影响已成为一个不容忽视 的重要因素，在电容器组串抗率设计时，必须 认真对其影响进行研究和分析，避免因串抗率 配置不当而引发电网事故。 四、小结
本报告在考虑到变压器的饱和特性及对应 的特征谐波条件下，对变电站电容器组的串联 电抗率选择配置进行了理论分析和仿真计算研
系统短路 容量（MVA）
高压侧：43478 中压侧：6370
表1 系统相关参数 变压器参数
额定电压 额定容量 接线方式
525/242/ 34.5
750/750/ 160.5
Y0/Y0/△
短路电压
H-M 12.05% H-L 55.18% M-L 42.67%
电容器参数
编号
1# 2# 3#
等值电容
72.32uF 87.62uF 87.62uF
变压器等 值阻抗
并联谐振阻 抗 (Ω)/ 频 率 1(Hz)
表2 低压母线输入阻抗频率特性分析结果 并联谐振阻 抗 (Ω)/ 频 率 2 次阻抗(Ω) 3 次阻抗(Ω) 4 次阻抗(Ω) 2(Hz)
Uk
360/128
253/169
2.4321
1.0846
0.1968
2Uk/3
100/134
174/174
安全范围内。即在变压器可能的饱和状态下，对 应系统可能出现的各次谐波，系统不应具有过高 的并联谐波阻抗，也不应有过低的支路谐波阻 抗。
3、仿真案例分析 下面从系统阻抗频率特性角度，运用仿真案 例研究分析变压器饱和程度、不同的电容器组串 联电抗率等因素对母线输入阻抗 ZL_eq 的影响， 进而分析电容器组支路电压电流谐波的可能分 布。研究时对变压器饱和的等值短路阻抗采用分 级递减方式作模拟，系统相关参数如表 1 所示。
因此，并联电容器组通常配置一定串抗率的 串联电抗器来抑制并联谐振或谐波放大。然而在 电网实际运行中却出现了较多因串抗率选取不 当而引发的电网事故。本报告主要针对串联电抗 器抑制谐波放大的基本原理，以及变压器饱和程 度对串抗率配置的影响展开相关研究和分析。
一、串联电抗器基本工作原理
串联电抗器由于具有限制涌流和抑制谐波 的作用，已成为并联电容器组必不可缺的重要附 属设备，其抑制谐波的原理如下：
（1）
（2）
由公式(1)、(2)可知: a：当 nXL-Xc/n=0 时，即 nXL=Xc/n，电容 器组支路的阻抗为 0 时，电容器组支路发生串联 谐振，其支路为滤波回路。 b：当 nXL-Xc/n>0 时，即 nXL>Xc/n，电容 器组支路呈现感性时，不会和系统的感性负荷产 生谐振而造成谐波放大。 c：当 nXL-Xc/n<0 时，即 nXL<Xc/n，电容 器组支路呈现容性时，将与系统的感性负荷互抵 产生并联谐振从而造成谐波放大。 令电容器组电抗率 K=XL/Xc，当 nXL-Xc/n=0 时，K=1/n2。 根据分析可知，要滤除 n 次谐波，且不会和
1.4430
0.9009
0.2024
Uk/3
14/139
52/184
0.6781
0.6131
0.2198
UkБайду номын сангаас6
7/142
24/191
0.3508
0.3924
0.2590
5 次阻抗(Ω)
1.1564 1.023 0.7751 0.5433
从表 2 可以看出，随着变压器饱和程度的 逐步增大(主变等值阻抗减小)，低压母线输入阻 抗的并联谐振频率越来越高而分别向电容器支 路串联谐振频率，即 3、4 次谐波频率靠近。低 压母线输入阻抗 2、3、5 次谐波阻抗值随变压 器的逐步饱和而呈下降趋势；而 4 次谐波阻抗
若饱和变压器产生 n 次谐波电流，则一旦 ZL_eq,n 较大和 Zn,j 较小，第 j 组电容器支路的 n 次谐波电流 Ih,n,j 将增大很多，很可能造成过电 流。从阻抗频率特性看，对于输入阻抗 ZL_eq， 若并联谐振点位于 n 次谐波附近，则对应的母线 n 次谐波电压分量 Uh,n 较大，Ih,n,j 也随之增大；
设主变在不同饱和程度下，其等值阻抗为变 压器未饱和时短路阻抗 Uk 的 l 倍、2／3、l／3、 1／6。设定 3 组电容器组全部投入，其串联电抗 率分别为 12％、6％、6％，则分别对应电容器组
等值电感为 16.812mH、6.938 mH、6.938 mH。 各组电容器的串联谐振频率分别为 144 Hz、204 Hz、204 Hz。其低压母线输入阻抗频率特性仿真 结果如表 2 所示。
296
变电站并联电容器组串抗率分析
一旦第 j 组电容器支路的串联谐振点同时位于 n 次谐波附近，由于 Zn,j 很小，则 Ih,n,j 也将大幅 增大。此时，电容器组在未采取任何谐波保护措 施的情况下会因过电流而发生事故；而若电容器 组装设了谐波保护装置，则可能引起谐波保护动 作。
通过上述分析可知，对电容器组串联电抗率 的选择，应充分考虑变压器可能的饱和状态及对 应的特征谐波，使系统并联谐振频率和电容器支 路串联谐振频率能有效避开系统可能出现的各 次谐波频率，确保电容器组各支路总等值电流在
关键字：串抗率；饱和特性；特征谐波
（a）原理图
（b）谐波等值图
图 1 系统简化分析图
图 1 为一个典型的含有高次谐波源和电容器 回路的系统简化图。In 为谐波源电流，相对于 n 次谐波，系统感抗、串联电抗器感抗、电容器组 容抗分别为 nXs、nXL、Xc/n，由此可得：
并联电容器组用于电力系统具有提高系统 功率因数、改善电压质量、提高输送能力、降低 线损等作用。但由于电容器组的容性负荷性质， 其谐波容抗和系统的谐波感抗配合，将造成并联 谐振和谐波的成倍放大，使电气设备受到严重损 伤，破坏电网的正常运行。
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重庆市电机工程学会 2010 年学术会议论文
编号 1＃
2 3＃
表3 不同串抗率对应的电容器组参数
等值电容
串抗率
等值电感
72.32uF
12%
＃
5%
87.62uF
6%
7%
16.812 5.782 6.938 8.095
串联谐振频率
144 224 204 189
串抗率
5％ 6％ 7％
表4 低压母线输入阻抗频率特性分析结果
变电站并联电容器组串抗率分析
变电站并联电容器组串抗率分析
朱小军
重庆电力科学试验研究院
摘要：并联电容器组用于电力系统具有提高系统功率因 数、改善电压质量、提高输送能力、降低线损等作用。 传统的并联电容器组设计时，由于忽视了变压器饱和对 系统阻抗及谐波水平的影响，因此在某些情况下容易引 起电容器组故障。本文分析了串联电抗器基本工作原理， 提出了影响串联电抗器配置的新因素。在考虑到变压器 的饱和特性及对应的特征谐波条件下，分析了变压器饱 和对串抗率配置的影响和谐波特性。论文对变电站电容 器组的串联电抗率选择配置进行了理论分析和仿真计算 研究。提出了电容器组串联电抗率的选择，应充分考虑 变压器可能的饱和状态及对应的特征谐波，使系统并联 谐振频率和电容器支路串联谐振频率能有效避开系统可 能出现的各次谐波频率，以确保电容器组各支路总等值 电流在安全范围内。研究结果对电容器组串抗率的实际 选取原则具有指导和借鉴意义。
Qcx=Sd(1/n02-K) 从式中看出，对已配置好的电容器组（Qcx、 K 不变），并联谐振点 n0 将随母线短路容量 Sd 的 增大而增大；而随着变压器饱和程度的增加，变压 器等值阻抗大幅度减小，相应母线短路容量 Sd 随 之增大。因此，当变压器受外部影响而逐渐饱和时， 系统并联谐振点将随之增大而向电容器组串联谐 振点的方向逼近。 2、谐波特性分析 在额定线性负荷情况下，变压器呈阻抗特 性，变压器电流包含较小的 3、5 次等谐波分量， 其波形接近于标准正弦波。而一旦处于饱和状态 时电流波形则发生严重畸变，变压器相当于一等 值阻抗可变的谐波电流源。此时，变压器低压侧 等值系统图如图 2 所示，其中 ZHM 为主变高压、 中压侧系统阻抗折算到低压侧的等值阻抗(包括 主变等值短路阻抗)，ZL_eq 为低压侧母线输入阻 抗，Uh 为由谐波电流源 Ih 在低压侧产生的谐波 电压。
全部 21 组 35kV 并联电容器组中配置有串联 电抗器的有 19 组，占 90.5％；装设 K=12%电抗 器的有 10 组，占 47.6％；装设 K=5%电抗器的有 9 组，占 42.9％。
二、影响串联电抗器配置的新因素
随着直流输电的发展，以及电力电子技术的 大量应用，尤其是大容量交直流转换装置、静止 变流器的广泛采用，致使流过变电站变压器中性 线的直流分量大量增加，变压器因直流偏磁过大 而出现饱和，同时系统内 2～5 次谐波分量明显 上升。而传统的串联电抗器配置，主要考虑系统 背景谐波为 3 次、5 次的普遍情况，故通常采用 电容器组串抗率为 12～13%与 5%～６%相结合 的配置方式。但由于传统的电容器组设计配置未 考虑到变压器饱和时的阻抗及谐波特性，因而导 致了在某些情况下电容器故障的出现。
1.4243
23.4/136
18/175
1.3133
0.8050 0.6787
1.6383
从表 4 可以看出，改变整 2＃、3＃电容器 组的串抗率，2 次和 3 次谐波阻抗值以及主变低 压侧阻频特性中频率较低的谐振点（简称低并 联谐振频率）所受影响较小；而 4 次谐波阻抗 以及主变低压侧阻频特性中频率较高的谐振点 （简称高并联谐振频率）受到电抗率的影响明 显。串抗率越高，高并联谐振频率越接近 4 次 谐波；若 2＃电容器组的串抗率为 5％，则在 4 次谐波处将发生并联谐振，此时无论是低压侧 4 次谐波电压还是 2＃电容器组之路 4 次谐波电 流，都将会有明显增大，极有可能造成很大的 电容器谐振过电流。
图 2 变压器饱和状态下低压侧等值系统
当变压器处于不同饱和程度时．其等值短路 阻抗 ZHM 发生变化，从而影响低压侧母线输入 阻抗 ZL_eq 的阻抗频率特性。低压侧母线电压 i 次谐波含量 Uh,i=Ih,i*ZL_eq,i，其中 Ih,i 表示谐波 电流源 i 次谐波分量，ZL_eq,i 表示低压侧母线输 入阻抗 ZL_eq 的 i 次谐波分量；故第 j 组电容器 支 路 的 i 次 谐 波 电 流 Ih,I,j =Uh,I/ Zi,j=ZL_eq,i*Ih,I/ Zi,j，其中 Zi,j 表示第 j 组电容 器支路的 i 次谐波阻抗。
因此，变压器饱和对系统阻抗及谐波水平的 影响，已成为变电站电容器组串联电抗率配置设 计时不可忽视的因素。串联电抗器的设计必须考 虑在不同条件下系统阻抗频率特性所对应的并 联谐振点，以及系统可能出现的各次谐波分布特 性。
三、变压器饱和对串抗率配置的影 响分析
1、系统并联谐振点 若电容器组容量和电容器装置安装处的母 线短路容量分别为 Qcx 和 Sd，则系统并联谐振点 n0（谐振频率与电网频率之比）可根据下面公式 估算得出：
并联谐振阻 抗 (Ω)/ 频 率 1(Hz)
并联谐振 阻抗(Ω)/频 率 2(Hz)
2 次阻抗 (Ω)
3 次阻 抗(Ω)
4 次阻抗 (Ω)
5 次阻抗 (Ω)
27.3/136
28.7/200
1.3002
0.7605 28.7265
1.0243
28.6/136
21.6/186
1.3604
0.7778 0.4724
究。 分析结果表明，随着变压器饱和程度的增
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重庆市电机工程学会 2010 年学术会议论文
系统的感性负荷产生谐振而造成谐波放大，电容 器支路的电抗率需满足条件：K>1/n2。因此，为 滤除 3 次谐波，我们通常装设 K=12～13%的电抗 器，为滤掉 5 次谐波，我们通常装设 K=5%～6% 的电抗器。
据统计，重庆电网内全部 997 组 10kV 并联 电容器组中配置有串联电抗器的有 869 组，占 87.2％。其中，装设 K=12～13%电抗器的有 129 组，占 12.9％；装设 K=5～6%电抗器的有 686 组，占 68.8％；其他串抗率的有 54 组，占 5.5％。
则越来越大。 若保持 1＃电容器组的串抗率不变，分别调
整 2＃、3＃电容器组的串抗率为 5％、6％、7 ％，可得到不同串抗率对应的电容器组参数如 表 3 所示。仿真分析系统阻抗频率特性所受的 影响，参数对比如表 4 所示。仿真时假设变压 器处于饱和状态且其等值短路阻抗为未饱和时 的 2/3，3＃电容器组退出运行。
本报告在考虑到变压器的饱和特性及对应 的特征谐波条件下，对变电站电容器组的串联 电抗率选择配置进行了理论分析和仿真计算研
系统短路 容量（MVA）
高压侧：43478 中压侧：6370
表1 系统相关参数 变压器参数
额定电压 额定容量 接线方式
525/242/ 34.5
750/750/ 160.5
Y0/Y0/△
短路电压
H-M 12.05% H-L 55.18% M-L 42.67%
电容器参数
编号
1# 2# 3#
等值电容
72.32uF 87.62uF 87.62uF
变压器等 值阻抗
并联谐振阻 抗 (Ω)/ 频 率 1(Hz)
表2 低压母线输入阻抗频率特性分析结果 并联谐振阻 抗 (Ω)/ 频 率 2 次阻抗(Ω) 3 次阻抗(Ω) 4 次阻抗(Ω) 2(Hz)
Uk
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安全范围内。即在变压器可能的饱和状态下，对 应系统可能出现的各次谐波，系统不应具有过高 的并联谐波阻抗，也不应有过低的支路谐波阻 抗。
3、仿真案例分析 下面从系统阻抗频率特性角度，运用仿真案 例研究分析变压器饱和程度、不同的电容器组串 联电抗率等因素对母线输入阻抗 ZL_eq 的影响， 进而分析电容器组支路电压电流谐波的可能分 布。研究时对变压器饱和的等值短路阻抗采用分 级递减方式作模拟，系统相关参数如表 1 所示。
因此，并联电容器组通常配置一定串抗率的 串联电抗器来抑制并联谐振或谐波放大。然而在 电网实际运行中却出现了较多因串抗率选取不 当而引发的电网事故。本报告主要针对串联电抗 器抑制谐波放大的基本原理，以及变压器饱和程 度对串抗率配置的影响展开相关研究和分析。
一、串联电抗器基本工作原理
串联电抗器由于具有限制涌流和抑制谐波 的作用，已成为并联电容器组必不可缺的重要附 属设备，其抑制谐波的原理如下：
（1）
（2）
由公式(1)、(2)可知: a：当 nXL-Xc/n=0 时，即 nXL=Xc/n，电容 器组支路的阻抗为 0 时，电容器组支路发生串联 谐振，其支路为滤波回路。 b：当 nXL-Xc/n>0 时，即 nXL>Xc/n，电容 器组支路呈现感性时，不会和系统的感性负荷产 生谐振而造成谐波放大。 c：当 nXL-Xc/n<0 时，即 nXL<Xc/n，电容 器组支路呈现容性时，将与系统的感性负荷互抵 产生并联谐振从而造成谐波放大。 令电容器组电抗率 K=XL/Xc，当 nXL-Xc/n=0 时，K=1/n2。 根据分析可知，要滤除 n 次谐波，且不会和
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UkБайду номын сангаас6
7/142
24/191
0.3508
0.3924
0.2590
5 次阻抗(Ω)
1.1564 1.023 0.7751 0.5433
从表 2 可以看出，随着变压器饱和程度的 逐步增大(主变等值阻抗减小)，低压母线输入阻 抗的并联谐振频率越来越高而分别向电容器支 路串联谐振频率，即 3、4 次谐波频率靠近。低 压母线输入阻抗 2、3、5 次谐波阻抗值随变压 器的逐步饱和而呈下降趋势；而 4 次谐波阻抗
若饱和变压器产生 n 次谐波电流，则一旦 ZL_eq,n 较大和 Zn,j 较小，第 j 组电容器支路的 n 次谐波电流 Ih,n,j 将增大很多，很可能造成过电 流。从阻抗频率特性看，对于输入阻抗 ZL_eq， 若并联谐振点位于 n 次谐波附近，则对应的母线 n 次谐波电压分量 Uh,n 较大，Ih,n,j 也随之增大；
设主变在不同饱和程度下，其等值阻抗为变 压器未饱和时短路阻抗 Uk 的 l 倍、2／3、l／3、 1／6。设定 3 组电容器组全部投入，其串联电抗 率分别为 12％、6％、6％，则分别对应电容器组
等值电感为 16.812mH、6.938 mH、6.938 mH。 各组电容器的串联谐振频率分别为 144 Hz、204 Hz、204 Hz。其低压母线输入阻抗频率特性仿真 结果如表 2 所示。
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变电站并联电容器组串抗率分析
一旦第 j 组电容器支路的串联谐振点同时位于 n 次谐波附近，由于 Zn,j 很小，则 Ih,n,j 也将大幅 增大。此时，电容器组在未采取任何谐波保护措 施的情况下会因过电流而发生事故；而若电容器 组装设了谐波保护装置，则可能引起谐波保护动 作。
通过上述分析可知，对电容器组串联电抗率 的选择，应充分考虑变压器可能的饱和状态及对 应的特征谐波，使系统并联谐振频率和电容器支 路串联谐振频率能有效避开系统可能出现的各 次谐波频率，确保电容器组各支路总等值电流在
关键字：串抗率；饱和特性；特征谐波
（a）原理图
（b）谐波等值图
图 1 系统简化分析图
图 1 为一个典型的含有高次谐波源和电容器 回路的系统简化图。In 为谐波源电流，相对于 n 次谐波，系统感抗、串联电抗器感抗、电容器组 容抗分别为 nXs、nXL、Xc/n，由此可得：
并联电容器组用于电力系统具有提高系统 功率因数、改善电压质量、提高输送能力、降低 线损等作用。但由于电容器组的容性负荷性质， 其谐波容抗和系统的谐波感抗配合，将造成并联 谐振和谐波的成倍放大，使电气设备受到严重损 伤，破坏电网的正常运行。
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编号 1＃
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表3 不同串抗率对应的电容器组参数
等值电容
串抗率
等值电感
72.32uF
12%
＃
5%
87.62uF
6%
7%
16.812 5.782 6.938 8.095
串联谐振频率
144 224 204 189
串抗率
5％ 6％ 7％
表4 低压母线输入阻抗频率特性分析结果
变电站并联电容器组串抗率分析
变电站并联电容器组串抗率分析
朱小军
重庆电力科学试验研究院
摘要：并联电容器组用于电力系统具有提高系统功率因 数、改善电压质量、提高输送能力、降低线损等作用。 传统的并联电容器组设计时，由于忽视了变压器饱和对 系统阻抗及谐波水平的影响，因此在某些情况下容易引 起电容器组故障。本文分析了串联电抗器基本工作原理， 提出了影响串联电抗器配置的新因素。在考虑到变压器 的饱和特性及对应的特征谐波条件下，分析了变压器饱 和对串抗率配置的影响和谐波特性。论文对变电站电容 器组的串联电抗率选择配置进行了理论分析和仿真计算 研究。提出了电容器组串联电抗率的选择，应充分考虑 变压器可能的饱和状态及对应的特征谐波，使系统并联 谐振频率和电容器支路串联谐振频率能有效避开系统可 能出现的各次谐波频率，以确保电容器组各支路总等值 电流在安全范围内。研究结果对电容器组串抗率的实际 选取原则具有指导和借鉴意义。
Qcx=Sd(1/n02-K) 从式中看出，对已配置好的电容器组（Qcx、 K 不变），并联谐振点 n0 将随母线短路容量 Sd 的 增大而增大；而随着变压器饱和程度的增加，变压 器等值阻抗大幅度减小，相应母线短路容量 Sd 随 之增大。因此，当变压器受外部影响而逐渐饱和时， 系统并联谐振点将随之增大而向电容器组串联谐 振点的方向逼近。 2、谐波特性分析 在额定线性负荷情况下，变压器呈阻抗特 性，变压器电流包含较小的 3、5 次等谐波分量， 其波形接近于标准正弦波。而一旦处于饱和状态 时电流波形则发生严重畸变，变压器相当于一等 值阻抗可变的谐波电流源。此时，变压器低压侧 等值系统图如图 2 所示，其中 ZHM 为主变高压、 中压侧系统阻抗折算到低压侧的等值阻抗(包括 主变等值短路阻抗)，ZL_eq 为低压侧母线输入阻 抗，Uh 为由谐波电流源 Ih 在低压侧产生的谐波 电压。
全部 21 组 35kV 并联电容器组中配置有串联 电抗器的有 19 组，占 90.5％；装设 K=12%电抗 器的有 10 组，占 47.6％；装设 K=5%电抗器的有 9 组，占 42.9％。
二、影响串联电抗器配置的新因素
随着直流输电的发展，以及电力电子技术的 大量应用，尤其是大容量交直流转换装置、静止 变流器的广泛采用，致使流过变电站变压器中性 线的直流分量大量增加，变压器因直流偏磁过大 而出现饱和，同时系统内 2～5 次谐波分量明显 上升。而传统的串联电抗器配置，主要考虑系统 背景谐波为 3 次、5 次的普遍情况，故通常采用 电容器组串抗率为 12～13%与 5%～６%相结合 的配置方式。但由于传统的电容器组设计配置未 考虑到变压器饱和时的阻抗及谐波特性，因而导 致了在某些情况下电容器故障的出现。
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0.8050 0.6787
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从表 4 可以看出，改变整 2＃、3＃电容器 组的串抗率，2 次和 3 次谐波阻抗值以及主变低 压侧阻频特性中频率较低的谐振点（简称低并 联谐振频率）所受影响较小；而 4 次谐波阻抗 以及主变低压侧阻频特性中频率较高的谐振点 （简称高并联谐振频率）受到电抗率的影响明 显。串抗率越高，高并联谐振频率越接近 4 次 谐波；若 2＃电容器组的串抗率为 5％，则在 4 次谐波处将发生并联谐振，此时无论是低压侧 4 次谐波电压还是 2＃电容器组之路 4 次谐波电 流，都将会有明显增大，极有可能造成很大的 电容器谐振过电流。
图 2 变压器饱和状态下低压侧等值系统
当变压器处于不同饱和程度时．其等值短路 阻抗 ZHM 发生变化，从而影响低压侧母线输入 阻抗 ZL_eq 的阻抗频率特性。低压侧母线电压 i 次谐波含量 Uh,i=Ih,i*ZL_eq,i，其中 Ih,i 表示谐波 电流源 i 次谐波分量，ZL_eq,i 表示低压侧母线输 入阻抗 ZL_eq 的 i 次谐波分量；故第 j 组电容器 支 路 的 i 次 谐 波 电 流 Ih,I,j =Uh,I/ Zi,j=ZL_eq,i*Ih,I/ Zi,j，其中 Zi,j 表示第 j 组电容 器支路的 i 次谐波阻抗。
因此，变压器饱和对系统阻抗及谐波水平的 影响，已成为变电站电容器组串联电抗率配置设 计时不可忽视的因素。串联电抗器的设计必须考 虑在不同条件下系统阻抗频率特性所对应的并 联谐振点，以及系统可能出现的各次谐波分布特 性。
三、变压器饱和对串抗率配置的影 响分析
1、系统并联谐振点 若电容器组容量和电容器装置安装处的母 线短路容量分别为 Qcx 和 Sd，则系统并联谐振点 n0（谐振频率与电网频率之比）可根据下面公式 估算得出：
并联谐振阻 抗 (Ω)/ 频 率 1(Hz)
并联谐振 阻抗(Ω)/频 率 2(Hz)
2 次阻抗 (Ω)
3 次阻 抗(Ω)
4 次阻抗 (Ω)
5 次阻抗 (Ω)
27.3/136
28.7/200
1.3002
0.7605 28.7265
1.0243
28.6/136
21.6/186
1.3604
0.7778 0.4724
究。 分析结果表明，随着变压器饱和程度的增
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重庆市电机工程学会 2010 年学术会议论文
系统的感性负荷产生谐振而造成谐波放大，电容 器支路的电抗率需满足条件：K>1/n2。因此，为 滤除 3 次谐波，我们通常装设 K=12～13%的电抗 器，为滤掉 5 次谐波，我们通常装设 K=5%～6% 的电抗器。
据统计，重庆电网内全部 997 组 10kV 并联 电容器组中配置有串联电抗器的有 869 组，占 87.2％。其中，装设 K=12～13%电抗器的有 129 组，占 12.9％；装设 K=5～6%电抗器的有 686 组，占 68.8％；其他串抗率的有 54 组，占 5.5％。
则越来越大。 若保持 1＃电容器组的串抗率不变，分别调
整 2＃、3＃电容器组的串抗率为 5％、6％、7 ％，可得到不同串抗率对应的电容器组参数如 表 3 所示。仿真分析系统阻抗频率特性所受的 影响，参数对比如表 4 所示。仿真时假设变压 器处于饱和状态且其等值短路阻抗为未饱和时 的 2/3，3＃电容器组退出运行。