膨胀土收缩变形量分层计算

膨胀土的膨胀系数、收缩系数求解及应用

·线路/路基·收稿日期：20050429作者简介：漆宝瑞（1955—），男，高级工程师，1981年毕业于兰州铁道学院铁道工程专业，工学学士；2002年毕业于西南交通大学铁道工程专业，工程硕士。

膨胀土的膨胀系数、收缩系数求解及应用漆宝瑞，秦小林（铁道第二勘察设计院，成都 610031）摘要：从研究膨胀率、收缩率与含水量的关系出发，提出了膨胀系款、收缩系数的概念并研究了其性质。

研究结果表明，膨胀系数、收缩系数是能充分表征膨胀土胀缩变形能力且不随含水量变化而变化的指标，它可用作膨胀土判别分类的指标和膨胀土地基的胀缩变形量计算。

关键词：膨胀土；膨胀率；收缩率；膨胀系数；收缩系数；地基变形量中图分类号：U213.1+4 文献标识码：B 文章编号：10042954（2005）06001103Derivation and Application on Expansion Coefficient and Con-traction Coefficient of Expansion Soil Qi Baorui ，Qin XiaolinAbstract This paper ，from the relationship of the expansion rate ，contraction rate and water content ，set forth the concept and Expan-sion Coefficient and Contraction Coefficient and researched its char-acteristics.The study results shown that the Expansion Coefficient and Contraction Coefficient are the index to indicate fully the ex-pansion-contraction and deformation capacity of the expansion soil and they will be not change with the variety of water content ，and they can be able to apply as index for the differentiate and classifi-cation of the expansion soil and as calculation for the expansion-contraction and deformation quantity of the expansion soil founda-tion.Keywords Expansion soil ；Expansion rate ；Contraction rate ；Ex-pansion coefficient ；Contraction coefficient ；Deformation quantity of ground foundationAuthor ’s address The 2nd Railway Survey and Design Institute ，Chengdu 6100311 概述膨胀土是土中黏土矿物主要由亲水矿物组成，具有吸水膨胀、软化、崩解和失水急剧收缩，并能产生往复变形的特殊黏土。

膨胀土地基膨胀变形量计算中修正系数的研究

膨胀土地基膨胀变形量计算中修正系数的研究张家柱【摘要】为了确定某建筑场地区域内地基膨胀变形量计算中的修正系数（ψ）,通过模拟实际基础原型浸水条件,展开膨胀土的膨胀试验,得到了土层在不同深度处的实测膨胀变形量值.将其与相同起始含水率条件下由地基土的室内有荷载膨胀率试验曲线计算出的土层膨胀变形量值之间建立对应关系.最终得出该膨胀土地基膨胀变形量的修正系数（ψ）及其修正公式.利用该试验成果,可为准确计算工程实际的膨胀变形量提供依据.【期刊名称】《人民长江》【年(卷),期】2013(044)020【总页数】3页(P10-12)【关键词】膨胀土地基;原型试验;膨胀变形量;修正系数【作者】张家柱【作者单位】水利部淮河水利委员会水利科学研究院,安徽蚌埠233000【正文语种】中文【中图分类】TU43按照《膨胀土地区建筑技术规范》GBJ112-87的规定：地基土的膨胀变形量计算采用室内有荷载膨胀率试验中的膨胀率参数δepi进行计算后，再对计算结果进行修正，最终得到膨胀量[1]。

修正系数φe的大小直接影响膨胀变形量。

为此，针对某建筑场地冲积、洪积成因类膨胀土的情况，对该区域的修正系数φe进行研究，以期能得到比较符合实际情况的膨胀变形量，从而有针对性地采取工程措施。

该区域的地层岩性特征可描述为：第①层为褐黄至深褐色黄黏土，层厚度1.5～2.0 m,呈可塑-硬可塑状态，有明显的小孔隙及网状裂隙，上部含氧化铁，下部含直径1～3 mm的细粒铁锰结核；第②层为灰黄至深黄色黏土，层厚度约1.5 m,呈硬可塑状态，与上层土的交界面上含有直径在3～8 mm的粗粒铁锰结核，少量钙质结核，土体内部有近似垂直方向分布的光滑裂隙面，裂隙面附近分布有渐变过度的灰色-灰白色黏土，裂隙面上有擦痕及条痕。

1 现场浸水膨胀变形量试验1.1 试验项目内容(1) 测定不同荷载下土的膨胀变形量。

结合该区域建筑物的实际情况，研究采用的压板为钢筋混凝土板，施加在压板上的压重荷载等级为7.5，25，50，100 kPa四组。

膨胀土路基湿胀变形计算方法研究

膨胀土路基湿胀变形计算方法研究刘鹏;韦秉旭;胥旭波;龚树【摘要】结合广西百色新建膨胀土路段实体工程,根据现场实时监测情况,探讨包盖膨胀土路堤营运1年的湿度波动和变形规律.在非饱和土湿热耦合计算方法的基础上,通过膨胀土应力相关土水特性试验,运用VADES/W软件构建膨胀土路基湿度波动二维有限元数值分析模型,预估包边膨胀土路基在设计运营年限内湿度的长期波动规律;在膨胀土路基达到平衡含水率的过程中,按照Fredlund土层隆胀公式,运用土力学分层总和法对广西百色重塑膨胀土求取若干土层产生的总隆胀量,该方法参数易获取,并且考虑了现场应力路径.【期刊名称】《公路与汽运》【年(卷),期】2016(000)005【总页数】4页(P94-96,151)【关键词】公路;膨胀土;湿胀变形;路基【作者】刘鹏;韦秉旭;胥旭波;龚树【作者单位】长沙理工大学交通运输工程学院,湖南长沙410004;长沙理工大学交通运输工程学院,湖南长沙410004;长沙理工大学交通运输工程学院,湖南长沙410004;长沙理工大学交通运输工程学院,湖南长沙410004【正文语种】中文【中图分类】U416.1膨胀土是一种特殊的非饱和土，其特性极为复杂，主要具有裂隙性、超固结性、吸水膨胀、失水收缩和反复胀缩变形等特性。

正因为其复杂的工程特性，用其填筑的路基易发生胀缩变形，导致不均匀沉降、浅表层滑坡、坍塌、溜塌等工程问题，引起路面结构变形甚至产生破坏。

各国学者对膨胀土的胀缩变形规律、计算方法研究较多。

郑健龙、张锐等通过对3种典型膨胀土样开展无荷膨胀、有荷膨胀与膨胀力等土的变形试验，建立了能突出膨胀土最大和最小膨胀变形的极限性质模型，并在遵循膨胀土路基湿度平衡规律的原则上提出了膨胀土路基变形计算理论；章为民等在大量试验的基础上提出了能反映初始干密度、初始含水量、上覆荷载对膨胀变形的综合影响及从膨胀变形试验直接得到膨胀力的膨胀土膨胀模型；杨长青等运用自制膨胀土三向胀缩测试仪对广西宁明灰白重塑膨胀土开展不同初始含水率和三向压力的膨胀试验，研究了初始含水率和三向压力对胀限、三向膨胀率的影响规律；殷宗泽等在前人研究的基础上总结了非饱和土本构模型的研究进展；魏星等分别给出了可逆性和不可逆性干湿体变分量的数学描述，并结合低塑性非饱和土的BBM模型提出了适用于击实膨胀土的实用本构模型。

膨胀土

(2)施工措施 ① 基坑开挖应快速作业，避免基坑基岩土体受到暴晒或浸泡 ② 雨季施工应有良好的防水措施 ③ 宜预留150－300mm厚土层，在进行下一工序时挖除 ④ 基坑及时回填夯实
⑤ 快速施工
膨胀土标准吸湿含水率试验－－新
在特定恒湿恒温条件下进行吸湿含水率试验。
1、膨胀土标准吸湿含水率的定义
第四节
膨胀土地基
一、膨胀土概念及分布膨胀土是由亲水性强的粘土矿物成分组成的,具有吸水膨胀，失水收缩的性能,主要分布在我国中南、西南地区。

日本“难对付的土”“问题多的土”
第四节
膨胀土地基
二、膨胀土的特征膨胀土的矿物成分主要为蒙脱土、伊利石、高岭石等。液限＞40%，塑限均为17%～33%。呈硬塑或坚硬状态，颜色多呈黄、红、灰、白色及斑状。
膨胀土标准吸湿含水率试验
膨胀土标准吸湿含水率试验
膨胀土标准吸湿含水率试验
膨胀土标准吸湿含水率试验－－新
对于蒙脱石来说具有很大的阳离子交换容量
三、影响膨胀土胀缩变形的主要因素
2、影响膨胀土胀缩变形的外在因素
(1)气候条件 (2)地形地貌 (3)日照环境
四、膨胀土的胀缩性指标及评价
1、膨胀土的胀缩性指标
（1）自由膨胀率 ef Vw Vo ef 100% Vo （2）膨胀率
ep （3）膨胀力Pe
三、影响膨胀土胀缩变形的主要因素
1、影响膨胀土胀Байду номын сангаас变形的内在因素
（1）矿物及化学成分：蒙脱土、伊利石、高岭石等（2）微观结构（3）黏粒的含量（4）土的密度（5）含水量（6）土的结构强度
蒙脱石发生晶层膨胀是造成膨胀土具有膨胀特性的原因之一。当外来水浸入时,原有的维持晶层间静电平衡的吸附阳离子(如Na + ,Ca2 + 等) 会和水分子发生水反应。水合离子吸附力较弱易被流水带走,此时,仅靠晶层间的微弱分子力(范德华力) 已不足以克服由于正电荷的损失而产生的负静电斥力, 致使晶层间距增大形成膨胀。

注册岩土考试膨胀土地基变形量计算

S =ψ
∙△ ∙ ℎ S = ψ
其他情况
胀缩变形量 ( + ∙△ ) ∙ ℎ
经验系数三层及以下建筑物：ψ =0.6
三层及以下建筑物：ψ =0.8
三层及以下建筑物：ψ =0.7
计算深度
(zn)
从基础底面算起
Max（浸水影响深度；大气影响深度）
Max(热源影响深度；大气影响深度)； 1、按场地大气影响深度；
判别条件采用公式
膨胀土地基变形量计算（by 华山论剑之独孤求败）
1、天然地表 1m 处土的含水量等于或接近最小值
2、地面有覆盖无蒸发可能 3、使用期间，经常有水浸湿的地基
1、天然地表下 1m 处土的含水量大于 1.2 塑限含水量 Wp
2、直接受高温作用
膨胀变形量
收缩变形量
S =ψ
∙ℎ
大气影响计 2、当计算深度内有稳定地下水位时，可计算
土的湿度系数ψ
大气影响深度 da
算至水位以上 3m。
至水位以上 3m。
0.6
5.0
0.7
4.0
0.8
3.5
0.9
3.0
土的湿度系数ψ ：地表下 1m 处土层含水量可
能达到的最小值与其塑限之比。
膨胀率：平均自重压力+准永久组合
收缩系数 = ，Δ 为收缩过程中两点含水量之差对应的竖向线缩率之差；
计算参数
平均附加压力下的膨胀率
第层含水量变化值 Δw = Δ − (Δ − 0.01) ，相当于点（1，Δ ），（Zn，0.01）内插，第 1 层含水量变化值 Δw = − ∙ w ，zi 为计算土层中点深度
特殊情况：地表下 4m 深度内存在不透水基岩△ 为常数：△ = − ∙ w

土的压缩性和地基变形计算

土的压缩性和地基变形计算一、土的压缩性计算方法1.倒数法这种计算方法是通过土体在一定应力范围内的压缩变形数据，利用线性拟合方法得到的压缩指数。

数学公式为：Cc=1/ε其中，Cc为压缩指数，ε为压缩应变。

2.趋势线法这种方法是通过土体在不同应力水平下的压缩变形数据，利用非线性拟合方法得到的压缩指数。

数学公式为：Cc=aσ^b其中，Cc为压缩指数，σ为应力水平，a和b为经验系数。

3.液限试验法这种方法是通过液限试验得到土的液限含水量（wL）和塑限含水量（wP），然后通过经验公式计算压缩指数。

数学公式为：Cc=(wL-wP)/wP其中，Cc为压缩指数，wL和wP为液限含水量和塑限含水量。

二、地基变形计算方法地基变形通常分为沉降和倾斜两种形式。

它受到外加载荷、土的性质、环境温度等多种因素的影响。

下面介绍几种地基变形计算方法：1.弹性计算法这种方法适用于土壤刚度较高且加载荷较小的情况。

它通过弹性力学的原理，利用弹性模量和应力分布进行计算。

数学公式为：Δh=(σ/E)*B其中，Δh为地表沉降，σ为基底应力，E为弹性模量，B为基底宽度。

2.线性弹塑性计算法这种方法适用于土壤刚度较低但有一定强度的情况。

它通过引入塑性曲线和初始剪胀量进行计算。

数学公式为：Δh = Δhs + Δhp其中，Δhs为弹性沉降，Δhp为塑性沉降。

3.经验推算法这种方法是通过统计和经验总结，根据类似的工程经验进行估计。

根据工程的特点，选择合适的经验公式进行计算。

这种方法相对简单方便，但精度较低。

三、影响因素1.土的性质土的类型、颗粒大小和形状、含水量等因素都会影响土的压缩性和变形特性。

2.外加载荷外加载荷的大小和分布形式对土体的压缩性和变形有直接影响。

3.环境温度环境温度的变化会导致土体的收缩或胀大，从而引起地基的变形。

4.周围土体状态如果周围土体存在固结或胀大，会对地基的变形产生影响。

总结：。

2022-2023年注册岩土工程师《岩土专业案例》预测试题11(答案解析)

2022-2023年注册岩土工程师《岩土专业案例》预测试题（答案解析）全文为Word可编辑，若为PDF皆为盗版，请谨慎购买！第壹卷一.综合考点题库(共50题)1.A.2.75B.2.85C.2.95D.3.03正确答案：D本题解析：暂无解析2.桩基沉降计算：条件如图5所示，桩径d＝0.4m，桩长8m。

按《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）规范计算，桩基沉降量接近于（）mm。

A.7.5B.32.7C.48.9D.60正确答案：A本题解析：根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）规范计算步骤如下，①在荷载准永久组合下承台底的平均附加压力：P0＝（2000＋3.2×.2×2×20）/（3.2×2.2）-19×2＝286.1。

②确定计算深度Zn ，如图6所示。

再试算F 点沉降计算深度选在桩端平面以下5.5m 的F 点处 σcz ＝2×10＋4×18＋3×19＋4×10＋2.5×10＝2053.某铁路桥梁采用钻孔灌注桩基础，地层条件和基桩入土深度如图所示，成孔桩径和设计桩径均为1.0m，桩底支承力折减系数m0取0.7。

如果不考虑冲刷及地下水的影响，根据《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB 10002.5—2005），计算基桩的容许承载力最接近下列何值？（）A.1700kNB.1800kNC.1900kND.2000kN正确答案：B 本题解析：4.某混凝土水工重力坝场地的设计地震烈度为8度，在初步设计的建基面标高以下深度15 m范围内地层和剪切波速如表：已知该重力坝的基本自震周期为0.9 s，在考虑设计反映谱时，下列特征周期Tg和设计反映谱最大值的代表值βmax的不同组合中正确的是（）。

A. Tg=0.20s; βmax=2.50B. Tg=0.20 S;βmax=2.00C.Tg=0.30 s;βmax=2.50D.Tg=0.30 s;βmax=2.00正确答案：D本题解析：据：①《面授班辅导讲义》第六十五讲。

膨胀土地基计算和设计(精)

2.1 地基膨胀变形量的计算
自地面算起的计算深度，根据大气影响深度da决定，该深度应按当地资料计算，无资料时可由湿度系数w 查表。有浸水可能时，计算深度按浸水深度确定。
土的湿度系数ψw
大气影响深度da
0.6
5.0
0.7
4.0
0.8
3.5
0.9
3.0
12.2 膨胀土地基计算和设计措施
2.地基膨胀变形量的计算
2.地基膨胀变形量的计算
2.3 地基总涨缩变形量计算
――经验系数，可取0.7。
12.2 膨胀土地基计算和设计措施
3.设计措施
膨胀土地基的设计包括：场地选择、地基处理、总平面设计பைடு நூலகம்建筑设计、结构设计、地基基础设计等方面。
（1）场地选择建筑场地应尽量选在地形条件比较简单、土质比较均匀、胀缩性较弱并便于排水且地面坡度小于14°的地段；应尽量避开地裂，可能发生浅层滑坡以及地下水位变化剧烈等地段。（2）地基处理常用的地基处理方法有换土、土性改良、预浸水、桩基等，具体选用应根据地基的胀缩等级、地方材料、施工条件、建筑经验等通过综合技术经济比较后确定。
12.2 膨胀土地基计算和设计措施
4. 小结
(1)上升型
地基胀缩变形三种形态
(2)下降型
(3)波动型
膨胀土地基计算
地基胀缩变形量计算
膨胀变形量的计算
收缩变形量计算
Se e epi hi
i
n
Ss s si wi hi
i
n
地基总涨缩变形量计算
S ( epi si )hi
(2)下降型
② 当离地表1m处地基土的天然含水量大于1.2倍塑限含水量时，或直接受高温作用的地基，属于下降型变形，按收缩变形量计算。

胀缩变形计算表(按广西膨胀土规范)

注1：根据《广西膨胀土地区建筑勘察设计施工技术规程》DB45/T 396-2007而编制。

注2：本表格中的亮蓝色数字是需要填入的原始数据，其它为表格自动计算。

注3：本表中所有百分数均需转化为小数表示，例如：35% →0.35。

初判计算及判定结论土的自由膨胀率0.36第三系泥岩及其风化物(粘土)0第三系粉砂质泥岩及其风化物(粉质粘土)0碳酸盐岩风化形成的残坡积粘土、红粘土(以红为基色)1碳酸盐岩风化形成的残坡积粘土、红粘土(以黄为基色)0第四系河流冲积粘土-以红或黄为基色0第四系河流冲积粘土-以白或灰色为基色0初判结论：地基土有一定膨胀性，需要进行详细判别，请继续以下进详判计算及判定结论已知条件膨胀土场地类别1基础底面深度d （m） 2.50稳定地下水位深度dw （m）8.50大气影响深度d a（m） 6.00大气影响急剧层深度d r（m） 2.70基底下第1层土的底面深度D1（m） 6.30基底下第2层土的底面深度D2（m）9.50基底下第3层土的底面深度D3（m）10.00地基膨胀变形计算计算胀缩变形量的经验系数Ψe0.60基底下第1层土经修正后在压力P i下的膨胀率δ'ep10.02672基底下第2层土经修正后在压力P i下的膨胀率δ'ep20.00000基底下第3层土经修正后在压力P i下的膨胀率δ'ep30.02500基底下第1层土在压力为零时的膨胀率δe010.02700基底下第2层土在压力为零时的膨胀率δe020.02300基底下第3层土在压力为零时的膨胀率δe030.02500基底下第1层土的压力折减系数a10.01148基底下第2层土的压力折减系数a20.00000基底下第3层土的压力折减系数a30.00005基底下第1层土的膨胀率的压力指数b10.15933基底下第2层土的膨胀率的压力指数b2 2.58659基底下第3层土的膨胀率的压力指数b3 1.81724DB45/T 396-2007而编制。

膨胀土计算

0.09
中等
Ⅰ
1ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ2
138
0.34
-1.05
66.15
0.30
3-1
80
0.53
+1.00
44.1
0.24
5-1
83
0.53
-1.74
91.96
0.27
6-1
75
0.70
+0.81
72.85
0.34
4-1
92
0.54
+0.81
98.65
0.20
说明：昆明地区大气影响深度4.8m，急剧影响深度2.16m，场地埋深5m内膨胀土以收缩为主，计算公式：
S=ψ·∑(δepi+λsi·△wi)hi
△wi＝△w1-（△w1-0.01）（Zi-1）／（Zn-1）
△w1＝W1-ψw·Wp
式中：W1、Wp—地表下1m处土的天然含水量和塑限含水量（以小数表示）；
ψw――土的湿度系数；
Zi――第i层土的深度（m）；
Zn――计算深度，可取大气影响深度（m）。
Ψw取0.74
从表中可以看出②1层δef=58-138%，局部地段具弱膨胀潜势，以收缩为主，膨胀力7.02KPa，计算结果表明场地膨胀土地基胀缩等级为Ⅱ级
74从表中可以看出1层ef58138局部地段具弱膨胀潜势以收缩为主膨胀力702kpa计算结果表明场地膨胀土地基胀缩等级为级
膨胀性指标统计表
插表4
项目
层号
自由膨胀率
δef
（%）
收缩系数
λs
膨胀率
δep
(p=50KPa)
膨胀力
(KPa)
胀缩变形量(mm)

膨胀土地基载体桩承载力特性数值分析

膨胀土是一种具有吸水膨胀和失水收缩变形特性的非饱和土。

在天然状态下，膨胀土一般处硬塑的状态，具有较高的强度，但遇水即膨胀软化，失水收缩开裂，这种反复的膨胀收缩导致强度大幅降低，往往会造成工程病害。

作为一种新型桩型，载体桩通过夯填建筑垃圾加固桩端土体提高其承载力，具有施工简便、经济环保等特点，已得到广泛应用，在膨胀土地基中可减少地基胀缩变形量，有效解决对低层建筑物的不良影响。

与传统的扩底桩相比，载体桩的桩端土体影响区域较大，单桩承载力更高。

王虎妹等通过静载试验分析载体桩复合地基承载受力原理，并计算得出了承载受力与地基沉降的关系。

陈洪运等通过载体桩与C FG桩复合地基沉降变形的对比试验对载体桩复合地基在高速铁路深厚软弱地基加固中的沉降特性进行研究，结果表明载体桩复合地基沉降约为C FG桩复合地基的2倍。

但是，目前关于载体桩在膨胀土地基的相关研究报道仅见于工程实际应用中，有关桩基的承载受力机理和理论分析还有待研究。

本文基于极限平衡原理，推导在上拔荷载作用下载体桩的承载力公式。

利用膨胀土强度试验得到的力学参数，采用AB A QU S软件对膨胀土地基载体桩工作性状进行数值模拟分析，研究在不同含水率下，载体桩在抗压和抗拔2种不同工况下的极限承载力、桩身轴力及桩侧摩阻力的变化规律，研究结论对工程应用有重要参考意义。

1、理论分析载体桩是一种端承型桩，其荷载传递机理不同于一般的等直径桩。

通过上拔试验及颗粒流模拟发现扩底桩的滑移面呈倒锥形。

本文在上拔荷载作用下，假设载体桩的滑动破坏面如图1所示。

图1载体桩的滑动破裂面假设地基土是一种均质土，载体桩的破裂滑移面呈倒锥台形：取微单元利用静力平衡原理，假定破裂面的法向应力为ΔR，切向应力为ΔT，根据摩尔库伦原理则有：式中：K0为静止土压力系数；γ为均质土重度；ΔQ为单元重量。

由土体竖向静力平衡方程得：式中：土压力q=（L–z），则q=–γΔz。

对承载力与桩长求微分：将式（1）代入式（4），去除高阶项可得：代入K0=1–si nφ、q=γ（L–z），对式（5）进行积分得到极限承载力P。

完整版膨胀土地区建筑技术规范2023

膨胀土地区建筑技术规范[附条文说明]GB50112-20131总则1.0.1为了在膨胀土地区建筑工程中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、保护环境，制定本规范。

1.0.2本规范适用于膨胀土地区建筑工程的勘察、设计、施工和维护管理。

1.0.3膨胀土地区的工程建设，应根据膨胀土的特性和工程要求，综合考虑地形地貌条件、气候特点和土中水分的变化情况等因素，注重地方经验，因地制宜，采取防治措施。

1.0.4膨胀土地区建筑工程勘察、设计、施工和维护管理，除应符合本规范外，尚应符合有关现行国家标准的规定。

2术语和符号2.1术语2.1.1膨胀土expansive soil土中黏粒成分主要由亲水性矿物组成，同时具有显著的吸水膨胀和失水收缩两种变形特性的黏性土。

2.1.2自由膨胀率free swelling ratio人工制备的烘干松散土样在水中膨胀稳定后，其体积增加值与原体积之比的百分率。

2.1.3膨胀潜势swelling potentiality膨胀土在环境条件变化时可能产生胀缩变形或膨胀力的量度。

2.1.4膨胀率swelling ratio固结仪中的环刀土样，在一定压力下浸水膨胀稳定后，其高度增加值与原高度之比的百分率。

2.1.5膨胀力swelling force固结仪中的环刀土样，在体积不变时浸水膨胀产生的最大内应力。

2.1.6膨胀变形量value of swelling deformation在一定压力下膨胀土吸水膨胀稳定后的变形量。

2.1.7线缩率linear shrinkage ratio天然湿度下的环刀土样烘干或风干后，其高度减少值与原高度之比的百分率。

2.1.8收缩系数coefficient of shrinkage环刀土样在直线收缩阶段含水量每减少1％时的竖向线缩率。

2.1.9收缩变形量value of shrinkage deformation膨胀土失水收缩稳定后的变形量。

膨胀土考试要点

六、膨胀土地区地基处理
膨胀土的地基处理可采用换土、砂石填层、土性改良
等方法，也可采用桩基础或墩基础。换土可采用非膨胀性材料或灰土，换土厚度应通过变形计算确定。在平坦场地上I、Ⅱ级膨胀土的地基处理宜采用砂、碎石垫层，垫层厚度不应小于300mm，垫层宽度应大于基底宽度，两侧宜采用与垫层相同的材料回填，并做好防水处理。采用桩基础时，桩端应伸入非膨胀土，或伸入大气影响急剧层深度以下一定深度，伸入的长度应通过计算确定。（p560,6.7.5.1,6.7.5.2)
(4)变形差应取相邻两基础的变形量之差； (5)局部倾斜，应取砖混承重结构沿纵墙6--10m内基础
(1)对荷载较大或重要建筑物应用现场浸水载荷试验确定地基土
承载力。 (2)一般建筑物可用<建筑地基基础设计规范)(GB50007—2002)有关公式计算地基承载力，但抗剪强度宜采用饱和三轴不排水剪切试验求得。 (3)已有大量试验资料的地区，可建立地区性承载力表确定。 (4)基础底面设计压力宜大于岩土的膨胀力，但不得大于地基承载力
湿度系数应根据当地 10 年以上的土的含水量变化及有

关气象资料统计求得，无资料时可按下式计算。 ψw =1.152-0．726a-0.00107c 式中 a--当地9月至次年2月的蒸发力之和与全年蒸发力的比值，我国部分地区蒸发力及降水量值可按《膨胀土地区建筑技术规范)(GBJll2—87)附录二采用； C-- 全年中干燥度大干 1 ． 00 的月份的蒸发力与降水量差值之总和(nm)。千燥度为蒸发力与降水量之比。大气影响深度，应由各气候区土的深层变形观测或含水量观测及地温观测资料确定，无资料时，可按表 6.7.2.1采用。大气影响急剧层深度可取大气影响深度值乘以o．45采用

张工膨胀土变形计算

张工膨胀土变形计算膨胀土是一种具有较大水分含量的土壤，在遇到水分时会膨胀变形。

这种土壤的特性使其在工程建设中需要特别注意。

计算膨胀土的变形是为了预测土壤在不同水分条件下的膨胀程度，从而采取相应的措施来减少膨胀所带来的影响。

膨胀土的变形计算主要涉及以下几个方面：土壤膨胀指数、土壤含水率、膨胀力及膨胀变形。

1.土壤膨胀指数：土壤膨胀指数（Plasticity Index，简称PI）是一个衡量土壤可塑性和膨胀性的指标。

根据土壤的抗剪强度和塑性限度，可以计算土壤的膨胀指数。

膨胀指数越大，土壤的膨胀性越强。

计算公式为：PI=LL-PL其中，LL表示液限，PL表示塑限。

2.土壤含水率：土壤的含水率（Moisture Content）是指土壤中水分的质量与干重质量的比值。

膨胀土的含水率影响着其膨胀变形的程度。

含水率越高，土壤的膨胀变形也就越大。

计算公式为：Moisture Content = (Ww / Ws) × 100其中，Ww表示土壤中水的质量，Ws表示土壤的干重质量。

3.膨胀力：膨胀土的膨胀力（Swelling Pressure）是指土壤在吸湿膨胀时所产生的力量。

膨胀力的大小取决于土壤的类型、含水率以及土壤颗粒间的相互作用。

膨胀力的计算较为复杂，需要参考相关试验数据或通过现场测试来获得。

4.膨胀变形：膨胀土的膨胀变形（Volume Change）是指土壤在吸湿膨胀或干燥收缩时所发生的体积变化。

膨胀变形会导致工程结构的沉降、开裂等问题。

膨胀变形的计算需要根据土壤的湿度、含水率、膨胀性质以及土壤颗粒的间隙特征来进行。

通过计算膨胀土的变形，可以对工程建设中遇到的土壤膨胀问题进行预测和控制。

在实际工程中，通常会采用不同的措施来减轻膨胀土的膨胀变形，例如在土壤中添加化学药剂或采取加固处理等方式来改变土壤的膨胀性质。

研究膨胀土的变形有助于更好地理解土壤的工程性质，并为相关工程提供合理的设计和施工方案。

不同地区的膨胀土的变形特性可能存在差异，因此需要根据具体情况来进行相应的计算和分析。

膨胀土地基计算和设计最新实用版

p——基础底面处的平均压力标准值； fa——地基承载力特征值，kPa； pmax——基底边缘处的最大压力值，kPa。
12.2 膨胀土地基计算和设计措施
1.地基胀缩变形三种主要形态 2.地基胀缩变形量S计算
2.1 地基膨胀变形量的计算 2.2 地基收缩变形量计算 2.3 地基总涨缩变形量计算
3. 设计措施
12.2 膨胀土地基计算和设计措施
1.地基胀缩变形三种主要形态
在不同条件下可表现为不同变形形态:
(1)上升型 (2)下降型 (3)波动型
12.2 膨胀土地基计算和设计措施
1.地基胀缩变形三种主要形态
在设计时应根据实际情况进行判断
(1)上升型
① 当离地表1m处地基土的天然含水量等于或接近最小值时，或地面有覆盖且无蒸发可能时，以及建筑物在使用期间经常有水浸湿的地基，地基土主要为膨胀变形，按膨胀变形量计算。
地基膨胀变形量的计算地基膨胀变形量的计算
1特地殊基土膨地胀基（变及形山1量区）的地计基场算地选择
2 膨胀土地基计算和设计措施
2有膨浸胀水土可地能基时建计，算计筑和算设深场计度地措按施浸应水深尽度量确定选。在地形条件比较简单、土质比较均匀、胀缩特1 殊地土基地膨基胀及变性山形区量较地的基计弱算并便于排水且地面坡度小于14°的地段；应尽量避开地 2 膨胀土地基裂计算，和设可计能措施发生浅层滑坡以及地下水位变化剧烈等地段。
(2)下降型
② 当离地表1m处地基土的天然含水量大于1.2倍塑限含水量时，或直接受高温作用的地基，属于下降型变形，按收缩变形量计算。
(3)波动型
③ 其它情况属于波动型变形，按胀缩变形量计算。
12.2 膨胀土地基计算和设计措施

矿产

矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。

如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。

㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。

(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。

如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。

对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。

二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。

2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。

㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。

2、矿产品价格稳定性及变化趋势。

三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。

2、矿区矿产资源概况。

3、该设计与矿区总体开发的关系。

㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。

2、矿床开采技术条件及水文地质条件。