现浇箱梁张拉计算
25米预应力混凝土箱梁张拉计算
四、张拉设备及检验1、张拉设备的选用设备能力计算：3束：P=1860*0.75*140*3/1000=585.9KN4束：P=1860*0.75*140*4/1000=781.2KN5束：P=1860*0.75*140*5/1000=976.5KN张拉采用两端对称张拉,选用两个YDC1500型穿心液压千斤顶,其张拉力150T.压力表的选用：压力表选用最大读数为60MPa,千斤顶同油压表的关系必须经省级计量单位标定.2、在下述情况下,应对油表、千斤顶进行配套校验.油泵、千斤顶、油表之中有一件是进场后修复过,第一次使用的；使用超过六个月或连续张拉200次以上的；在运输和张拉操作中出现异常时.五、张拉有关数量值计算张拉时应两端同时对称张拉,张拉控制以张拉力为主,伸长值为校核控制,实际伸长值与理论伸长值控制在±6%以内.锚下控制应力计算：σcon=1860mpa*0.75=1395mpa.预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：ΔL＝<P p L>/<A p E p> (1)式中：P p――预应力筋的平均张拉力<N>；当预应力筋为直线时P p＝P；L――预应力筋的长度<mm>；A p――预应力筋的截面面积<mm2>；本工程采用每根A p=140mm2；E p――预应力筋的弹性模量<N／mm2>；本工程采用E p=197444mpa.预应力筋平均张拉应力按下式计算：P p＝P<1－e-〕kx+μθ〔>／<kx＋μθ> (2)式中：P p――预应力筋平均张拉力<N>；P――预应力筋张拉端的张拉力<N>；x――从张拉端至计算截面的孔道长度<m>；θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和<rad>；k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；由于本工程采用的是预埋金属螺旋管道,故采用0.0015；μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数；本工程采用0.25.六、张拉伸长量计算：<一>中跨半跨计算方法如下：1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长789.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线90.7cm；2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长628.5cm+曲线长349.1cm<5º>+直线252.9cm；3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长467.8cm+曲线长349.1cm<5º>+直线415.1cm；4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1040.1cm；<二>边跨非连续端半跨计算方法如下：1、N1#束：分为工作段长65cm+直线长617.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线266.7cm；2、N2#束：分为工作段长65cm+直线长456.7cm+曲线长349.1cm<5º>+直线426.7cm；3、N3#束：分为工作段长65cm+直线长296.2cm+曲线长349.1cm<5º>+直线586.7cm；4、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1050.1cm；<三>边跨连续端半跨N4计算方法如下：1、N4#束：分为工作段长65cm+直线长106.6cm+曲线长73.3cm<1.4º>+直线1040.1cm；七、张拉计算结构名称：长**河桥25米后张法预制箱梁<一>、中跨中梁半跨计算结果如下：1、N1束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560,弹性模量Ep〕N/mm2〔195000,张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算2、N2束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算3、N3束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算4、N4束3股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔420弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>585.9.伸长量计算<二>、边跨非连续端半跨计算结果如下：1、N1束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560,弹性模量Ep〕N/mm2〔195000,张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算2、N2束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算3、N3束4股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔560弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>781.2.伸长量计算4、N4束5股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔700弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>976.5.伸长量计算<三>、边跨连续端半跨N4计算结果如下：1、N4束5股预应力钢绞线特性截面面积Ap〕mm2〔700弹性模量Ep〕N/ mm2〔195000张拉控制力Pk<KN>976.5.伸长量计算八、25米箱梁预应力钢束材料数量及伸长量计算表。
现浇箱梁预应力张拉、压浆及封锚
现浇箱梁预应力张拉、压浆及封锚一、预应力张拉(1)张拉平台腹板束张拉位于箱梁顶面，顶、底板束张拉在梁腔内进行，横隔板处预应力张拉设置张拉作业平台，确保作业人员安全；张拉平台由既有现浇梁支架改造而成，利用工12型钢和原有贝雷架做支撑，然后设置上下爬梯、脚手板、护栏、挡脚板、安全网等。
张拉平台示意如图所示。
图1张拉平台示意图(2)预应力张拉顺序当箱梁混凝土立方体强度达到设计混凝土强度等级的100%以上且龄期达到7天后方可进行预应力钢束张拉。
预应力钢束张拉顺序为: 通长腹板束一顶、底板束；顶、底板束张拉时，应先张拉靠近中腹板处钢束，顶板束与底板束张拉应上下交替进行。
张拉程序为：Of初始张拉吨位(10% o con) -*100% o con张拉吨位f持荷2分钟锚固，ocon为预应力钢绞线锚下张拉控制应力(非千斤顶油泵显示值)，锚下张拉控制应力。
con=0.75fpk。
钢束张拉时要对称进行，采用双控，以张拉力为主，引伸量作为参考。
(3)预应力张拉伸长量计算预应力束张拉采用张拉应力与伸长量双控，当张拉应力达到控制应力时，实际伸长量应在理论伸长量的-6%〜+6%范围内。
实际伸长量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
预应力张拉前，需根据施工图设计钢束曲线要素进行伸长量核算，预应力筋的理论伸长值的计算公式如下：L工〃 ApEp式中：L -预应力筋的长度(mm)(空间曲线长度)；A”预应力筋的截面面积(mm2)(理论截面面积)；心-预应力筋的弹性模量(N/min2 )(实测弹性模量)；2-预应力筋的平均张拉力(N)。
直线筋可取张拉端拉力，两端张Pp = ---------- 式中：P拉的曲线筋按下式计算：米+〃-预应力筋分段起始端的拉力(N)；X-从分段起始端到计算截面的孔道长度(m)；从分段起始端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)；口考虑孔道(每米) 局部偏差对摩擦影响的系数，预埋为塑料波纹管，设计给值为0.0015；预应力筋与孔道壁的摩擦系数，预埋为塑料波纹管，设计取值为0. 2o预应力筋张拉的实际伸长量(mm),可按下式计算：△L=AL I+"2式中：A。
如何理解现浇箱梁后张法预应力张拉计算公式
教你如何后张法预应力张拉计算后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；（2）《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注：a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
2、划分计算分段2.1 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，Pp＝千斤顶张拉力；2.2 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。
箱梁张拉(油压表读数)计算程序
箱梁张拉 操作规程
(两端同时张拉法)
一、张拉顺序：先张拉箱梁上部钢绞线，在张拉箱梁下部钢绞线，且对称张拉。
二、当初拉应力达到10%时，停顿、读数，量钢绞线伸长量，并作好记录。
三、当张拉应力达到20%时，停顿、读数，量钢绞线伸长量，并作好记录。
四、当张拉应力达到60%时，停顿，待压力表回稳后再继续张拉。
五、当张拉应力达到103%时，停顿、读数，量钢绞线伸长量，持荷5分钟，并作好记录。
六、将张拉应力调整到100%时，先将一端锚固后，再在另一端补足预应力值，并作好记录。
2000年11月8日
张拉油压表读数计算表六股钢绞线（1#千斤顶、油压表00841）
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现浇梁钢绞线伸长量计算书
连续箱梁钢绞线伸长量计算书一、张拉顺序根据设计服务函190#中明确：现浇箱梁张拉顺序为外4-内4-外2-内2-外3-内3-外1-内1，外侧腹板同一编号预应力筋对称张拉。
二、主要计算公式1.伸长量计算公式：△L=（P p×L）/（E p×A p）△L：钢绞线伸长量，mmP p：钢绞线平均张拉力，NL：钢绞线长度，mmE p：钢绞线弹性模量，MPa,一般图纸中有说明，但以试验室实测数据为准；A p：钢绞线截面积，单根φ15.24钢绞线有效截面积为140㎜22.平均张拉力P p=P×｛1-e-(kL+μθ）｝/(KL+μθ)P:张拉端张拉力，N1、N2、N3、N4钢束单根钢绞线张拉力P=1860*0.72*140=187.5KNK：孔道摩擦影响系数；μ：钢绞线与孔道的摩擦系数；θ：从张拉端至计算截面的孔道切线转角之和，当有平弯时同样参与计算，Rad(弧度)。
三、长度计算（一）预应力钢绞线示意图（二）N1钢束长度1、第一（四）跨（20m）计算长度L AB1=（5700-200）/cos6.2773°-1097=4436 mmL BC1 =2×π×20000×6.2773°/360°=2191mmL CD1=6760-（1097+965）=4698 mmL DE1=1929mmL EF1=6200/ cos5.5275°-（965+483）=4780mmL FG1=965mmL GH1=2600/2-483=817mmL J1= L AB1+ L BC1+…+ L GH1=4436+2191+4698+1929+4780+965+817=19816mm 2、第二（三）(30m)跨计算长度L AB2=2600/2-627=673 mmL BC2 =2×π×10000×7.1705°/360°=1251mmL CD2=6200/ cos7.1705°-（627+1253）=4369 mmL DE2=2×π×20000×7.1705°/360°=2503mmL EF2=15000-（1253+1253）=12494mmL J2= （L AB2 + L BC2 +…+ L EF2/2）×2=（673+1251+4369+2503+12494/2）×2=30086mm3、全联计算长度L J= （L J1 + L J2）×2=（19816+30086）×2=99804mm4、下料长度L x= 2 ×L工 + L J =1000×2+99804=101804mm（三）N2钢束长度1、第一（四）跨（20m）计算长度L AB1=（4700-200）/cos5.8996°-1031=3493 mmL BC1 =2×π×20000×5.8996°/360°=2059mmL CD1=8760-（1031+788）=6942 mmL DE1=2×π×20000×4.514°/360°=1576mmL EF1=5700/ cos4.514°-（788+394）=4536mmL FG1=2×π×10000×4.514°/360°=788mmL GH1=1600/2-394=406mmL J1= L AB1+ L BC1+…+ L GH1=3493+2059+6942+1576+4536+788+406=19800mm 2、第二（三）(30m)跨计算长度L AB2=1600/2-499=301 mmL BC2 =2×π×10000×5.7106°/360°=996.7mmL CD2=5700/ cos5.7106°-（499+998）=4231 mmL DE2=2×π×20000×5.7106°/360°=1993mmL EF2=17000-（998+998）=15004mmL J2= （L AB2+ L BC2+…+ L EF2/2）×2=（301+996.7+4231+1993+15004/2）×2=30047.4mm3、全联计算长度L J= （L J1 + L J2）×2=（19800+30047.4）×2=99694mm4、下料长度L x= 2 ×L工 + L J =1000×2+99694=101694mm（四）N3钢束长度1、第一（四）跨计算长度L AB1=（3700-200）/cos5.3051°-463=3052 mmL BC1 =2×π×10000×5.3051°/360°=925.9mmL CD1=11760-（463+388）=10909 mmL DE1=2×π×10000×4.4474°/360°=776mmL EF1=4500/ cos4.4474°-（388+844）=3281mmL FG1=2×π×10000×9.6533°/360°/2=842mmL J1= L AB1 + L BC1+…+ L FG1=3052+925.9+10909+776+3281+842=19785.9mm 2、第二（三）跨计算长度L AB2=2×π×10000×9.6533°/360°/2=842mmL BC2 =4500/ cos5.2059°-（844+455）=3220 mmL CD2=2×π×10000×5.2059°/360°=908.6mmL DE2=21000-（455+455）=20090mmL EF2=2×π×10000×5.2059°/360°=908.6mmL FG2 =4500/ cos5.2059°-（911+455）=3152.6 mmL GH2=2×π×10000×10.4118°/360°/2=908.6mmL J2= L AB2 + L BC2 +…L GH2=842+3220+908.6+20090+908.6+3152.6+908.6 =30030.4mm3、全联计算长度L J= （L J1 + L J2）×2=（19785.9+30030.4）×2=99632.6mm4、下料长度L x= 2 ×L工 + L J =1000×2+99632.6=101632.6mm（五）、N4钢束1、第一（四）跨计算长度L AB1=（2200-200）/cos5.2848°-462=1547 mmL BC1 =2×π×10000×5.2848°/360°=922mmL CD1=13760-（462+312）=12986 mmL DE1=2×π×10000×3.5763°/360°=623mmL EF1=4000/ cos3.5763°-（312+625）=3070.8mmL FG1=2×π×10000×7.1527°/360°/2=624mmL J1= L AB1 + L BC1+…+ L FG1=1547+922+12986+623+3070.8+624=19772.8mm 2、第二（三）跨计算长度L AB2=2×π×10000×7.1527°/360°/2=624mmL BC2 =4000/ cos3.5763°-（312+625）=3070.8 mmL CD2=2×π×10000×3.5763°/360°=623mmL DE2=22000-（312+312）=21376mmL EF2 =2×π×10000×3.5763°/360°=623mmL FG2=4000/ cos3.5763°-（312+625）=3070.8 mmL GH2 =2×π×10000×7.1527°/360°/2=624mmL J2= L AB2 + L BC2 +…L GH2=624+3070.8+623+21376+623+3070.8+624=30011.6mm3、全联计算长度L J= （L J1 + L J2）×2=（19772.8+30011.6）×2=99568.8mm4、下料长度L x= 2 ×L工 + L J =1000×2+99568.8=101568.8mm三、伸长值计算根据试验检测报告可查得钢绞线的平均弹性模量为：E=2.01×105，截面积A=140mm²。
现浇箱梁张拉计算
局部偏差 各分段曲 预应力筋 预应力筋 钢绞线编 预应力筋 对摩擦的 线的切线 分段样式 分段长度 分段长度 号 分段 影响系数 夹角和 (mm) (m) (k) (º） 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 F1（0#台 曲线段 至2#墩） 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 F1（4#台 曲线段 至2#墩） 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 F2（0#台 曲线段 至2#墩） 直线段 0～1 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7 7～8 8～9 9～10 10～11 11～12 12～13 13～14 14～15 0～1 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7 7～8 8～9 9～10 10～11 11～12 12～13 13～14 14～15 0～1 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7 3212.8 3140.9 5752 2874.6 2210.3 2874.6 1117 2874.6 2210.3 2874.6 6117 2874.6 2210.3 2874.6 558 3212.8 3140.9 5752 2874.6 2210.3 2874.6 1117 2874.6 2210.3 2874.6 6117 2874.6 2210.3 2874.6 558 2340.8 2816.6 8153 2404.3 2448.4 4808.6 2448.4 3.2128 3.1409 5.752 2.8746 2.2103 2.8746 1.117 2.8746 2.2103 2.8746 6.117 2.8746 2.2103 2.8746 0.558 3.2128 3.1409 5.752 2.8746 2.2103 2.8746 1.117 2.8746 2.2103 2.8746 6.117 2.8746 2.2103 2.8746 0.558 2.3408 2.8166 8.153 2.4043 2.4484 4.8086 2.4484 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0 12 0 11 0 11 0 11 0 11 0 11 0 11 0 0 12 0 11 0 11 0 11 0 11 0 11 0 11 0 各分段曲 预应力筋 线的切线 和孔道的 夹角和 摩擦系数 (rad） µ 0 0.20944 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0 0.20944 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0.191986 0 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0 0 0.25 0 0.25 0 0.25 0
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N2〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN3~N4〔3索〕：P总=1×3=Kn〔标准〕= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1~N4〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P35m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1、N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN2~N4〔5索〕：P总=1×5=Kn〔标准〕*1.02= Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P〔1〕、中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N3：理论计算值〔根据设计〕1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P。
现浇箱梁张拉伸长量计算表
0.237
0.972 0.1497665 0.03889963 0.96184727 171060.1621 140 7.53 0 0.011295 0.98876856 170097.613 140 140 140
0.972 0.1497665 0.03889963 0.96184727 166831.62 1.218 3.928 0 0 0.001827 0.005892 0.99817467 166679.2
曲线段 直线段 曲线段
1.148 0.1205185 0.03185162 0.96865032 183990.7378 140 0 0.0161535 0.98397628 182512.5383 140
183990.738 10.769 182512.538 178938.827 178400.825 174907.624
0.236
0.972 0.1497665 0.03889963 0.96184727 171073.5977 140 7.53 0 0.011295 0.98876856 170110.973 140
0.972 0.1497665 0.03889963 0.96184727 166844.7234 140 1.182 3.928 0 0 0.001773 0.005892 0.99822857 166696.7909 140 0.99412533 186936.6182 140
1.492 0.1497665 0.03967963 0.96109732 178918.891 140 4.016 0 0.006024 0.99399411 178380.9482 140
3#腹 板N1 承端
直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段
30m箱梁张拉伸长量计算
值 计 算 表（60°角）100%锚下应力
]/ (kl+uθ ) P=σk×Ap×n×b
θ 从张端至计 算截面曲线 孔道部分切 线的夹角之 和(rad) 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.02443461 0 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.08726646 0 0 0.02443461 0 K U 孔道每米 预应力筋 局部偏差 与孔道壁 kl+uθ 对摩擦的 的摩擦系 影响系数 数 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.17 0.014952 0.020726 0.001091 0.012543 0.020726 0.003524 0.010133 0.020726 0.005957 0.001599 0.005253 0.019088 0.012371 0.020726 0.003966 0.00996 0.020726 0.006368 0.007552 0.020726 0.008766 0.001599 0.005253 0.019475 b（超张 σk Pz n 拉系数， 预应力筋 预应力筋 同时张拉 低松弛筋 的张拉控 终点张拉 预应力筋 取 1.0 ； 制应力 力（N） 根数 摩阻损失 (MPa) 取3%） 192401.6 188455 188249.6 192865.6 188909.5 188245 193331 189365.3 188240.7 194988 193966.3 190299.1 192898.9 188942.1 188194.2 193364.5 189398.1 188195.9 193830.7 189854.7 188197.8 194988 193966.3 190225.5 1395 1395 1395 0 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 0 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1395 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.987535322 0.979487518 0.9964827 0.989917905 0.979487518 0.994061205 0.998402335 0.994760334 0.981093513 0.987705686 0.979487518 0.996041854 0.990089423 0.979487518 0.99365273 0.992476679 0.979487518 0.991272309 0.998402335 0.994760334 0.980713903 1 1 1 1 1 1
现浇箱梁预应力张拉计算过程
预应力张拉一、张拉控制（一）、理论伸长量1、基本参数1）钢绞线：规格φs15.2，公称直径15.2mm ，公称截面积140mm 2,张拉控制应力con pk 0.75f 0.75*18601395MPa σ===。
钢绞线弹性模量按5Ep 1.95*10MPa =。
2）精轧螺纹钢：规格φ32mm ，截面积804.2mm 2con pk 0.9f 0.9*930837MPa σ===。
3）波纹管管道摩擦系数0.17μ=，管道偏系差数k 0.0015=。
X 从张拉端至计算截面的孔道长度，X 2为孔道长度与工作长度之和（工作长度：锚具长度+限位器长度+千斤顶长度）。
X 3为孔道长度与工作长度之和（工作长度：底座高度+千斤顶长度）。
两端对称张拉的钢束以平直段中点断面为计算截面，单端张拉的钢束以固定端为计算截面（锚固长度不计）。
2、计算过程1）纵向、横向张拉 将总和切角α换算为弧度θ：*180πθ=α，钢束的总和切角为计算长度范围之内的角度之和。
计算单束钢绞线最大张拉力：P 1395*140*n =（根数）， 平均张拉力：(kx )p P 1e P kx μθμθ-+-=+（）， 则有理论伸长量：p 2p p P L A E X ∆=。
2）竖向张拉竖向预应力筋为32mm 精轧螺纹钢，计算精轧螺纹钢最大张拉力：2con *804.367.3P mm t σ==， 则有理论伸长量：3P L A EX ∆=。
由于精轧螺纹钢伸长量较小，张拉施工时误差影响较大，因此按照设计以张拉吨位为主，伸长量为辅。
（二）、实际伸长量预应力施加顺序为：con con con 015%30%σσσ---，持荷两分钟后锚固。
为保证实际伸长量数据准确性，减少计算预应力损失的误差，采用30%张拉力的伸长量减去15%张拉力的伸长量，代替0-15%张拉力的伸长量。
实际伸长量测量程序为：施加预应力15%时记录伸长量1L ，施加预应力30%时记录伸长量2L ，施加预应力100%时记录伸长量3L ，则有：实际伸长量3121L L L L L =-+-（）。
公路工程现浇箱梁张拉计算书
AK0+174。
3、AK1+045。
1现浇箱梁张拉计算书及施工方案一、预应力配套张拉机具说明1、张拉机具选用:根据设计文件给定的圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。
查设计文件得:钢绞线张拉控制应力σk＝1395MPa；钢绞线截面积：Ay＝140㎜²；钢绞线最多根数:n＝18。
计算张拉力:Ny＝σk×Ay×n＝1395×140×18＝3515.4KN据此:我部选用规格为500t的油压千斤能满足施工要求。
2、张拉机具数量表：3、千斤顶的标定和压力表读数的确定①千斤顶的标定：千斤顶、压力表（1块进油表、1块回油表）、高压油泵三者必须固定配套使用。
我部对其已经进行标定,标定报告附后。
②张拉:在张拉过程中,实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6%之内，钢束理论伸长量附后。
二、张拉程序及张拉力说明1、根据设计要求，其张拉程序：初张拉0总张拉吨位10%-15%初应力持荷3分钟锚固量测引伸量δ1 张拉到总吨位P持续3分钟并锚固量测引伸量δ2回油量测引伸δ3（δcon是指张拉时的控制应力,包括预应力损失值)。
设计图纸要求δcon=1395Mpa,钢绞线面积A=140mm²，弹性模量Ey=1.95×105Mpa，标准强1860Mpa，管道摩擦系数μ=0.17，k=0.0015.2、张拉应力控制（1）预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。
当施工中预应力筋需要超张拉或计锚圈口预应力损失时,可比设计要求提高5％，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力.(2）预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉.（3）预应力筋的理论伸长值（mm)可按下式计算：式中：P P—-预应力筋的平均张拉力(N)L—-预应力筋的长度(mm）；A P——预应力筋的截面面积（mm2）；E P——预应力筋的弹性模量（N／mm2）。
箱梁预应力张拉计算书
现浇箱梁预应力张拉计算书一、基本情况1．预应力束采用jΦ15.2mm钢铰线，标准强度bR y=1860Mpa．张拉预应力0.73bR y．钢铰线标准横断面面积A=139mm22．张拉预应力P的计算P9=1860×106×0.73×139×10-6×9=1745.1 KN3．张拉程序0⇒10﹪控制应力（量测延伸值）⇒100﹪控制应力（持荷2分钟，量测伸延值）⇒锚固4．待砼强度达到90﹪后,方可张拉预应力束.张拉顺序为50%N2－100%N3－100%N2－100%N1。
5．本工程采用两端张拉控制力、延伸量双控施工。
二、张拉力与油表读数对应关系表（根据千斤顶、油表校准证书提供的计算值）1 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：071263752 千斤顶编号：#1（250T）油压表编号：080127133 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：080625004 千斤顶编号：#2（250T）油压表编号：08043010三、延伸量的计算1． 工作长度延伸量计算：本工程张拉工作长度按单端450mm 计.包括锚环、限位板、千斤顶、工作锚环的厚度。
工作长度延伸量:=P L A E g ⨯⨯=L k E gσ⨯= =3.1mm 2.理论延伸量=计算长度延伸量+工作长度伸延量 计算长度延伸量L ∆=［PL(1-e -(kL +uθ))］ /(kL +uθ)/ (A y ×E g )L ∆:预应力筋理论延伸量(mm)P: 预应力筋张拉端张拉力(N)L : 从张拉端到计算截面的孔道长度(m)θ:从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k: 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 u: 预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.155E g : 预应力筋的弹性模量(M pa ) 根据送检结果取1.95×105 Mpa A y :预应力筋的截面积(mm 2)，为139 mm 2×n(钢绞线束数)预应力筋理论延伸量(按梁长72.000米计算)： 1#筋：L ∆1N =209.2mm2#筋：L ∆2N =208.6mm3#筋：L ∆3N =208.1mm3. 施工时实际延伸量的量测及计算 L ∆=1L ∆-2L ∆+L c ∆0.73×1860Mpa×450mm 1.95×105Mpa1L ∆:达到控制应力时量测的伸长值（mm ）2L ∆:达到初应力时量测的伸长值 （mm ）L c ∆:初应力时的推算伸长值，采用相邻级的伸长度。
箱梁张拉伸长量计算
0.01198 0.03081 0.09402 0.00915 0.04603 0.00882 0.00630 日期：
20.7
41.4
控制应力σ 应力损失σ
平均σp
分段伸长量Δl
ΔL
2Δ L
201159 200640.0 179857.9 174827.9 169273.2 167909.9 162575.0
箱梁纵向钢绞线伸长量
依据公式： Δ L=（P x L)/(AY x EY) 式中：μ =0.17 Ey=1.95x105 Mpa
钢束编号 分段长度L 曲线夹角θ KL μθ
其中：
Ｐ=P(1-e-)kx+μ θ ))/(kx+μ θ ) k=0.0015
KL+μθ e-（KL+μθ）
AY=140mm2
钢束编号
分段长度L
曲线夹角θ
KL
μθ
KL+μθ
e-（KL+μθ）
N2
3.5183 1.885 2.708 计算：
0 0.3142 0.0000
0.00527745 0.00000 0.0028275 0.05341 0.004062 0.00000 复核：
0.00527745 0.9947365 0.05623583 0.9453162 0.004062 0.9959462
分段伸长量Δl
21.9
43.8
控制应力σ 应力损失σ
ΔL
201159 200464.2 195352.3 194426.2 185843.1 180837.1 监理：
694.8 5112.0 926.1 8583.1 5006.0 334.2
200811.4 197897.2 194888.8 190102.3 183328.7 180670.0
现浇箱梁预应力张拉计算方法解读
现浇箱梁预应力张拉计算方法一、概念1、张拉控制应力是指预应力钢筋在进行张拉时所控制达到的最大应力值。
其值为张拉设备（如千斤顶油压表）所指示的总张拉力除以预应力钢筋截面面积而得的应力值，以σcon表示。
张拉控制应力值的大小与施加预应力的方法有关，对于相同的钢种，先张法取值高于后张法。
这是由于先张法和后张法建立预应力的方式是不同的。
先张法是在浇灌混凝土之前在台座上张拉钢筋，故在预应力钢筋中建立的拉应力就是张拉控制应力σcon。
后张法是在混凝土构件上张拉钢筋，在张拉的同时，混凝土被压缩，张拉设备千斤顶所指示的张拉控制应力已扣除混凝土弹性压缩后的钢筋应力。
为此，后张法构件的σcon值应适当低于先张法。
张拉控制应力值大小的确定，还与预应力的钢种有关。
2、总张拉力F=张拉控制应力×每束钢绞线总根数×每束截面面积（这里面的“每束”指的是一根波纹管里面的钢绞线组成束，例如K24+570天桥为19束）3、单根钢绞线的张拉力为195.3KN（每束19根15.2mm的钢绞线，这里的195.3KN指的就是公称直径为15.2mm的一根钢绞线的张拉力）。
4、预应力张拉油表如何计算：看千斤顶的检测报告，那下面有一个回归方程，你把钢绞线的张拉力代进去就算出来了，一元一次方程求解，也可以看报告的应力和表读数对应表，用插入法算出来。
（注：插入法——即插值法。
从要求的数在不在边界来看，有内插和外插两种；而从具体的算法看，又有线性插值和非线性插值。
插值的具体算法有很多，适用于不同的问题和精度要求。
一般查数学物理用表，要求不高的话，可以用简单的线性内插值。
线性内插值方法是：设要查的关系是y = f(x)，要查在x = x0点的数。
但已知f(x1)和f(x2)，其中x1 < x0 < x2。
我们可以假设函数f(x)在x1到x2这一小段的图像这里的张拉力应该是换算应力吧？是直线，那么在x0点的值就可以解直线方程( f(x0) - f(x1) ) / (x0 - x1) == ( f(x2) - f(x1) ) / (x2 - x1) 得到。
箱梁张拉计算
前洼大桥箱梁预应力张拉数值计算及压浆方案一、相关参数。
k—预应力钢束的平均张拉力（MP）；。
一预应力钢束张拉端锚下张拉力（MP）；L—预应力钢束的长度（m）；Ay—每个孔道预应力钢束的截面面积（mm2），取检验值；Ey—钢绞线的弹性模量（N/mm2），取试验值；k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，对于金属波纹管按施工图取0.0015；x—从张拉端锚下到计算截面的孔道长度（m），取计算值；6—从张拉端锚下至计算截面曲线孔道部分切线夹角之和（rad）；L预应力钢束与孔道壁的摩擦系数，对于金属波纹管按施工图取0.25。
部分预应力组合箱梁张拉使用钢材为低松驰、高强度的预应力钢绞线，单根钢绞线直径为①J5.24mm,钢绞线面积A=140mm2,标准强度f pK=1860Mpa,Mpa,张拉锚下控制应力为O =0.75f pk=1395Mpa。
弹性模量为Ep=1.95X 105二、各束钢绞线张拉时相关值计算如下：1、理论伸长值（计算至油顶后端）①钢绞线平均张拉应力：O k= O * [ 1-e（K l印e）] / （Kl+p 0 ）②理论伸长值:△L= (a k*L ) / (Ay*Eg)(L值为钢绞线在箱梁内部长度)根据钢绞线检测报告，Eg=1.95X10Mpa。
5以中跨箱梁N1钢束为例，计算如下：l=L/2= (3086-130)/2=14.78m0 = 0_182 ==0.0927radkl+p 0 =0.0015X14.78+0.25X0.0927=0.04534553a k/a = (1-e -0.04534553)/0.04534553=0.977666△L二(0.977666*1395*14.78*100/1.95*105)*2=20.7cm2、实际张拉力控制控制张拉力为在锚固点下的力，故张拉时千斤顶实际张拉力为：5 束：P=5X1395X140=976.5KN 54 束：P=4X1395X140=781.2KN 4实际张拉时以油表读数控制张拉力，初应力。
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F1（4#台 至2#墩）
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直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 F2（0#台 曲线段 至2#墩） 直线段
0～1 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7 7～8 8～9 9～10 10～11 11～12 12～13 13～14 14～15
1710.1 2013 10762
1997.9 2034
3995.8 2034
6117 2874.6 2210.3 2874.6
558
3.2128 3.1409 5.752 2.8746 2.2103 2.8746 1.117 2.8746 2.2103 2.8746 6.117 2.8746 2.2103 2.8746 0.558
0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015
3212.8 3140.9
5752 2874.6 2210.3 2874.6
1117 2874.6 2210.3 2874.6
6117 2874.6 2210.3 2874.6
558
3.2128 3.1409 5.752 2.8746 2.2103 2.8746 1.117 2.8746 2.2103 2.8746 6.117 2.8746 2.2103 2.8746 0.558
1.7101 2.013 10.762 1.9979 2.034 3.9958 2.034 1.9979 10.999 1.9979 2.034 1.9979
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0 0.25
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1710.1 2013 10762
1997.9 2034
3995.8 2034
1997.9 10999 1997.9 2034 1997.9
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0 0.25
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0 0.25
0
F2（0#台 至2#墩）
曲线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段
直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 F2（4#台 曲线段 至2#墩） 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段
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0
0
11 0.191986
0
0
0
0
12 0.20944
K40+755现浇箱梁张
钢绞线编 号
分段样式
预应力筋 分段
预应力筋 分段长度
(mm)
预应力筋 分段长度
(m)
局部偏差 对摩擦的 影响系数
(k)Βιβλιοθήκη 各分段曲 线的切线夹角和 (º）
各分段曲 线的切线
夹角和 (rad）
预应力筋 和孔道的 摩擦系数
µ
直线段
曲线段
直线段
曲线段
直线段
曲线段
F1（0#台 至2#墩）
0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015
2340.8 2816.6
8153 2404.3 2448.4 4808.6 2448.4
2.3408 2.8166 8.153 2.4043 2.4484 4.8086 2.4484
0～1 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7 7～8 8～9 9～10 10～11 11～12 12～13 13～14 14～15
0～1 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7
3212.8 3140.9
5752 2874.6 2210.3 2874.6
1117 2874.6 2210.3 2874.6
直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 F3（0#台 曲线段 至2#墩） 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段
直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 F3（4#台 曲线段 至2#墩） 直线段 曲线段 直线段 曲线段 直线段 曲线段
7～8 8～9 9～10 10～11 11～12
0～1 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7 7～8 8～9 9～10 10～11 11～12
0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015
2340.8 2816.6
8153 2404.3 2448.4 4808.6 2448.4 2404.3
8591 2404.3 2448.4 2404.3
2.3408 2.8166 8.153 2.4043 2.4484 4.8086 2.4484 2.4043 8.591 2.4043 2.4484 2.4043
0～1 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7 7～8 8～9 9～10 10～11 11～12
0～1 1～2 2～3 3～4 4～5 5～6 6～7 7～8 8～9 9～10 10～11 11～12
2404.3 8591
2404.3 2448.4 2404.3
2.4043 8.591 2.4043 2.4484 2.4043