台盖梁计算
桥台盖梁计算书
注：横分系数0指“杠杆法过渡偏心受压法”，1指“左右偏载按偏压法，对称按杠杆法”，2指“完全杠杆法”。
注：1、双孔汽车、左孔汽车、右孔汽车均指一列汽车作用。
2、线荷载指台帽、耳背墙、搭板总计值沿台帽轴线方向的线荷载。
梁(板)横向分配系数表(表3)注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向轮轴位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。
2、汽车布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
活载引起梁(板)支反力表(表4)注：1、表中“杠杆法过渡”支反力根据纵向轮轴影响值结合横向分配系数由杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)插值计算得到。
荷载组合按“杠杆法过渡”对应的支反力控制计算。
注：盖梁自重已计入台帽、背墙和桥头搭板重量。
注：1、合计值以“恒载+汽车+人群”与“恒载+挂车”除以1.25取大值。
单位kN。
2、柱顶最大反力值与“盖梁横向分配系数选用”有关，并与桩柱计算时柱顶内力结果有所不同。
3、盖梁自重已计入台帽(990.4kN)、背墙(439.5kN)和桥头搭板(1238.0kN)的重量。
注：单位：kN-m。
注：单位：kN。
各截面单项荷载右剪力表(表12)注：单位：kN。
注：1、表中数据用于裂缝计算。
单位：kN-m制。
2、内力合计值挂车组合时已除以1.25，对应剪力取汽车或挂车最大(小)弯矩对应的剪力。
3、最大(小)剪力取汽车和挂车(除以1.25)最不利控制。
注：1、表中数据用于强度计算，即钢筋面积的计算。
单位：kN-m制。
2、内力组合值分别计算汽车和挂车取最不利组合控制。
注：1、表中“组合弯矩”已计入荷载安全系数，用于配筋计算；“裂缝弯矩”未计荷载安全系数。
用于裂缝计算。
2、钢筋面积单位：cm2，钢筋应力σg的单位：kg/cm2，其余有量刚均以kN-m制。
注：1、表中“组合剪力”已计入荷载安全系数，用于计算箍筋间距。
桥梁盖梁计算的“两大算法”详细演示，设计师都收藏了！
桥梁盖梁计算的“两大算法”详细演示，设计师都收藏了！来源：道路瞭望桥梁盖梁指的是为支承、分布和传递上部结构的荷载，在排架桩墩顶部设置的横梁。
又称帽梁。
在桥墩（台）或在排桩上设置钢筋混凝土或少筋混凝土的横梁。
主要作用是支撑桥梁上部结构，并将全部荷载传到下部结构。
盖梁的配筋很难套用标准图和通用图,需建模进行内力计算。
因此,盖梁计算模型的建立,在整个盖梁计算过程中很重要。
盖梁的计算要点就是如何建立准确而且简化的计算模型。
作为设计师，这两大算法一定要会……盖梁两大计算方法1 传统简化算法以桥梁通为代表2 盖梁影响线直接加载法以桥梁博士为代表桥梁通盖梁计算与绘图一盖梁计算原理⑴以交通部颁布现行的桥涵规范作为编程依据。
⑵斜桥以桥孔斜长为计算跨径，按正交桥的方法计算。
⑶顺桥向按简支梁加载计算荷载支反力。
⑷横向分配系数对称布载按杠杆法，偏载按刚性横梁法。
⑸三跨及以上时盖梁视为刚性支承的双悬臂多跨连续梁，两跨时为双悬臂简支梁。
⑹建立柱(肋)支承反力影响线和每个计算截面内力影响线。
⑺横桥向荷载经横向分配传递给每片梁（板），再由每片梁（板）按内力影响线加载得出各计算截面人群、汽车、挂车引起的最不利内力值。
⑻对荷载内力进行组合，求出各计算截面内力最大值和最小值，形成内力包络图。
⑼弯矩控制正截面强度和主筋根数，剪力控制斜截面抗剪强度和斜筋根数以及箍筋间距和根数，裂缝由弯矩控制。
二绘图编制原理⑴根据盖梁外廓尺寸按纵、横方向分别计算确定钢筋构造图的绘图比例，绘图比例按2增减，同时计算出立面、平面、侧面、钢筋大样等图上控制座标。
⑵根据斜交角、弯起钢筋种类、箍筋环数、盖梁等高或悬臂段变高计算钢筋编号。
⑶绘制钢筋立面、平面、侧面及钢筋大样，并计算钢筋根数和长度(含平均长度)。
⑷计算并绘制钢筋明细表和材料数量表以及弯起钢筋Ｄ值表。
⑸生成*.SCR钢筋图形文件，用户进入AutoCAD图形平台，即可将其显示在屏幕上，并进行编辑和修改，绘图机输出。
盖梁计算方法
盖梁计算2009-10-23 22:28:27| 分类：道路桥梁| 标签：|字号大中小订阅个人文章，转载请注明。
桥墩桥台盖梁在桥梁结构中广泛应用，其计算也是桥梁设计中经常接触的问题，06年我曾就此专门写过一个ppt总结盖梁的计算，温故知新，贴上来和大家一起交流。
1本文讨论的范围本文仅对常规的使用方式给出一种盖梁计算的方法供探讨，力求简单、实用，便于掌握。
2概述盖梁的作用将上部结构荷载传递到下部，转换受力特点。
盖梁的形式常见的盖梁多为矩形。
为节省材料根据桥墩盖梁的受力特点，桥墩盖梁也常在悬臂下部切去部分呈变截面状；在多联相连的桥梁中，梁高不等时在伸缩缝位置会出现“L”形盖梁，对多孔简支结构，有时会出现倒“T”形盖梁。
盖梁的受力特点盖梁为典型的受弯、受剪连续梁，暂不深究其更深的东西，探讨起来没完了。
采用的计算程序选用最常用的杆系计算程序作为计算工具，例如gqjs、桥博等，本文选用桥梁博士作为计算工具。
3 盖梁计算桥梁运营过程中，盖梁承担上部结构传递来的恒载和活载，并转换为竖向力传递给基础。
本文以一普通钢筋混凝土盖梁为例进行分析，分以下步骤逐步进行。
计算数据准备1）计算盖梁承受的上部结构恒载：梁重＋二期恒载，从桥梁纵向计算结果文件中提取恒载在该墩处的支反力。
注意：二期恒载主要指铺装、护栏等上部附属结构荷载，本步要计算出各个支座传递给盖梁的恒荷载。
2）计算盖梁上作用的活载：从桥梁纵向计算结果文件中提取单车道汽车荷载引起的该墩处的支反力，以该支反力作为横向加载的车重。
3）根据上部结构桥面宽度确定横向加载区域。
建模计算1）根据盖梁构造图对盖梁进行单元离散；注意：进行单元离散时特征截面及支撑位置需要设置节点，同时确定盖梁上恒荷载作用的位置。
2）根据单元离散图在桥梁博士中建立计算模型，在施工阶段将恒载作用输入，在使用阶段输入活载信息，输入完毕进行计算。
在桥博的视频教程中，有关于桥博模拟盖梁计算的完整视频，是很好的参考材料。
桥台计算书解读
洛嵩高速连接线道路新建工程溢坡中桥（2×30）m桥台（0#）计算书（按钢筋混凝土结构计算）计算：复核：二○一二年十月目录一、盖梁底的台后土压力 (2)1、汽车荷载等代土层引起的土压力 (2)2、台帽背墙高度范围内的土压力 (3)二、基础底的台前土压力 (4)三、台前、台后土压力汇总 (4)四、恒载 (5)1、上部结构恒载 (5)2、下部结构恒载 (5)五、活载 (5)六、支座摩阻力 (5)七、台帽底作用力汇总 (6)八、台帽底截面验算 (6)1、荷载组合系数 (6)2、台帽底荷载组合 (6)3、截面验算 (7)九、桩基计算 (8)1、桩基验算： (8)2、桩长计算 (11)十、桥台盖梁计算 (13)1、设计资料 (13)2、墩帽强度计算（极限承载力法） (14)3、抗剪计算 (15)4、墩帽裂缝验算（极限承载力法） (17)一、盖梁底的台后土压力填土内摩擦角ϕ=30°，填土容重γ=19kN/m 3，台帽正宽14.24m ，台帽底至背墙顶高度为3.65m ，桩基础直径为1.5m ，共有3个，正距为5.1m 。
土压力系数为：2μ=2= =0.3014式中：α—台背与竖直线的夹角，α=0° δ—台背与土的摩擦角，δ=15°β—填土表面与水平面的夹角，β=0° 1、汽车荷载等代土层引起的土压力桥台底的台后土压力应加上活载（汽车荷载）等代土层引起的土压力。
汽车等代土层厚度为：0Gh Bl γ∑=式中：G ∑—破棱体平面内布设的活载轴重；0Bl —破棱体平面面积，B 为破棱体宽度，取14.24m （台帽的宽度），l 0为破棱体长度，按以下公式计算：先求破棱体破裂面与竖直线夹角“θ”的正切值，按规范：tan tan θω=- 式中：α—台背与竖直线的夹角，α=0 δ—台背与土的摩擦角，δ=15° ω=α+δ+ϕ=45°tan θ=0.6529θ=33.14°01tan l H θ=其中H 1为台帽底到背墙顶的高度，H 1=3.65m ；011tan l H θ==2.38m破棱体平面内，横桥向布置3列车，纵桥向布置一个加重后轴，横向折减系数为0.78，其重力为：∑G=3×2×140×0.78=655.2kN0Gh Bl γ∑==1.02m 汽车荷载引起的土压力为：212E h Bu γ==0.5×19×1.02×1.02×14.24×0.3014=42.42kN对台帽底的力臂为：3 3.65 3.653 1.02323 3.652 1.02H H h C H h ++⨯=⨯=⨯++⨯ =1.43m对台帽底的弯矩为：M=EC=42.42×1.43=60.66kN.m 2、台帽背墙高度范围内的土压力 土的单宽强度为：1uh γ=0.3014×3.65×19=20.90kN/m 2式中：h 1为背墙顶至台帽底的距离。
桥梁盖梁计算方量计算公式
桥梁盖梁计算方量计算公式桥梁是连接两个地方的重要交通工程，而盖梁是桥梁结构中的重要组成部分。
在设计和施工过程中，需要对盖梁的方量进行准确计算，以确保施工质量和工程进度。
本文将介绍桥梁盖梁计算方量的计算公式和相关内容。
一、盖梁方量计算公式。
盖梁的方量计算是根据盖梁的几何形状和尺寸进行的。
一般来说，盖梁的方量计算公式可以按照以下步骤进行：1. 计算盖梁的体积。
盖梁的体积可以通过盖梁的几何形状和尺寸进行计算。
一般来说，盖梁可以看作是一个长方体或梯形体，其体积可以通过相应的公式进行计算。
例如，对于一个长方形盖梁，其体积可以通过长度、宽度和高度进行计算，公式为，V = L × W× H。
2. 考虑盖梁的损耗和浪损。
在实际施工过程中，盖梁的材料可能会存在一定的损耗和浪损。
因此，在计算盖梁方量时，需要考虑这部分损耗，并在计算公式中进行相应的修正。
一般来说，可以按照一定的损耗率对盖梁的体积进行修正计算。
3. 考虑盖梁的密实度。
盖梁的密实度是指盖梁内部材料的填充程度，对盖梁的方量计算也有一定的影响。
在计算盖梁方量时，需要考虑盖梁的密实度，并在计算公式中进行相应的修正。
一般来说，可以按照盖梁的密实度对盖梁的体积进行修正计算。
以上是盖梁方量计算的一般步骤和计算公式。
在实际工程中，需要根据具体情况对盖梁的方量进行准确计算，并在施工过程中进行相应的控制和管理。
二、盖梁方量计算的相关内容。
除了计算公式外，盖梁方量计算还涉及到一些相关内容，包括盖梁的设计要求、材料选用、施工工艺等方面。
1. 盖梁的设计要求。
在进行盖梁方量计算时，需要根据盖梁的设计要求进行相应的计算。
盖梁的设计要求包括盖梁的几何形状、尺寸、材料要求等内容，这些都会对盖梁方量的计算产生影响。
2. 盖梁材料选用。
盖梁的材料选用直接影响盖梁方量的计算。
不同的材料具有不同的密度、损耗率等特性，需要在计算公式中进行相应的修正。
在实际工程中，需要根据盖梁的设计要求和施工条件选用合适的材料，并进行相应的方量计算。
桥台台帽（也称盖梁）和支座垫石坐标计算
桥台台帽（也称盖梁）和支座垫石坐标计算对于台帽和盖梁大家有时会混叫，其实很好理解，梁的意思是两端支撑，帽是是戴在一个物体上面。
所以有桩柱的叫盖梁，下部是实体的叫墩台帽。
桥两边起始结束的叫台，中间的叫墩，台帽位于桥台上，上部荷载通过台帽传递给台身；盖梁和墩帽都是用于桥墩，从功用上来说，两者没有大的差别。
台帽和上部支座垫石坐标计算与桥墩盖梁和上部支座垫石坐标计算相同，都是先确定构造物的横向轴线（也叫中心线）与平曲线的方位关系，在桥墩计算时从侧面图中确定桥墩盖梁中心线与桥墩桩基中心线重合，如下图：而桥台台帽帽中心线与支座中心线不重合，如下图：中心线的不重合导致计算时平曲线中心桩号的不同，所以计算桥台台帽和支座垫石坐标第一步是确定中心线桩号。
①台帽角点坐标计算：首先确定台帽（盖梁）中心线桩号，根据已经知道的背墙桩号和中心台帽（盖梁）中心线与背墙线之间的垂直距离40cm，那么台帽（盖梁）中心线桩号为：0号桥台K9+564.2+0.4/COS15°=K9+564.6145号桥台K9+689.2-0.4/COS15°=K9+688.786接着确定台帽（盖梁）的几何边线，如下图：红线平行四边形表示台帽（盖梁）的结构线，斜交斜做，与与中心桩号所对切线夹角75度，放样需要计算上图中1-4号点坐标，利用二次偏距法计算。
台帽（盖梁）宽度通过桥台侧面图获取：输入双心软件“不规则里程偏距坐标复核格式wsc.xls”。
如下图：计算结果：生成CAD脚本文件，展绘成图：②支座垫石计算：计算支座垫石的中心坐标同样采用二次偏距法。
第一步：计算支座中心线桩号，根据侧面图中标注的距离“38”可以知道桥台背墙线与支座垫石之间的垂直距离为0.38米，利用三角函数计算出道路中心线方向上的距离为0.38/COS15°=0.393。
0号桥台支座垫石中心线桩号：K9+564.2+0.393=K9+564.593 5号桥台支座垫石中心线桩号：K9+689.2-0.393=K9+688.807第二步：计算各个中心点距离起算点的距离。
新规范盖梁计算程序
太平山桥台盖梁 裂缝计算 2005最新截面尺寸最小保护层厚 : 40mm 高==1206(保护层钢筋中心距离 cm)宽==130总长==1369计算跨径（柱间距）480跨高比＝4上缘配筋==12根数2.5直径Ag==58.904862面积汽车c1＝1c2=1+0.5*(m自重＋m上部)/(m自重＋m上部＋m汽车）= 1.353668c3=(0.4*l/h+1)== 2.6配筋率μ＝Ａg/（bh0）μ＝0.003975 于0.006比较故取0.006最后μ＝0.006Ｅｇ＝ 2.00E+05σｇ＝Ｍ/0.87*Ag*Ho=115.8122=0.194811(mm)上缘配筋==12根数2.5直径Ag==58.904862面积挂车c1＝1c2=1+0.5*(m自重＋m上部)/(m自重＋m上部＋m挂车）= 1.397142c3=(0.4*l/h+1)== 2.6配筋率μ＝Ａg/（bh0）μ＝0.003975 于0.006比较故取0.006最后μ＝0.006Ｅｇ＝ 2.00E+05σｇ＝Ｍ/0.87*Ag*Ho=103.1347=0.179058(mm)截面尺寸高==1206(保护层钢筋中心距离 厘米)宽==130总长==1369计算跨径（柱间距）480跨高比＝4下缘配筋==8根数2.5直径Ag==39.269908面积汽车c1＝1c2=1+0.5*(m自重＋m上部)/(m自重＋m上部＋m汽车）= 1.351892c3=(0.4*l/h+1)== 2.6配筋率μ＝Ａg/（bh0）μ＝0.00265 于0.006比较故取0.006最后μ＝0.006Ｅｇ＝ 2.00E+05σｇ＝Ｍ/(0.87*Ag*Ho)=90.01668=0.151221(mm)截面尺寸高==1206(保护层钢筋中心距离 cm)宽==130总长==1369计算跨径（柱间距）480跨高比＝4下缘配筋==8根数2.5直径Ag==39.269908面积挂车c1＝1c2=1+0.5*(m自重＋m上部)/(m自重＋m上部＋m汽车）= 1.340734c3=(0.4*l/h+1)== 2.6配筋率μ＝Ａg/（bh0）μ＝0.00265 于0.006比较故取0.006最后μ＝0.006Ｅｇ＝ 2.00E+05σｇ＝Ｍ/(0.87*Ag*Ho)=92.96446=0.154884(mm)与0.2比较可得满足请输入：。
盖梁支撑（型钢平台）计算书
盖梁⽀撑（型钢平台）计算书盖梁⽀撑（型钢平台）计算书计算依据：1、《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝⼟结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统⼀标准》GB50068-2018⼀、基本参数1、基本构造参数2、盖梁墩柱参数⼆、荷载设计⾯板及⼩梁0.5楼板模板0.75 混凝⼟⾃重标准值G2k(kN/m3) 25盖梁钢筋⾃重标准值G3k(kN/m3) 2施⼯⼈员及设备荷载标准值Q k(kN/m2) 3结构重要性系数γ0 1.1可变荷载调整系数γL0.9盖梁⽀撑简图如下：盖梁抱箍纵向⽴⾯图盖梁抱箍横向⽴⾯图三、⾯板验算⾯板材料类型组合钢模板盖梁底膜钢模板⼩楞布置⽅式井字型布置钢模板纵向⼩楞间距（mm）300 钢模板横向⼩楞间距（mm）300钢板厚度（mm） 6 钢板抗弯强度设计值f（N/mm2）215钢板弹性模量E(N/mm2) 206000单位长度钢板截⾯抵抗矩：W=bt2/6=1000×6×6/6＝6000mm3单位长度钢板截⾯惯性矩：I=bt3/12=1000×6×6×6/12＝18000mm3单位长度钢⾯板所受均布线荷载：q＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×1=1.1×[1.3×(0.3+(25+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×1＝74.382kN/m由于钢⾯板纵横向楞间距⽐值300/300=1＜3，钢⾯板按双向板(两边固⽀，两边铰⽀)计算依据《建筑施⼯⼿册》（第四版），单位长度钢板最⼤弯矩值：M xmax=0.0234×74.382×0.32=0.157kN·mM ymax=0.0234×74.382×0.32=0.157kN·m钢的泊桑⽐为µ=0.3，对弯矩进⾏修正：M x=M xmax+µM ymax=0.157+0.3×0.157=0.2036kN·mM y=M ymax+µM xmax=0.157+0.3×0.157=0.2036kN·mM=max(M x,M y)=max(0.2036,0.2036)=0.2036kN·m1、强度验算σ=M/W=0.2036×106/6000=33.941N/mm2≤[f]＝215N/mm2钢板强度满⾜要求！2、挠度验算钢板刚度：Bc=Et3/(12(1-µ2))=206000×63/(12×(1-0.32))=4074725.275N·mm钢板最⼤挠度：f max=ωmax ql4/Bc=0.00215×74.382×10-3×3004/4074725.275=0.318mm<1 /400=300/400=0.75mm 钢板挠度满⾜要求！四、横向分布梁计算横向分布梁截⾯惯性矩I(cm4) 563.7承载能⼒极限状态：q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×S=1.1×[1.3×(0.75+(25+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×0.3＝22.508kN/m横向分布梁⾃重q2＝1.1×1.3×0.145＝0.208kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN正常使⽤极限状态：q1'＝[(G1k+(G2k+G3k)×h)+Q k]×S=[(0.75+(25+2)×1.8)+3]×0.3=15.705kN/m横向分布梁⾃重q2'＝1×0.145＝0.145kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN计算简图如下：1、抗弯验算横向分布梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=6.73×106/80500=83.599N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、抗剪验算横向分布梁剪⼒图(kN)V max＝12.004kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.004×1000×[58×1402-(58-6)×1212]/(8×5637000×6)＝1 6.658N/mm2≤[τ]=125N/m m2满⾜要求！3、挠度验算横向分布梁变形图(mm)νmax＝1.117mm≤[ν]＝L/400＝1650/400＝4.125mm满⾜要求！4、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态⽀座反⼒:R max=12.004kN正常使⽤极限状态⽀座反⼒:R’max=8.377kN五、纵向承重梁计算纵向承重梁类型贝雷梁是否为加强贝雷梁否梁⽚组合形式单排单层贝雷梁容许弯矩[M](kN.m) 788.2 贝雷梁容许剪⼒[V](kN) 245.2 贝雷梁⾃重线荷载标准值(kN/m) 0.33 纵向承重梁⾃重线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵向承重梁⾃重线荷载设计值：q＝1.1×1.3×0.33=0.472kN/m横向分布梁传递的⽀座反⼒（纵向承重梁中间部位）：集中荷载标准值：F1’=8.377kN集中荷载设计值：F1=12.004kN横向分布梁传递的⽀座反⼒（纵向承重梁两端部位）：集中荷载标准值：F2’=8.377/2=4.189kN集中荷载设计值：F2=12.004/2=6.002kN计算简图如下：由于纵向承重梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算⽤容许值，则相应荷载⽤标准值计算。
桥梁盖梁设计与计算，都是直观实用的盖梁设计数据！
桥梁盖梁设计与计算，都是直观实用的盖梁设计数据！柱式桥墩是桥梁设计中普遍采用的结构型式。
对于简支桥梁，盖梁是一个承上启下的重要构件，上部结构的荷载通过盖梁传递给下部结构和基础。
桥梁的跨径、斜度、桥宽、荷载标准，对盖梁设计的影响最大，一般很难完全套用标准图和通用图，所以盖梁设计的标准化程度很低，经常是非标准设计，需要对盖梁进行较多的计算，因此盖梁设计是桥梁设计中的一个关键步骤。
1．盖梁受力特点盖梁承受的主要荷载是由其上梁体通过支座传递过来的集中力，盖梁作为受弯构件，在荷载作用下各截面除了引起弯矩外，同时伴随着剪力的作用。
此外盖梁在施工过程中和活载作用下，还会承受扭矩，产生扭转剪应力。
扭转剪应力数值很小且不是永久作用，一般不控制设计。
由此可见盖梁是一种典型的以弯剪受力为主的构件。
预应力钢筋混凝土盖梁的预应力可以看成是盖梁的外加轴力。
盖梁还会受到横桥向和纵桥向的荷载，但这些荷载一般只用于控制墩柱和基础的设计。
2．盖梁受力组成分析盖梁除了自重荷载之外，主要承受由支座传递过来的上部结构的恒活载。
对不同桥宽、不同跨径简支梁板桥的盖梁内力计算结果进行分析，以双柱式桥墩盖梁墩顶负弯矩为例：盖梁自重所占比例很小，为9％左右；上部恒载占比例很大，为63％左右；而活载只占总荷载的28％左右。
表1为在设计工作中对双柱式桥墩盖梁墩顶内力计算结果的一个归纳。
此表可用来估算盖梁活载内力。
桥梁越宽，活载所占比例越小；上部跨径越小，活载所占比例越大。
3．盖梁的计算要点盖梁的计算要点是如何建立准确而且简化的计算模型。
(1)盖梁平面简化的规定现行《公桥规》规定：多柱式墩台的盖梁可近似地按多跨连续梁计算；对于双柱式墩台，当盖梁的刚度与柱的刚度之比大于5时，可忽略桩柱对盖梁的约束作用，近似地按简支(悬臂)梁计算。
柱顶视为铰支承，柱对盖梁的嵌固作用被完全忽略。
这种计算图式是以往设计实践中用得最多也最普遍的一种。
目前一些盖梁计算程序，如“中小桥涵CAD 系统”等一些平面计算的软件，基本上都是采用这种简化计算模式来分析盖梁的内力。
新公路抗规盖梁宽度取用值
1新公路抗规盖梁宽度计算旧抗规盖梁宽度2盖梁尺寸：（7度抗震设防措施等级要求）盖梁宽度需满足梁体搁置要求（70+L/2）cm，其中L以米为单位。
盖梁高度根据抗弯、抗剪、裂缝计算确定。
（城市桥梁抗震设计规范 CJJ 166-2011、公路桥梁抗震设计细则JTG/T B02-01-2008）盖梁尺寸经验表：（旧规范）桥墩10m板梁13m板梁16m板梁20m板梁盖梁宽度cm160160160165盖梁高度cm110120130140桥台10m板梁13m板梁16m板梁20m板梁盖梁宽度cm140140140140盖梁高度cm100110120130例子：2*（70+10/2）+4=154cm；2*（70+20/2）+4=164cm3旧抗规抗震措施4新抗规抗震分类5America Association of state Highway and Transportaion Officials10131620一联总长度10131620联内桥墩平均高度m 15151515联内最大单孔跨径m10131620a6869.871.674盖梁宽度计算值140143.6147.2152盖梁宽度取值150150160160新抗规搁置宽度旧规范新规范15m 墩高时盖梁宽度计算伸缩缝按4cm63*1010+13+103*1313+16+133*1616+20+163*20一联总长度30333942485260联内桥墩平均高度m 0000000联内最大单孔跨径m10131316162020a606060.462.262.865.266桥台盖梁宽度计算值104104104.4106.2106.8109.21103*1010+13+103*1313+16+133*1616+20+163*20一联总长度30333942485260联内桥墩平均高度m 25232220191918联内最大单孔跨径m10131316162020a7878.27878.27880.480.4盖梁宽度计算值160160.4160160.4160164.8164.83*1010+13+103*1313+16+133*1616+20+163*20一联总长度30333942485260联内桥墩平均高度m15151515151515联内最大单孔跨径m10131316162020a7071.872.474.274.877.278盖梁宽度计算值144147.6148.8152.4153.6158.4160盖梁宽度取值150150150160160160160为了桩基主筋及箍筋的伸入，桥台盖梁宽度应大于基桩宽度。
台盖梁计算
注:横向加载位置除按左偏、右偏、里对称、外对称加载外,增加跨中、中柱、梁板作用位置对称加载注:1、加载方式为自动加载。
重要性系数为1.1。
2、横向布载时车道、车辆均采用1到3列(辆)分别加载计算。
注:集中荷载Pk已经乘以1.2系数,使得竖直力效应最大。
双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。
盖梁材料数据输入窗体的盖梁计算方式未采用“按线刚比判断”,因此不计算盖梁与立柱线刚度比。
注:外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。
其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。
┏━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┓┃┃┃盖梁强度、裂缝计算┃┃┃┗━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━┛注:1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力,不是总宽度对应的支反力。
总宽度为0米。
2、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。
计算水平制动力使用。
3、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。
4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m,集中荷载为:边孔、搭板均加载310.8kN,边孔加载310.8kN,搭板加载219.36kN。
5、边孔、搭板支反力合计:人群荷载55.245kN/m,1辆车辆荷载449.833kN,1列车道荷载492.892kN。
6、边孔(或搭板)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在搭板(或边孔)内,保证单孔支反力最大,另一孔即便有轮轴支反力仍未计。
7、边孔、搭板冲击系数同边孔与搭板均加载时的冲击系数。
注:1、线荷载为163.5kN/m,指盖梁、耳背墙、搭板总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。
2、车道和车辆边孔搭板、边孔、搭板加载均指1列荷载作用,采用值已计冲击系数。
3、车道边孔搭板均加载控制,车辆边孔搭板均加载控制。
注:1、表中横向分配系数采用“完全杠杆法,即左右偏载对称布载均按杠杆法”,取左偏、右偏、杠杆法三种情况最大的横向分配系数控制计算。
其计算结果对跨中影响会很大。
线刚度比对墩台盖梁计算的影响程度分析
计 算 结 果 进 行 比较 ， 结 出柱 式 墩 台盖 梁 计 算 及 配 筋 时应 该 引 起 注 意 的 方 面 。 总 关 键 词 ： 刚 度 比 ； 式 墩 台 ； 限元 线 柱 有
中 图分 类 号 ： ４ ． Ｕ４ ３２ 文献标识码 ： Ａ 文 章 编 号 ：６ ３５ ８ （ ０ ８ ０— １ ５０ １ ７ —７ １ ２ ０ ） ２０ ５—３
截 面面 积为 Ａ， 性矩 为 Ｉ 两 柱 间 距 为 ｃ 柱 高 为 ｈ 惯 ， ， 。
目有 ．
收 稿 日期 ： ０ ７１ —０ ２ ０ — ２２
上部 为 五梁式 布 置 。盖梁 的 尺寸如 图 １所示 ， 为圆 柱
形截 面 ｄ一 １ ４ １ ， 高 １ ． ２ ． ２ 柱 ２ ３ ５１。材 料 为 Ｃ Ｏ混 凝 ２ ３ 土， 主筋 为 ＨＲ ３ ５ 箍筋 为 Ｒ２ ５ Ｂ３， ３。
柱式 桥墩 的墩 身沿 桥 横 向常 由若 干根立 柱 组成 ， 其 常见 的横 截面 有 圆形 、 形 、 矩 六角 形 等 ， 当墩身 高 度 较 大时 ， 可设 横系 梁加 强柱 身之 间 的横 向 刚度 。
平 变位 ； Ｅ为 桩 基 材 料 弹 性 模 量 ； 、 、 为作 用 在 Ｈ Ｍ Ｆ
０ 引
言
一
＾ 一
； Ａ ＝
；
随着我 国高 等级 公路 与 城市建 设 的迅 猛发 展 ， 各 种 造 型美观 、 形态 各 异 的桥 梁 层 出不穷 。其 中柱式 桥
× １
一
导 ； （（ 一 ｃ 去 ４） 一 ）
（ １）
墩 由于具有 外形 简 洁 、 受力 明确 、 工 快速 、 价相 对 施 造
Hale Waihona Puke Ｊ 十— Ｊ Ｐ １
盖梁计算
施工平台受力计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.86m，宽2.1m，高1.8m，混凝土方量为方，悬臂长2.23m，两柱中心距7.4m。
二、总体受力计算1、荷载计算1) 混凝土自重荷载W1=×26=1133kN；2）模板荷载A、定型钢模板,每平米按计算。
W2=（××2+××2）×=；3）施工人员、机械重量按每平米1kN，则该荷载为：W3=××1=25kN；4）振捣器产生的振动力盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力5kN。
施工时振动力:W4=5×3=15kN；总荷载：W=W1+ W2+ W3+ W4 =1133++25+15=5）荷载集度计算横桥向最大荷载集度：q h1=（W+×××26）/=（+）/=109kN/m；最小荷载集中度q h2= q h1/2=55kN/m顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q s= q h1/=109/=m2、强度、刚度计算1)木材强度验算取盖梁跨中横向一米段对木方进行计算，其中横向一米荷载共有2根方木2根10#槽钢承担，顺桥向荷载集度：q s= q h1/=109/=m，受力图:弯矩图剪力图其中最大弯矩为：M=·m，最大剪力为：Q=单条10cm×10cm的方木的抗弯模量W x=×10-6m3，抗剪面积A=0.01m2单条10#槽钢抗弯模量W x=×10-6m3，抗剪面积A=×10-4m2根据应力公式可以得出最大拉应力：σ=M/W x=×1000/3=172MPa <[σ]=200MPa;根据剪应力公式可以得出剪切应力：τ=A=70×1000/3= <[σ]=85MPa;2）纵梁45b工字钢计算实际施工中盖梁两端部分模拟为梯形荷载，最小值为55kN/m，最大值为109kN/m，跨中模拟均布荷载109kN/m，实际施工中立柱顶部混凝土完全由立柱承受，但为安全起见，计算模型将此部分混凝土考虑在内，工字钢计算模拟图形如下图：弯矩图（荷载组合）剪力图（荷载组合）荷载组合其中荷载组合后最大弯矩为：M=-562kN·m，最大剪力为：Q=，最大支撑力F=2）工字钢强度验算单片45b工字钢抗弯模量W x=1500×10-6m3，单片工字钢抗剪面积A=×10-4m2实际为两片工字钢受力，工字钢弯拉应力为：σ=M/W x=562×103/1500/2=187MPa[σ]=200MPa;3)工字钢剪力验算τ=A=××1000/2/2= <[σ]=85MPa;三、穿心棒法施工钢棒验算钢棒作为主要承重构件，承受来自上部结构的全部荷载，保证安全稳定，对钢棒的抗剪和抗弯强度进行验算。
盖梁计算书(正交盖梁)
正交盖梁施工方案计算书一、计算说明盖梁计算按照最不利荷载原则进行，本工程正交盖梁为26.3m3，计算时按照此荷载进行计算。
二、荷载1、盖梁自重盖梁方量：26.3m3，C30钢筋混凝土容重26KN/m3。
G1=26.3m3*26KN/m3=683.8KN2、模板自重根据目前模板厂家的设计装配图进行计算。
模板每平米平均重量为90kg，本次计算盖梁模板有46.74m2模板自重为：G2=4206.6kg*9.8N/kg=41.225KN。
3、1#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，1#工字钢选择的为12.6型，每根3m共31根（其中有29根主要承载间距为0.4m）理论重量为14.223kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为18.118cm2重量：3*31*14.223=1322.7kg重力：G3=1322.7*9.8=12.962KN4、2#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，2#工字钢选择的为36a型，每根13m共两根，间距为2.1m，理论重量60.037kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为76.480cm2。
重量：13*2*76.480=1988.48kg重力：G4=1988.48*9.8=19.487KN5、动载荷（1）、倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，（含振捣砼产生的荷载）即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
（2）、施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/ m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1.35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0.9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
盖梁计算原理
盖梁计算原理1、行车方式分单向行驶和双向行驶，默认单幅为双向行驶，双福为单向行驶。
2、横向分布系数由用户控制，可选择杠杆法，偏心受压法等。
3、输出控制可以调整计算书内力输出方式，是柱中截面还是柱子左中右三个截面。
4、当计算桥台盖梁时，盖梁计算模块中的搭板长度为实际长度的0.7倍。
程序把放置在路基上的搭板，模拟成跨径为0.7倍搭板长度的简支梁来计算，这样能比较准确的模拟桥台盖梁所受的活载作用。
5、横向加载方式分为：左偏加载，右偏加载，左右对称加载，中间对称加载。
这四种加载方式基本上可以囊括盖梁截面作用的最不利位置。
6、纵向加载一般车道荷载的集中力都是加载在所要计算的盖梁墩顶处，这样才能获得汽车对应盖梁的最大作用效应。
计算原理:一、根据主梁截面和连接形式计算横向分配系数。
1、计算主梁的抗弯惯性矩和抗扭惯性矩。
主梁根据截面可分为T梁、箱梁、空心板，每种形式又分有悬臂和无悬臂两种，有悬臂的主梁除计算主截面惯性矩外还要单独计算悬臂部分惯性矩。
2、计算横向分配影响线。
根据加载位置可分为支点处和跨中处，一般支点处采用杠杆法，跨中采用偏心受压。
主梁根据连接形式可分为刚接和铰接。
刚性连接考虑时连接部产生的弯矩，采用力法建立线性方程组，通过矩阵计算可获得单位力在任一点处对主梁上任一点产生的影响从而计算出横向分配影响值。
铰接时不考虑结点处的弯矩，从而形成相应的紧缩矩阵，求解该矩阵可计算出横向分配影响值。
二、内力计算内力计算采用有限元计算。
根据最大车道数n，从1列车开始，逐步增大到n列车，分为左偏加载，右偏加载，左右对称加载，中间对称加载几种情况，在每次加载的过程中，按照如下步骤计算列车在该位置时，盖梁上各个有限元节点处的弯矩值和剪力值，这样对应于任意一种加载方式，每个节点能够得到一组弯矩值和剪力值，分别求出所有节点的最大和最小弯矩值、最大和最小剪力值。
从而得到盖梁的内力包络图。
计算方法：1、根据横向影响线，计算横向分配系数。
盖梁模板及支架设计计算
盖梁模板及支架设计计算1) 抱箍设计计算：盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。
1.抱箍承受的垂直力：①盖梁高 1.6m，宽 1.9m，长 14.86m，砼42.5m3，钢筋6933Kg ,盖梁重：42.5 X2.3 + 6.93 = 104.7T②底模、侧模重底模重 3.362T，测模重 2 X 0 X10) X37.38Kg/ 片=2243Kg[12 槽钢 12.31Kg/m 6X17 X2.31 = 1255 Kg立柱：11 X1.8 X2X12.31 = 487Kg，三角支架 2 个：1.062T底横梁[22 25 条X3.2 X24.99 = 2000Kg人行工作台1T③贝雷架 12 片，0.275 X12 = 3.3T④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：121.908T,加大荷载安全系数1.1.121.908 X.1 = 134.099T = 1340.99KN全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：134.仃67.05T : 670.5KN2即每个抱箍要承受 67.0T ( 670.5KN )的垂直力。
加抱箍自重0.305T为67.355T。
抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力来承受。
摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡胶的摩擦系数0.6故需要的正压力673.55KN/0.6 = 1122.6KN ,采用d 24螺栓，每 个螺栓允许拉力262KN最小螺栓个数1122.6KN/262KN = 4.28个螺栓。
采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28 = 2.8可 施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12 = 93.55KN 每个螺栓的最小拧扭矩：tc = K XPC 刈tc —扭矩 K —钢与钢的摩擦系数，0.15〜0.2取0.2. d —螺栓外径PC —螺栓拉力tc = 0.2 X93.55 >0.024 = 0.4490KN*m为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为： tc = K XP >1，这时 K 取 0.15 , tc = 0.15 X262 >0.024 = 0.9432建议施工时取其中值：0.4490 0.9432二0.6961KN .m22）贝雷架梁的应力验算：总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ,柱间距离8.46m ,（高良桥9 …14 #墩为8.65m ）柱间均布荷载估算:贝雷架：[12 lx = 388.5cm 4, A = 15.65cm 2134.099 14.86二9.024T / m9.024T/m 2[12 f \ f yp zs-T ----------- A--3.1 8.65m 3.1-可编辑修改-1.9m0.1794T/m 2可编辑修改-1.5m贝雷架截面惯性矩：0.687mlx = 4 X 388.5 + 4 X15.69 W8.72[12=1554 + 296208 = 297762cm 211M ql 29.024 8.652 = 84.4T.m = 84.4 105Kg.cm （按简支梁计 88算偏安全）5yM 75 84.4 102二=5-1062.93Kg / cm =106.2MPaI 2 2.97762 103 ）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算 1、受力如图下图，9.755T抱箍支承点1.42m①查抱箍计算单模板支架等重9.755②抱箍支承点距离：墩柱直径+贝雷架丄宽：1.3 + 0.12 = 1.42m2③模板高1.8m④风压强度，查全国基本风压分布图：广宁为 W o = 100Kg/m2 = 0.1T/m2风载体系数：方型为K1 = 1.3风压高度变化系数：K2=1.2 , （26m高）地形地理条件系数：K3 = 1.15 ,（山岭、峡谷、风口区）风载强度：W = K1 XK2 XK3 >Wo=1.3 X1.2 X1.15 >0.1T/m2 = 0.1794 T/m 2⑤风力：受风面积承风压强：17 X1.9 >0.1794 = 5.490T风力重心高1.8m/2 = 0.9m ,风力倾覆弯矩5.490T >0.9m = 4.94仃*m抗倾覆弯矩： 9.755T >.42/2m = 6.926T*m安全系数 6.926/4.941 = 1.40 可4）贝雷架也可用三层128工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。
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矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。
如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。
㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。
(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。
如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。
对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。
二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。
2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。
㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。
2、矿产品价格稳定性及变化趋势。
三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。
2、矿区矿产资源概况。
3、该设计与矿区总体开发的关系。
㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。
2、矿床开采技术条件及水文地质条件。