机械原理课程设计 自动喂料机设计.doc
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对于方案B，假定曲柄长度Lab为240mm ，已知Lad=640mm，代入方 案B的数据可得出其余两个杆长分别为Lbc=563mm、Lcd=404mm。
2、设计实现喂料动作的凸轮机构 方案A：
实现喂料动作的凸轮机构在运动中受轻载而且低速运转，故只需采 用等速变化规律的盘型直动从动凸轮机构即可达到要求。凸轮机构的推 程与喂料系统开口的大小相同，设其为100mm，喂料系统的开启和关闭 过程是一个快速的过程，故设其推程角和回程角为5度，根据物料喂入 时间和每次搅拌时间即可确定远近休止角的大小，对方案A，其远休止 角为216度。根据机构的整体尺寸设定凸轮的基圆半径为400mm，为尽量 减小压力角而设定凸轮的偏心距为200mm。将以上参数输入计算机凸轮 设计软件中即可得凸轮机构的运动曲线和轮廓曲线如下所示：
具体计算如下： 选取齿轮标准模数为4，分度圆压力角（）、齿顶高系数（）、顶 隙系数都为标准值（），曲柄所在齿轮，不完全齿轮。 分度圆直径为 齿顶高 齿根高 齿全高 齿顶圆直径 齿根圆直径 基圆直径 齿距 齿厚 齿槽宽 顶隙 根据齿轮参数，就可得到如图所示的齿轮机构：
不完全齿轮A与曲柄所在齿轮B传动示意图（左图） 不完全齿轮 简图（右图）
（4）求得:Fr32=3687.45 （5）对AB杆列力平衡方程，得： Fr12=Fr32=3687.45N 方向与Fr32方向相反
设在曲柄上加的平衡力偶矩为Mb , 则 Mb=Fr32×h12=3687.45×0.192=707.99Nm，方向如下图
4、设计不完全齿轮与曲柄所在齿轮的传动 方案A:
（2）以BC杆为研究对象，受力如下图：
ΣM（c）=0 即Rt23×LBC-G3×h'3+PI3×h'4-Q×LcE=0 求得Rt23=2846.85N （3）以CD杆为研究对象：受力如下图：
ΣM（c）=0
即G4×h5+Pi4×(Lcd/2-h4)+Rt14×Lcd=0 求得Rt14=67.44N(方向与假设相反)
对于方案B，已知电动机转速为1440r/min，容器转速65r/min，由计 算可知，处于同一轴上的凸轮及不完全齿轮的转速为0.56r/min，最高传 动比达2570，故可以设计如下：从电动机输出，经二级减速器减速输 出，通过一对具有一定传动比的齿轮的啮合传动，传递给容器，从而使 容器达到要求的转速；同时，从减速器输出的传动轴带动蜗杆，通过具 有较大传动比的蜗轮蜗杆传动，传递给蜗轮，从而使与蜗轮同轴运动的 凸轮及不完全齿轮达到要求的转速。
七、机构尺寸的设计
1、实现搅料拌勺点E轨迹的机构的设计 要实现此轨迹可采用铰链四杆机构，由于该四杆机构的两个固定铰
链以及所要实现轨迹上的八个点的坐标已知，故可以根据四杆机构设计 方法中轨迹设计法的解析法对各个杆长进行设计，其设计原理如下：
E点的轨迹方程为： 式中共有九个待定尺寸参数，即铰链四杆机构的连杆点最多能精确
通过给定轨迹上所选的九个点。当需通过的轨迹点数少于九个时，可预 先选定某些机构参数，以获得唯一解。
将已知的轨迹中的八个点的坐标代入方程中计算可得出各个杆件的 长度，但是由于方程比较复杂不易求解，因此先通过图解法大致确定出 曲柄长度然后在代入方程求连杆长度。
对于方案A，假定曲柄长度Lab为240mm ，已知Lad=640mm，代入方 案A的数据可得出其余两个杆长分别为Lbc=570mm、Lcd=400mm。
（6）设计实现喂料动作的凸轮机构。根据喂料动作要求，并考虑 机器的基本厂寸与位置，设计控制喂料机开启动作的摆动从动件盘形凸 轮机构。确定其运动规律，选取基圆半径与滚子半径，求出凸轮实际廓 线坐标值，校核最大压力角与最小曲率半径。绘制凸轮机构设计图。
（7）设计实现缓慢整周回转的齿轮机构（或蜗轮蜗杆机构）。
具体计算如下： 选择传动比为24的二级减速器，此时输出转速为1440/24=60r/min； 要求的容器转速为65r/min，齿轮的传动比应为60/65=13/12； 蜗杆与减速器输出相连，转速为60r/min，蜗轮转速为0.56r/min，蜗 轮蜗杆的传动比应为60/0.56=107； 搅拌四杆机构的曲柄转速可定为10r/min，故不完全齿轮与曲柄所在 齿轮的传动比应为.0.56/10=0.056。
构的整体尺寸设定凸轮的基圆半径为515mm，为尽量减小压力角而设定 凸轮的偏心距为257mm。将以上参数输入计算机凸轮设计软件中即可得 凸轮机构的运动曲线和轮廓曲线如下所示：
3、连杆机构的动态静力分析： 方案A:
未做分析 方案B: 已知：各构件的重量m对重心轴的转动惯量，阻力线图。
阻力线图（斜率为3.75N/m）
以设计如下：从电动机输出，经二级减速器减速输出，通过一对具有一 定传动比的齿轮的啮合传动，传递给容器，从而使容器达到要求的转 速；同时，从减速器输出的传动轴带动蜗杆，通过具有较大传动比的蜗 轮蜗杆传动，传递给蜗轮，从而使与蜗轮同轴运动的凸轮及不完全齿轮 达到要求的转速。
具体计算如下： 选择传动比为24的二级减速器，此时输出转速为 1440/24=60r/min； 要求的容器转速为70r/min，V带的传动比应为60/70=7/6； 蜗杆与减速器输出相连，转速为60r/min，蜗轮转速为0.6r/min， 蜗轮蜗杆的传动比应为60/0.6=100； 搅拌四杆机构的曲柄转速可定为10r/min，故不完全齿轮与曲柄所 在齿轮的传动比应为0.6/10=0.06。
（1）确定各机构的惯性力和惯性力偶矩： 作用在连杆BC上的惯性力偶矩： PI3=m3×aS3=G3/g×as3=1254N 方向与as3相反 MI3=JS3×αCB=189.12Nm 作用在连杆AB上的惯性力和惯性力偶矩为 PI4=m4×as4=216.8N 方向与as4相反 MI4=JS4×αCD=14.7Nm
向始终与点E速度力向相反。根据各构件重心的加速度以及各构件用加 速度确定各构件惯性力和惯性力偶矩，将其合成为一力，求出该力至重 心距离
将所得结果列表。求出各位置的机构阻力、各运动副反作用力、平 衡力矩，将计算结果列表。
（5）飞轮转动惯量的确定。飞轮安装在高速轴上，已知机器运转 不均匀系数（见表1.3）以及阻力变化曲线。注意拌勺进人容器及离开 容器时的两个位置，其阻力值不同（其中一个为0），应分别计算。驱 动力矩为常数。绘制（全循环等效阻力矩曲线）、（全循环等效驱动力 矩曲线）、（全循环动能增量曲线）等曲线。求飞轮转动惯量。
方案B: 在此动作中受轻载而且低速运转，故只需采用等速变化规律的盘型
直动从动凸轮机构即可达到要求。凸轮机构的推程与喂料系统开口的大 小相同，设其为100mm，喂料系统的开启和关闭过程是一个快速的过 程，故设其推程角和回程角设为5度，根据物料喂入时间和每次搅拌时 间即可确定远近休止角的大小，对方案B，其远休止角为202度。根据机
目录
一、机器的工作原理及外形图 1 二、原始数据 1 三、设计要求 2
四、机器运动系统简图 3 五、运动循环图 4
六、传动方案设计 5 七、机构尺寸的设计 5
1、实现搅料拌勺点E轨迹的机构的设计 5 2、设计实现喂料动作的凸轮机构 6 3、连杆机构的动态静力分析： 8 4、设计不完全齿轮与曲柄所在齿轮的传动 10
每次搅 拌时 间/s
/mm /mm /mm /mm
物料装 入容器 时间/s
A 1700 400 1200 0
1440
70
60
40
B 1725 405 1200 0
1440
65
80
50
表1.3 自动喂料搅拌机动态静力分析及飞轮转动惯量数据表
方案 号
/N
/N
m2/kg m3/kg Js2/() Js3/
不完全齿轮传动原理：在主动齿轮只做出一个或几个齿，根据运 动时间和停歇时间的要求在从动轮上作出与主动轮相啮合的轮齿。其 余部分为锁止圆弧。当两轮齿进入啮合时，与齿轮传动一样，无齿部 分由锁止圆弧定位使从动轮静止。
特点：不完全齿轮机构结构简单、制造容易、工作可靠，从动轮 运动时间和静止时间可在较大范围内变化。但是从动轮在开始进入啮 合与脱离啮合时有较大冲击，故一般只用于低速，轻载场合。
图【1】 喂料搅拌机外形及阻力线图
二、原始数据
工作时假定拌料对拌勺的压力与深度成正比，即产生的阻力呈线性
变化，如图【1】示。表8.2为自动喂料搅拌机拌勺E的搅拌轨迹数据。
表8.3为自动喂料搅拌机运动分析数据。表8.4为自动喂料搅拌机动态静
力分析及飞轮转动惯量数据。
表1.1 拌勺E的搅拌轨迹数据表
位置号
四、机器运动系统简图
方案A：
方案B：
五、运动循环图
方案A：
方案B：
喂料口 搅拌勺 容器
φ
喂料口 搅拌勺 容器
φ
开启40s
关闭60s
不搅拌
搅拌
匀速转动
144°
216°
开启50s
关闭80s
不搅拌
搅拌
匀速转动
158°
202°
六、传动方案设计
对于方案A，已知电动机转速为1440r/min，容器转速轮的转速为0.6r/min（完成 一次搅拌的周期为100秒，即100秒转一转），最高传动比达2400，故可
说明：齿轮A有200齿，有10齿锁齿圆弧；齿轮B有20齿，有一齿锁 齿圆弧。齿轮A转过20齿，第21齿恰好转到锁齿圆弧，与B齿轮锁齿圆 弧啮合，齿轮B转过10转，齿轮B的锁齿圆弧则与右图所示的锁齿圆弧 啮合。
方案B: 未设计
八、飞轮转动惯量的确定
要确定飞轮的转动惯量必须清楚机器在一个周期内运转的驱动力矩 和阻力矩，从而计算出次周期的最大盈亏功，另外还须知道机器运转时 的速度不均匀系数和机器的额定转速n即可根据公式ΔWmax=（J + Jf） *wm2 *δ算出飞轮的等效转动惯量。根据题目中所给出的原始数据可绘 制出（全循环等效阻力矩曲线）、（全循环等效驱动力矩曲线）、（全 循环动能增量曲线）曲线如下所示：
在本设计中，蜗杆与减速器输出相连，转速为60r/min，蜗轮转速 为0.6r/min，蜗轮蜗杆的传动比应为60/0.6=100；假设选取蜗杆的头数 为2，根据传动比可得蜗轮的齿数为200齿。搅拌四杆机构的曲柄转速可
定为10r/min，故不完全齿轮与曲柄所在齿轮的传动比应 为.0.6/10=0.06，假设曲柄所在齿轮的齿数为，则根据传动比可得不完 全齿轮的齿数为齿，由于拌料行程只为整个工作行程的3/5，所以把不 完全齿轮有效齿数则为210齿。
1
2
3
4
5
6
7
8
方案A 方案B
525 300 470 395 220 100 40 167 148 427 662 740 638 460 200 80 510 487 454 380 205 84 23 192
表1.2 自动喂料搅拌机运动分析数据表
方案 号
固定铰链A、D位置
电动机转 容器转 速/(r/min)速/(r/min)
A 2000 500 0.05
位于 120 40 1.85 0.06
位于 从动
B
2200
550
0.05
连杆2 连架 中点 杆3中
125
42 1.90 0.065
点
三、设计要求
（1）机器应包括齿轮（或蜗杆蜗轮）机构、连杆机构、凸轮机构 三种以上机构。
（2）设计机器的运动系统简图、运动循环图。 （3）设计实现搅料拌勺点E轨迹的机构，一般可采用铰链四杆机 构。该机构的两个固定铰 链A、D的坐标值已在表1.2给出（在进行传动比计算后确定机构的 确切位置时，由于传动比限制，D点的坐标允许略有变动）。 （4）对连杆机构进行动态静力分析。曲柄1的质量与转动惯量略去 个计，平面连杆机构从动件2、3的质量、及其转动惯量、以及阻力曲线 Q参见表1.3。根据、和拌勺工作深度h绘制阻力线图，拌勺所受阻力方
八、飞轮转动惯量的确定 11 九、机械运动方案评价 12
十、心得体会 13 参考文献 14
一、机器的工作原理及外形图
设计用于化学工业和食品工业的自动喂料搅拌机。物料的搅拌动作 为：电动机通过减速装置带动容器绕垂直轴缓慢整周转动；同时，固连 在容器内拌勺点E沿图【1】虚线所示轨迹运动，将容器中拌料均匀搅 动。物料的喂料动作为：物料呈粉状或粒状定时从漏斗中漏出，输料持 续一段时间后漏斗自动关闭。喂料机的开启、关闭动作应与搅拌机同 步。物料搅拌好以后的输出可不考虑。
2、设计实现喂料动作的凸轮机构 方案A：
实现喂料动作的凸轮机构在运动中受轻载而且低速运转，故只需采 用等速变化规律的盘型直动从动凸轮机构即可达到要求。凸轮机构的推 程与喂料系统开口的大小相同，设其为100mm，喂料系统的开启和关闭 过程是一个快速的过程，故设其推程角和回程角为5度，根据物料喂入 时间和每次搅拌时间即可确定远近休止角的大小，对方案A，其远休止 角为216度。根据机构的整体尺寸设定凸轮的基圆半径为400mm，为尽量 减小压力角而设定凸轮的偏心距为200mm。将以上参数输入计算机凸轮 设计软件中即可得凸轮机构的运动曲线和轮廓曲线如下所示：
具体计算如下： 选取齿轮标准模数为4，分度圆压力角（）、齿顶高系数（）、顶 隙系数都为标准值（），曲柄所在齿轮，不完全齿轮。 分度圆直径为 齿顶高 齿根高 齿全高 齿顶圆直径 齿根圆直径 基圆直径 齿距 齿厚 齿槽宽 顶隙 根据齿轮参数，就可得到如图所示的齿轮机构：
不完全齿轮A与曲柄所在齿轮B传动示意图（左图） 不完全齿轮 简图（右图）
（4）求得:Fr32=3687.45 （5）对AB杆列力平衡方程，得： Fr12=Fr32=3687.45N 方向与Fr32方向相反
设在曲柄上加的平衡力偶矩为Mb , 则 Mb=Fr32×h12=3687.45×0.192=707.99Nm，方向如下图
4、设计不完全齿轮与曲柄所在齿轮的传动 方案A:
（2）以BC杆为研究对象，受力如下图：
ΣM（c）=0 即Rt23×LBC-G3×h'3+PI3×h'4-Q×LcE=0 求得Rt23=2846.85N （3）以CD杆为研究对象：受力如下图：
ΣM（c）=0
即G4×h5+Pi4×(Lcd/2-h4)+Rt14×Lcd=0 求得Rt14=67.44N(方向与假设相反)
对于方案B，已知电动机转速为1440r/min，容器转速65r/min，由计 算可知，处于同一轴上的凸轮及不完全齿轮的转速为0.56r/min，最高传 动比达2570，故可以设计如下：从电动机输出，经二级减速器减速输 出，通过一对具有一定传动比的齿轮的啮合传动，传递给容器，从而使 容器达到要求的转速；同时，从减速器输出的传动轴带动蜗杆，通过具 有较大传动比的蜗轮蜗杆传动，传递给蜗轮，从而使与蜗轮同轴运动的 凸轮及不完全齿轮达到要求的转速。
七、机构尺寸的设计
1、实现搅料拌勺点E轨迹的机构的设计 要实现此轨迹可采用铰链四杆机构，由于该四杆机构的两个固定铰
链以及所要实现轨迹上的八个点的坐标已知，故可以根据四杆机构设计 方法中轨迹设计法的解析法对各个杆长进行设计，其设计原理如下：
E点的轨迹方程为： 式中共有九个待定尺寸参数，即铰链四杆机构的连杆点最多能精确
通过给定轨迹上所选的九个点。当需通过的轨迹点数少于九个时，可预 先选定某些机构参数，以获得唯一解。
将已知的轨迹中的八个点的坐标代入方程中计算可得出各个杆件的 长度，但是由于方程比较复杂不易求解，因此先通过图解法大致确定出 曲柄长度然后在代入方程求连杆长度。
对于方案A，假定曲柄长度Lab为240mm ，已知Lad=640mm，代入方 案A的数据可得出其余两个杆长分别为Lbc=570mm、Lcd=400mm。
（6）设计实现喂料动作的凸轮机构。根据喂料动作要求，并考虑 机器的基本厂寸与位置，设计控制喂料机开启动作的摆动从动件盘形凸 轮机构。确定其运动规律，选取基圆半径与滚子半径，求出凸轮实际廓 线坐标值，校核最大压力角与最小曲率半径。绘制凸轮机构设计图。
（7）设计实现缓慢整周回转的齿轮机构（或蜗轮蜗杆机构）。
具体计算如下： 选择传动比为24的二级减速器，此时输出转速为1440/24=60r/min； 要求的容器转速为65r/min，齿轮的传动比应为60/65=13/12； 蜗杆与减速器输出相连，转速为60r/min，蜗轮转速为0.56r/min，蜗 轮蜗杆的传动比应为60/0.56=107； 搅拌四杆机构的曲柄转速可定为10r/min，故不完全齿轮与曲柄所在 齿轮的传动比应为.0.56/10=0.056。
构的整体尺寸设定凸轮的基圆半径为515mm，为尽量减小压力角而设定 凸轮的偏心距为257mm。将以上参数输入计算机凸轮设计软件中即可得 凸轮机构的运动曲线和轮廓曲线如下所示：
3、连杆机构的动态静力分析： 方案A:
未做分析 方案B: 已知：各构件的重量m对重心轴的转动惯量，阻力线图。
阻力线图（斜率为3.75N/m）
以设计如下：从电动机输出，经二级减速器减速输出，通过一对具有一 定传动比的齿轮的啮合传动，传递给容器，从而使容器达到要求的转 速；同时，从减速器输出的传动轴带动蜗杆，通过具有较大传动比的蜗 轮蜗杆传动，传递给蜗轮，从而使与蜗轮同轴运动的凸轮及不完全齿轮 达到要求的转速。
具体计算如下： 选择传动比为24的二级减速器，此时输出转速为 1440/24=60r/min； 要求的容器转速为70r/min，V带的传动比应为60/70=7/6； 蜗杆与减速器输出相连，转速为60r/min，蜗轮转速为0.6r/min， 蜗轮蜗杆的传动比应为60/0.6=100； 搅拌四杆机构的曲柄转速可定为10r/min，故不完全齿轮与曲柄所 在齿轮的传动比应为0.6/10=0.06。
（1）确定各机构的惯性力和惯性力偶矩： 作用在连杆BC上的惯性力偶矩： PI3=m3×aS3=G3/g×as3=1254N 方向与as3相反 MI3=JS3×αCB=189.12Nm 作用在连杆AB上的惯性力和惯性力偶矩为 PI4=m4×as4=216.8N 方向与as4相反 MI4=JS4×αCD=14.7Nm
向始终与点E速度力向相反。根据各构件重心的加速度以及各构件用加 速度确定各构件惯性力和惯性力偶矩，将其合成为一力，求出该力至重 心距离
将所得结果列表。求出各位置的机构阻力、各运动副反作用力、平 衡力矩，将计算结果列表。
（5）飞轮转动惯量的确定。飞轮安装在高速轴上，已知机器运转 不均匀系数（见表1.3）以及阻力变化曲线。注意拌勺进人容器及离开 容器时的两个位置，其阻力值不同（其中一个为0），应分别计算。驱 动力矩为常数。绘制（全循环等效阻力矩曲线）、（全循环等效驱动力 矩曲线）、（全循环动能增量曲线）等曲线。求飞轮转动惯量。
方案B: 在此动作中受轻载而且低速运转，故只需采用等速变化规律的盘型
直动从动凸轮机构即可达到要求。凸轮机构的推程与喂料系统开口的大 小相同，设其为100mm，喂料系统的开启和关闭过程是一个快速的过 程，故设其推程角和回程角设为5度，根据物料喂入时间和每次搅拌时 间即可确定远近休止角的大小，对方案B，其远休止角为202度。根据机
目录
一、机器的工作原理及外形图 1 二、原始数据 1 三、设计要求 2
四、机器运动系统简图 3 五、运动循环图 4
六、传动方案设计 5 七、机构尺寸的设计 5
1、实现搅料拌勺点E轨迹的机构的设计 5 2、设计实现喂料动作的凸轮机构 6 3、连杆机构的动态静力分析： 8 4、设计不完全齿轮与曲柄所在齿轮的传动 10
每次搅 拌时 间/s
/mm /mm /mm /mm
物料装 入容器 时间/s
A 1700 400 1200 0
1440
70
60
40
B 1725 405 1200 0
1440
65
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表1.3 自动喂料搅拌机动态静力分析及飞轮转动惯量数据表
方案 号
/N
/N
m2/kg m3/kg Js2/() Js3/
不完全齿轮传动原理：在主动齿轮只做出一个或几个齿，根据运 动时间和停歇时间的要求在从动轮上作出与主动轮相啮合的轮齿。其 余部分为锁止圆弧。当两轮齿进入啮合时，与齿轮传动一样，无齿部 分由锁止圆弧定位使从动轮静止。
特点：不完全齿轮机构结构简单、制造容易、工作可靠，从动轮 运动时间和静止时间可在较大范围内变化。但是从动轮在开始进入啮 合与脱离啮合时有较大冲击，故一般只用于低速，轻载场合。
图【1】 喂料搅拌机外形及阻力线图
二、原始数据
工作时假定拌料对拌勺的压力与深度成正比，即产生的阻力呈线性
变化，如图【1】示。表8.2为自动喂料搅拌机拌勺E的搅拌轨迹数据。
表8.3为自动喂料搅拌机运动分析数据。表8.4为自动喂料搅拌机动态静
力分析及飞轮转动惯量数据。
表1.1 拌勺E的搅拌轨迹数据表
位置号
四、机器运动系统简图
方案A：
方案B：
五、运动循环图
方案A：
方案B：
喂料口 搅拌勺 容器
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喂料口 搅拌勺 容器
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开启40s
关闭60s
不搅拌
搅拌
匀速转动
144°
216°
开启50s
关闭80s
不搅拌
搅拌
匀速转动
158°
202°
六、传动方案设计
对于方案A，已知电动机转速为1440r/min，容器转速轮的转速为0.6r/min（完成 一次搅拌的周期为100秒，即100秒转一转），最高传动比达2400，故可
说明：齿轮A有200齿，有10齿锁齿圆弧；齿轮B有20齿，有一齿锁 齿圆弧。齿轮A转过20齿，第21齿恰好转到锁齿圆弧，与B齿轮锁齿圆 弧啮合，齿轮B转过10转，齿轮B的锁齿圆弧则与右图所示的锁齿圆弧 啮合。
方案B: 未设计
八、飞轮转动惯量的确定
要确定飞轮的转动惯量必须清楚机器在一个周期内运转的驱动力矩 和阻力矩，从而计算出次周期的最大盈亏功，另外还须知道机器运转时 的速度不均匀系数和机器的额定转速n即可根据公式ΔWmax=（J + Jf） *wm2 *δ算出飞轮的等效转动惯量。根据题目中所给出的原始数据可绘 制出（全循环等效阻力矩曲线）、（全循环等效驱动力矩曲线）、（全 循环动能增量曲线）曲线如下所示：
在本设计中，蜗杆与减速器输出相连，转速为60r/min，蜗轮转速 为0.6r/min，蜗轮蜗杆的传动比应为60/0.6=100；假设选取蜗杆的头数 为2，根据传动比可得蜗轮的齿数为200齿。搅拌四杆机构的曲柄转速可
定为10r/min，故不完全齿轮与曲柄所在齿轮的传动比应 为.0.6/10=0.06，假设曲柄所在齿轮的齿数为，则根据传动比可得不完 全齿轮的齿数为齿，由于拌料行程只为整个工作行程的3/5，所以把不 完全齿轮有效齿数则为210齿。
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方案A 方案B
525 300 470 395 220 100 40 167 148 427 662 740 638 460 200 80 510 487 454 380 205 84 23 192
表1.2 自动喂料搅拌机运动分析数据表
方案 号
固定铰链A、D位置
电动机转 容器转 速/(r/min)速/(r/min)
A 2000 500 0.05
位于 120 40 1.85 0.06
位于 从动
B
2200
550
0.05
连杆2 连架 中点 杆3中
125
42 1.90 0.065
点
三、设计要求
（1）机器应包括齿轮（或蜗杆蜗轮）机构、连杆机构、凸轮机构 三种以上机构。
（2）设计机器的运动系统简图、运动循环图。 （3）设计实现搅料拌勺点E轨迹的机构，一般可采用铰链四杆机 构。该机构的两个固定铰 链A、D的坐标值已在表1.2给出（在进行传动比计算后确定机构的 确切位置时，由于传动比限制，D点的坐标允许略有变动）。 （4）对连杆机构进行动态静力分析。曲柄1的质量与转动惯量略去 个计，平面连杆机构从动件2、3的质量、及其转动惯量、以及阻力曲线 Q参见表1.3。根据、和拌勺工作深度h绘制阻力线图，拌勺所受阻力方
八、飞轮转动惯量的确定 11 九、机械运动方案评价 12
十、心得体会 13 参考文献 14
一、机器的工作原理及外形图
设计用于化学工业和食品工业的自动喂料搅拌机。物料的搅拌动作 为：电动机通过减速装置带动容器绕垂直轴缓慢整周转动；同时，固连 在容器内拌勺点E沿图【1】虚线所示轨迹运动，将容器中拌料均匀搅 动。物料的喂料动作为：物料呈粉状或粒状定时从漏斗中漏出，输料持 续一段时间后漏斗自动关闭。喂料机的开启、关闭动作应与搅拌机同 步。物料搅拌好以后的输出可不考虑。