烟气脱硝SCR工艺系统设计计算书(自动生成)
SCR烟气脱硝工艺方案设计
SCR烟气脱硝工艺方案设计1. 脱硝工艺的简介有关NOX的控制方法从燃料的生命周期的三个阶段入手，限燃烧前、燃烧中和燃烧后。
当前，燃烧前脱硝的研究很少，几乎所有的脱硝都集中在燃烧中和燃烧后的NOX 的控制。
所以在国际上把燃烧中NOX的所有控制措施统称为一次措施，把燃烧后的NOX控制措施统称为二次措施，又称为烟气脱硝技术。
目前普遍采用的燃烧中NOX 控制技术即为低NOX燃烧技术，主要有低NOX燃烧器、空气分级燃烧和燃料分级燃烧。
应用在燃煤电站锅炉上的成熟烟气脱硝技术主要有选择性催化还原技术（Selective Catalytic Reduction，简称SCR）、选择性非催化还原技术（Selective Non-Catalytic Reduction，简称SNCR）以及SNCR/SCR混合烟气脱硝技术。
2 .SCR烟气脱硝技术近几年来选择性催化还原烟气脱硝技术(SCR)发展较快,在欧洲和日本得到了广泛的应用,目前催化还原烟气脱硝技术是应用***多的技术。
1）SCR脱硝反应目前世界上流行的SCR工艺主要分为氨法SCR和尿素法SCR两种。
此两种法都是利用氨对NOX 的还原功能，在催化剂的作用下将NOX(主要是NO)还原为对大气没有多少影响的N2和水。
还原剂为NH3，其不同点则是在尿素法SCR中，先利用一种设备将尿素转化为氨之后输送至SCR触媒反应器，它转换的方法为将尿素注入一分解室中，此分解室提供尿素分解所需之混合时间，驻留时间及温度，由此室分解出来之氨基产物即成为SCR的还原剂通过触媒实施化学反应后生成氨及水。
尿素分解室中分解成氨的方法有热解法和水解法，主要化学反应方程式为：NH2CONH2+H2O→2NH3+CO2在整个工艺的设计中，通常是先使氨蒸发，然后和稀释空气或烟气混合，***后通过分配格栅喷入SCR反应器上游的烟气中。
典型的SCR反应原理示意图如下：在SCR反应器内，NO通过以下反应被还原：4NO+4NH3+O2→3N2+6H2O6NO+4NH3→5N2+6H2O当烟气中有氧气时，反应第一式优先进行，因此，氨消耗量与NO还原量有一对一的关系。
135 MW燃煤机组SCR脱硝系统的设计
135 MW燃煤机组SCR脱硝系统的设计沈岚【摘要】The paper introduces design features of selective catalyst reduction (SCR) flue gas denitration sys-tem for 135 MW coal-fired generating units, including reactor body design, catalyst selection design and am-monia area design and so on. The flue gas flow field of in the denitration system is investigated and flue gas duct for denitration is optimized. By combining practical experience, the paper brings forward some optimiza-tion suggestions on denitration system design.%介绍了某135 MW燃煤机组锅炉选择性催化还原烟气脱硝装置设计特点，包括反应器本体设计、催化剂选型设计和氨区设计等，并对脱硝装置内部烟气流场进行了研究，优化了脱硝烟道结构。
结合实践经验，对脱硝系统设计提出了一些优化建议。
【期刊名称】《浙江电力》【年(卷),期】2016(000)001【总页数】5页(P61-65)【关键词】烟气脱硝;选择性催化还原;燃煤锅炉;135 MW机组【作者】沈岚【作者单位】浙江省电力设计院，杭州 310012【正文语种】中文【中图分类】X701.7目前国内大气污染情况严重，燃煤机组排放烟气中NOX是主要的大气污染源之一。
我国NOX排放量中70%以上来源于煤炭的直接燃烧，电力行业又是国家的耗煤大户，因此燃煤机组是NOX排放的主要来源[1]。
脱硝计算(完整)
SCR烟气系统设计参数
序号项目单位BMCR 1入口烟气量（BMCR，标干，6%O2）万Nm3/h110
2水分(BMCR、标湿、实氧）% 6.06%
3入口NOx浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm31200
4入口烟尘浓度（BMCR，标干，6%O2）g/Nm3
5脱硝效率%84%
6入口烟气温度℃340
7氨逃逸质量浓度mg/Nm3 2.3
氨逃逸浓度ppm 3.0
入口NO浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm3745
入口NO2浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm360
干态O2浓度(%)%6%
实际烟气含氧量（%）4%
湿基实际含氧量烟气量万Nm3/h103.32
干态实际O2浓度条件下烟气量万Nm3/h97.1
干基实际含氧量Nox浓度mg/Nm31360
出口烟气量（标态，干基，6%O2）Nm3/h
出口NOx浓度（标态，干基，6%O2）g/Nm3
氨氮摩尔比0.840
氨消耗量Kg/h431
台数2
氨质量流量Kg/h862
氨体积流量Nm3/h1136
稀释空气流量Nm3/h21586
以上为脱硝物料计算平衡。
锅炉烟气除尘脱硫脱硝设计计算书(自动生成)
% 已知 % 取值 t/h t/h mg/Nm³ % 取值 mg/Nm³ t/h t/h
710.0546
0.1043724 未计入
温度型
285
未氮计入
温度型
54.972988 氮
65
99.75 未计入 温度型
0.0357324 氮
21.88 60 0.2
4.0298317 18906.633
99.85 28.35995 0.0060447 4.0237869
B
t/h (Q(h0-h1)+Qa/100(hpw- 29.782386
h1))/( η (1-
q4/100)
Bj
t/h B(1-q4/100)
29.782386
6.脱硫脱硝计算
6.1 6.1.1 6.1.2 6.1.3 6.1.4 6.1.5
脱硫计算
二氧化硫转化率
(C)SO2
二氧化硫排放量
4.1 锅炉容量
Q
t/h 已知
190
4.2 排污率
a
% 已知
1
4.3 排污水焓
hpw kJ/kg 已知
1441.92
4.4 出口蒸汽焓
h0 kJ/kg 已知
3478.85
4.5 给水焓
h1 kJ/kg 已知
673.72
4.6 锅炉效率
η
% 已知
89.5
4.7 机械不完全燃烧损失 q4
% 假定
0
4.8 燃料量 4.9 燃烧燃料量
100 待定
2034.73
730.607
低氮燃 烧
1
计算条件或选择数据
脱硫计算书
符号 单位
计算公式
烟气脱硝(SCR)技术及相关计算
4.2 SCR技术原理
选择性催化还原法（SCR技术）是以氨（NH3） 作为还原剂，在金属催化剂作用下，将NOx的 还原成无害的N2和H2O。 NH3有选择的与烟气中 NOx反应，而自身不被烟气中的残余的O2氧化， 因此称这种方法为“选择性”。 有氧条件下反应式如下：
4NO + 4NH3 + O2→ 4N2+ 6H2O
氨逃逸率
控制氨逃逸率小于3ppm，因为烟气中部 分SO2会转化为SO3，
NH3+ SO3+H2O——(NH4)SO4/ NH4HSO4
NH4HSO4沉积温度150-200℃，粘度大， 加剧对空预器换热元件的堵塞和腐蚀。
催化剂堵塞和失效
反应器布置在高含尘烟气段，这里的烟气 未经过除尘，飞灰颗粒对催化剂的冲蚀和 沉积比较严重，会引起催化剂空隙堵塞现 象，甚至可能引起催化剂中毒，使催化剂 活性降低。为保证理想的脱除效率，催化 剂表面必须保持清洁，在反应器内安装吹 灰器对催化剂层进行定期清洁。
×m
C NO、C NO2 进口烟气NO、NO2的浓度(mg/Nm3) Q为反应器进口烟气流量(Nm3/h)
Wa为供氨量(kg/h)
0.95为NO占NOx排放总量的95%
17、30、46分别为NH3、 NO、NO2分子量 m为脱硝效率
谢 谢！
4. 烟气脱硝SCR工艺
目前世界上使用最广泛的方法是选择性催化还原法(SCR) 和选择性 非催化还原(SNCR) 。 • SCR技术：选择性催化还原法（SCR为Selected Catalytic Reduction英文缩写） • SNCR技术：选择性非催化还原法（SNCR英文缩写为Selected Non-Catalytic Reduction英文缩写） • SNCR/SCR混合法技术：选择性非催化还原法和选择性催化还原 法的混合技术
脱硝SCR计算书
催化剂反应过程 k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M) k常数，表征催化剂的活性20 S V空间速度15η设计的脱硝效率82.82 M反应器进口的NH3/NO X摩尔比1 K NO X在催化剂表面的吸附系数
NO催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A catalyst=q Vfluegas/3600*5
A catalyst催化剂横截面积，m218.334 q Vfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取 5m/s333792 A SCR反应器横截面积,m222催化剂体积估算V catalyst=q Vfluegas*ln*(1-η/M)/K catalys/βspecific
V catalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比1 K catalys催化剂活性常数，m/h26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205 N layer催化剂层数 2.3925 h layer催化剂模块高度，m1 H反应器高度，m12
催化剂节距
P=d+t
P节距10mm
d孔径7mm
t内壁厚3mm。
烟气脱硝计算书(尿素)
500 Kg/h
275500 250000 25500
(蒸发 水）
选用 (实际储存天 数）
不间断运行电
机
2.2
1
5.5
2.2
3
3
74
7.4
8Leabharlann 15121.30.8
0.68
52.2618624
65.9872
3.96
小时脱硝量 小时尿素用量 10%尿素溶液 水消耗
44 KG 63.8 638 574.2
1000 kg 1000 kg 1.333333333 m3 1.35648 m3 1.2 m 1.5 m 2.2
10 m3/h 21 mh2o 0.903947917
1.615058824 m3 8.075294118 m3 9.286588235 m3
5.0868 1.8 2.5 2.2
1.289803922 l/min 130 mh2o
180吨锅炉
2.2 1
5.5 2*2.2
3 3 37 3.7 8
总的电机
2.2 1
5.5 2.2
3 3 74 7.4 8 15 121.3 0.8 0.68 65.9872
-2 水耗
单位水耗 总水耗 单价 总的水成本
0.5
3960
7920
5
-3 脱硝剂 脱硝量 烟气量 NOX平均浓度 NOX脱除量 尿素消耗量 氧化镁价格 消耗脱硝剂成本
4 压缩空气 单耗 总耗 单价 总耗
220000 Nm3/h 200 mg/Nm3
174.24 t/a 100.188 t/a
2500 元/t
1 7920 0.1
25.047 万元 0.0792
SCR烟气脱硝装置及自动控制系统的设计及应用_王学军
ＷＡＮＧ Ｘｕｅ－ｊｕｎ， ＣＨＥＮ Ｌｉａｎｇ （Ｊｉｎｉｎｇ Ｙｕｎｈｅ ｐｏｗｅｒ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ Ｌｔｄ， Ｈｕａｎｅｎｇ Ｇｒｏｕｐ， Ｊｉｎｉｎｇ ２７２１５７， Ｃｈｉｎａ）
1 降低 NOx 排放的手段
燃煤过程中，影响 NOx 生成的主要因素包括煤种 特性，燃烧区域的温度峰值，反应区中氮、氧、烃等含 量及可燃物在反应区中停留的时间等。 因此，对原有 燃烧器进行改造并改变运行方式，以达到一定程度上 降低烟气 NOx 排放的目的。
降低 NOx 生成的主要途径：减少燃烧区燃料周围 的氧浓度；降低燃烧区的温度峰值；延长燃料在燃烧 区的停留时间，使燃料中的 N 不易生成 NOx。
由于机组脱硫后烟气中nox已充分混合均匀此位置取样检测nox更为准确因此nox自动控制系统中的被控量由脱硫系统后净烟但两侧scr之间脱硝过程传递规律存在一定nox浓度可能出现偏差经济运行控制系统设计采用具有双度控制喷氨流量根据机组agc工况下燃烧变化对nox生成的影响设计风量nox控制超前响应agc工况的变化减少外部扰动提高控制品质
技术，２００７，（２）：１５２－１５５ ［２］ 顾卫 荣．燃 煤 烟 气 脱 硝 技 术 的 研 究 进 展［Ｊ］．化 工 进 展，
２０１２，３１（９）：２０８４－２０９２ ［３］ 刘学军． ＳＣＲ 脱硝技术在广州恒运热电 ３００Ｍ 机组上
的 应 用 ［Ｊ］．中 国 电 力 ，２００６，３９（３）：８６－８９
省煤器旁路烟气挡板控制系统设计为单回路 PID 烟气气温控制，主烟气挡板采用手动控制，同时设计 烟气挡板开关允许 \ 闭锁条件，保证机组及 SCR 系统 的安全和高效运行。
火电厂SCR烟气脱硝工艺系统设计
火电厂SCR烟气脱硝工艺系统设计摘要：目前国内燃煤电厂已投入使用的SCR 脱硝机组大多数采用国外技术，而我国的脱硝工作现在还处于初步阶段，SCR 脱硝技术的工艺设计和运行控制经验相对缺乏，尚未形成一套完整成熟的自主知识产权技术。
SCR 脱硝技术工艺设计和运行控制手段的不断完善和优化，对于SCR 技术的应用和推广具有积极的推动作用，也对改善我国大气环境质量有着深远的意义。
因此，本文主要对火电厂SCR烟气脱硝工艺系统设计进行了一系列的探讨和论述。
关键词：火电厂，SCR，烟气脱硝，系统设计一、引言SCR技术是当前世界上主流的烟气脱硝工艺，自上世纪70年代在日本燃煤电厂开始正式商业应用以来，目前在全世界范围内得到广泛的应用，也是中国烟气脱硝采用最多的技术，特别是近几年SCR烟气脱硝得到大面积的应用。
SCR 烟气脱硝技术具有脱硝效率高，成熟可靠，工艺系统简单，虽然投资费用偏高，但是运行十分稳定。
然而在进行火电厂SCR烟气脱硝工艺设计的过程中往往存在一些问题，会产生严重的后果。
所以加强火电厂SCR烟气脱硝设计探讨及学习是十分有必要的。
二、SCR脱硝工艺介绍选择性催化还原法(Selective Catalytic Reduction，SCR)工艺是当今世界各国应用最多且最为成熟的工艺。
SCR原理是在催化剂作用下，还原剂NH3在300-420℃下将NO和NO2还原成N2，而几乎不发生NH3的氧化反应，从而提高了N2的选择性，减少了NH3的消耗。
烟气脱硝SCR工艺根据反应器在烟气系统中的位置主要分为三种类型：高灰型、低灰型和尾部型等。
1、高灰型SCR工艺：脱硝催化剂布置在省煤器和空预器之间，烟气中粉尘浓度和SO2含量高，工作环境相对恶劣，催化剂活性下降较快，需选用低SO2氧化活性、大节距、大体积催化剂，但烟气温度合适（300-400℃），经济性最高，是目前燃煤电厂烟气脱硝的主流布置形式。
2、低灰型SCR工艺：脱硝催化剂位于除尘器和脱硫设施之间，烟气中粉尘浓度低，但SO2含量高，可选用低SO2氧化活性、小节距、中体积催化剂，但为了满足催化剂反应活性温度要求，需相应配置高温除尘系统，目前此项工艺仅在日本有所应用。
SCR脱硝系统计算书
1.91 0.97 1.2
m m m
6 12
块 块
间隙 0.01 0.09
边缝 0.145 0.51
板式 催化剂 长 宽 高 SCR截面 长 宽 截面积 流速 单炉SCR个数 进口烟道 宽 高 截面积 流速
1.88 m 0.95 m 1.256 m
6 12
Байду номын сангаас
11.8 13.65 161.1 2.33 2
西柏坡1X600MW脱硝系统计算书
序号 一 1 2 2.1 3 3.1 3.2 4 5 6 名称 输入数据 标态干基烟气量(实际O) 烟气成分(标态干基实际O) O2(标况干态) 烟气污染物成分(标态,干基，6%O) Nox以NO2计(6%O) SO2 烟气温度 烟气压力 NOx脱除率 氨逃逸率 液氨纯度 稀释风机计算所需参数 设计条件换算 烟气量换算 标态湿基烟气量(实际O) 工况烟气量(湿基,6%氧,387℃) 标况湿基6%O 烟气H2O含量 NOx浓度换算 NOx实际浓度(标态，干基，实际O) NO浓度(标态，干基，实际O) NO2浓度(标态，干基，实际O) 计算结果 氨氮摩尔比计算 氨氮摩尔比 氨氮摩尔比2 氨耗量计算 纯NH3耗量 实际液氨耗量 稀释风机风量计算 单台机组NH3流量 NH3体积浓度 稀释风机流量 稀释风机数量 当地大气压 当地平均气温 风机实际流量 烟气流量计算 实际烟气流量 氨区设备选型 液氨储罐 储存天数 液氨密度 储罐容积 符号 Q2 单位 Nm3/h Vol% mg/m3 mg/Nm3 ℃ Pa % ppm % 数据 925022 3.48 305.445 362 81 3 99.6 备注 1080425.696
二
996468.814 2707183.113 % 7.17
SCR脱硝催化剂体积计算书
要求排放浓度
烟气（标态）中NOx的流量（每台机组）
假设Nox中NO的含量比例 Nox中NO2的含量比例 原烟气中一氧化氮流量 原烟气中二氧化氮流量 净烟气中一氧化氮流量 净烟气中二氧化氮流量
脱硝效率
实际反应掉的NOX中的NO的量 实际反应掉的NOX中的NO2的量 根据方程（1）反应掉的氨量-NO2 方程式（2）反应掉的NO的量-NO
单位 计算公式或依据 ℃ Mpa
Mpa（a） 常压
入口蒸汽焓值
KJ/kg
排出热水温度
℃
排出热水焓值
KJ/kg
需要蒸汽量（考虑40%的裕量）
氨卸料压缩机 可以不考虑机组容量，以10吨罐车半小时卸氨速 度选用卸料压缩机，按照以往项目的经验，采用 理论输气量66m3/h，吸气压力1.6(MPa，表压)， 排气压力2.4(MPa，表压)，活塞式ZW系列，可以 满足要求。 氨气缓冲罐 氨气缓冲罐体积没有统一规定，按照经验可以如 下取值： 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积
Kg/h 理论需要的氨量/液氨纯度
数据 79.28
95.97
3.00
783000.00 2.35 98.32
0.736730 74.62 0.9960 74.92
Nm3/h 需要加入的总氨量/液氨纯度 Kg/h 即理论需要的氨量
天
98.71 74.62
10.00
h
h Kg ℃ Kg／m3 m3 台 m3 台 m3
NH3理论蒸发量
烟气脱硝系统设备选型计算 单位 计算公式或依据 m3 每个氨罐的储存容积/氨的储存系数
m m m3 3.14/24*D^3*2+3.14/4*D^2*L
SCR烟气脱硝实用工艺方案设计
SCR1气脱硝工艺方案1.脱硝工艺的简介有关NQ的控制方法从燃料的生命周期的三个阶段入手，限燃烧前、燃烧中和燃烧后。
当前，燃烧前脱硝的研究很少，几乎所有的脱硝都集中在燃烧中和燃烧后的NQ的控制。
所以在国际上把燃烧中NQ的所有控制措施统称为一次措施，把燃烧后的NQ控制措施统称为二次措施，又称为烟气脱硝技术。
目前普遍采用的燃烧中NQ控制技术即为低NQ燃烧技术，主要有低NQ X燃烧器、空气分级燃烧和燃料分级燃烧。
应用在燃煤电站锅炉上的成熟烟气脱硝技术主要有选择性催化还原技术(Selective Catalytic Reduction ，简称SCR、选择性非催化还原技术(Selective Non-Catalytic Reduction ，简称SNCR 以及SNCR/SCF混合烟气脱硝技术。
2 .SCR烟气脱硝技术近几年来选择性催化还原烟气脱硝技术(SCR)发展较快，在欧洲和日本得到了广泛的应用，目前催化还原烟气脱硝技术是应用***多的技术。
1)SCF脱硝反应目前世界上流行的SCR工艺主要分为氨法SCR和尿素法SCR两种。
此两种法都是利用氨对NQ的还原功能，在催化剂的作用下将NQ(主要是NO还原为对大气没有多少影响的N2和水。
还原剂为NH，其不同点则是在尿素法SCR中，先利用一种设备将尿素转化为氨之后输送至SCR 触媒反应器，它转换的方法为将尿素注入一分解室中，此分解室提供尿素分学反应方程式为：NHCQNHHQ^ 2NH+CQ 在整个工艺的设计中，通常是先使氨蒸发，然后和稀释空气或烟气混合, ***后通过分配格栅喷入SCF反应器上游的烟气中。
典型的SCR反应原理示意图如下：在SCR反应器内，NQ通过以下反应被还原:4NO+4NH+Q f 32+6HO6NO+4N缶5N+6HQ当烟气中有氧气时，反应第一式优先进行，因此，氨消耗量与NO还原量有一对一的关系。
在锅炉的烟气中，NO—般约占总的NQ浓度的5% NQ2参与的反应如下：2NQ+4NH+Q f 32+6HO6NO+8NH R 7N2+12H2O上面两个反应表明还原NO比还原NO需要更多的氨。
脱硝SCR工艺计算
催化剂反应过程 k/S V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M) k常数，表征催化剂的活性20 S V空间速度15η设计的脱硝效率82.82 M反应器进口的NH3/NO X摩尔比1 K NO X在催化剂表面的吸附系数
NO催化剂入口的NO X浓度524 k a/A V=-ln*(1-η/M)+ln[(1-η)/(1-η/M)]/K*NO*(1-M)
k a催化剂的面积活性
A V催化剂的面积速度，=S V*比表面积 2.092 SCR反应器截面尺寸估算A catalyst=q Vfluegas/3600*5
A catalyst催化剂横截面积，m218.334 q Vfluegas烟气流量，m3/h催化剂表面速度取 5m/s333792 A SCR反应器横截面积22催化剂体积估算V catalyst=q Vfluegas*ln*(1-η/M)/K catalys*βspecific
V catalyst催化剂估算体积，m343.8247η系统设计的脱硝效率，%0.828244 M NH3/NO X的化学摩尔比1 K catalys催化剂活性常数26.4252βspecific催化剂比表面积，m2/m3205 N layer催化剂层数 2.3925 h layer催化剂模块高度。
M1 H反应器高度12
催化剂节距
P=d+t
P节距10mm
d孔径7mm
t内壁厚3mm。
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11 m 2.3 m 25.3 m2 14.86 m/s
出口烟道 宽 高 截面积 流速
11 m 3.85 m 42.35 m2 8.878 m/s
板式 催化剂
长 宽
高
1.88 m 6 0.95 m 12
1.256 m
SCR截面
长
11.62 m
宽
13.41 m
烟气脱硝SCR工艺系统设计计算书
序号 名称 一 输入数据
1 标态干基烟气量(实际O) 2 烟气成分(标态干基实际O)
2.1 O2(标况干态) 3 烟气污染物成分(标态,干基，6%O)
3.1 Nox以NO2计(6%O)
3.2 SO2 4 烟气温度 5 烟气压力 6 NOx脱除率 氨逃逸率 液氨纯度 稀释风机计算所需参数
截面积
155.8 m2
流速
2.41 m/s
单炉SCR个数 2
个
进口烟道 宽 高 截面积 流速
11 m 2.3 m 25.3 m2 14.86 m/s
出口烟道 宽 高 截面积 流速
11 m 3.85 m 42.35 m2 8.878 m/s
6.512
间隙 边缝
块 0.01 0.145 块 0.09 0.51
/
0.826446213
0.850500012
kg/h 105.8334388 kg/h 106.2584726
Nm3/h % Nm3/h 台
m3/h
139.4511193 5 3067.924625 1 1000.7 12 3242.945207
m3/h 2468212.852
天
7
kg/m3 500
二 设计条件换算 烟气量换算 标态湿基烟气量(实际O) 工况烟气量(湿基,6%氧,387℃) 标况湿基6%O 烟气H2O含量 NOx浓度换算 NOx实际浓度(标态，干基，实际O) NO浓度(标态，干基，实际O) NO2浓度(标态，干基，实际O)
三 计算结果 氨氮摩尔比计算 氨氮摩尔比 氨氮摩尔比2 氨耗量计算 纯NH3耗量 实际液氨耗量 稀释风机风量计算 单台机组NH3流量 NH3体积浓度 稀释风机流量 稀释风机数量 当地大气压 当地平均气温 风机实际流量 烟气流量计算 实际烟气流量 氨区设备选型 液氨储罐 储存天数 液氨密度 储罐容积
m3
35.70284681
氨蒸发器 氨氮摩尔比
kg/h 223.1427925 0.867768523
蜂窝 催化剂
长 宽
高
1.91 m 0.97 m
1.2 m
6块 12 块
间隙 边缝
0.01 0.145 0.09 0.51
SCR截面
长
11.8 m
宽
13.65 m
截面积
161.1 m2
流速
2.33 m/s
符号 单位 数据
Q2
Nm3/h 925022
Vol% 3.48
mg/m3 mg/Nm3
℃ Pa % ppm %
305.445
362
81 3 99.6
备注 1080425.696
996468.814 2707183.113
%
7.17
mg/Nm3 356.75976 mg/Nm3 221.0359383 mg/Nm3 17.837988