连铸坯横裂纹浅析
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ＬｕＸ ａｊｎａｄＬｕＤ ｎ ｉ ｉ ｕ ｎ ｉ ａ ｏ
（ ｙｎ ｏ ｎ ｔ ｌ ｏ Ｌｄ Ｗｕ ａｇＩ ｎａｄＳｅ ．ｔ） ｒ ｅＣ
Ａｂｓ ｒ ｔ Ｔ ｒｉｌ ｎ ｌｚ ｓ ｔ ａ ｓ ｓ ｏ ｕ ｆｃ ｒ ｎ ｖ ｒｅ ｃ ａ ｉ ｃ ｎｔ ｏ ｓ ｃ ｓｉ ｇ ｓａ ｎ Ｗ ｕｙ ｎｇ Ｉｏ ｔａｃ ｈｅ ａ ｔ ｅ ａ ａｙ ｅ ｈｅ ｃ ｕ ｅ ｆｓ ｒａ ｅ ｔａ ｓ ｅｓ ｒｃｋ Ｏｌ ｏ ｉ ｕ ａ ｔｎ ｌｂ ｉ ｃ ｎｕ ａ ｒｎ
使 得钢 的延塑 性降低 ， 在矫 直时 ， 坯 内弧侧振 痕 铸
第１ 期
刘小军等： 连铸坯横裂纹浅析
・ ９・ ３
内运动 ， 其凝 固过 程 实 质 上 是 钢水 的潜 热 沿 液相 穴 的 固 一液界 面 释放 和传递 的过 程 。连 铸坯 在一
边 运动 ， 一边 凝 固状态 下 ， 即零强 度温 度 区和零塑 性 温度 区 ， 温度 区为 裂纹 敏感 区 ， 此 在该 区域 附近 的糊 状 区 ， 晶体 的 强 度 和塑 性 也 都 非 常小 。 由于
低。
采 用非 正弦 振动 ， 在结 晶器振 动过 程 中 ， 上升
３ 张洪波． 高速连铸的基本 工艺条件 ［ ］ 炼钢 ， ９ ，１ １ ： Ｊ． １ ５ １（ ）３ ９ ２
—
运动比下降运动时 间长 ， 即具有较长的正滑脱 时
间 ， 晶器振 动速 度 Ｖ 与 拉坯 速 度 之 间速 度 差 结 ｍ 较 小 ， 液与 结 晶器铜 板 的摩 擦 （ 正 弦相 比） 钢 与 有 了较大 的减 轻 。 同时 ， 使 液 态保 护 渣 膜 向 出 口 可 方向扩 展 ， 利 于保 护 渣 向结 晶器 与凝 固坯 壳 之 有 问缝 隙 的渗 透 ， 而 改善 润 滑效 果 、 高 铸 坯 质 从 提
第１ ８卷第 １ 期
２１ ０ ２年 ２月
宽厚板
ＷＩ ＤＥ ＡＮＤ ＨＥＡ ＶＹ ＴＥ ＰＩ
Ｖｏ ． ８． ．１ １ ｉ Ｎｏ
Ｆ ｂｕ ｒ ２ １ ｅ ｒ ａｙ ０ ２
３ ・ ７
连 铸坯 横 裂纹 浅 析
刘 小军 刘 丹
（ 阳 钢铁 限责 任 公 司 ） 舞
温 度位于第 Ⅲ脆 性温 度区 （０ ９０℃ ） ， ７０～ ５ 内 由于 钢 的延塑性 降低 ， 在矫 直时 ， 坯 内弧侧 振痕波 谷 铸 处 受拉应 力 、 鼓肚 力 等作用 ， 过 了坯壳 的强 度就 超 形 成横裂 纹 。
２ 原 因分 析
相周 围为 相 的 固熔 体 ， 继续 凝 固过程 中 ８相 在 向 相转 变 ， 积发生 收缩 。 体 由于伴随 包 晶反 应 出现较 大的体积 变化 和线
产 生大 的热应 力和相 变应 力 。
４ 结语
状态残存下来。当 相再析出时， 不仅晶界会变
成 相析 出 的形 核点 ， 散 于 晶 内的碳 氮 化 物 也 分
会成为 这样 的形 核 点 ， 而抑 制 薄膜 状 相 沿 晶 从
为了减少 横 向裂纹 ， 取上述 有效 的措施 后 ， 采 不跨 角裂 纹 深度 减 少 到 ２ｍ 以 内 ， 度 减 少 到 ｍ 长 １ 以 内， ０ｍｍ 跨角 裂纹 由原 来 的 ２ ５ Ｏ～ ０ｍｍ减少 到 ５—２ ０ｍｍ。火 焰 清 理 任 务 减 轻 ， 理 烧 损 减 清
处， 深度大多在 １～ ｍ， ７ｍ 裂纹长度通 常在 ５—
１０ｍｍ， ０ 由铸 坯 表 面 向 内部 ， 常 沿 钢 的 晶 界展 通
开， 裂纹 类 型分不 跨角裂 纹 与跨角裂 纹 ， 图 １ 见 。
图 １ 板坯横 向裂纹形貌
・
３ ８・
宽厚板
第１ ８卷 在连 铸机 的矫直 区 ， 如铸 坯 表 面 温度 或 角 部
． 收缩 ， 凝固收缩和钢水静压力的不均衡作用使薄 ２ １ 铸坯 组织检 验 从 断裂连铸 坯上 截取整 个横截 面铸 坯试样 进 的坯 壳 表 面粗 糙 、 皱 ， 重时 形成 凹陷 ， 陷部 折 严 凹 结果 如 图 ２所 示 。铸 坯 内部 位凝 固冷 却 比其 他部 位 慢 ， 织 粗 化 ， 热应 力 行 低倍 热酸 蚀检 验 ， 组 在 和钢水静 压力 的作用 下 ， 凹陷 处应 力 集 中产 生 微 存 在 中心疏松 （ １级 ） 中心偏 析 （１级 ） 中 间裂 、 、
ｔａ ｖ ｒｅ ｃ ａ ． ｒ ｎｓ ｅ ｓ ｒｃｋ
Ｋｅ ｗｏ ｄ Ｃ ｎ ｉ ｕ ｕ ａ ｔ ｇ ｓａ ， ｕ ａ ｅ ｔ ｎ ｖ ｒ ｅ ｃａ ｋ， ｒ ｖ ｎ ｉ ｅｍｅ ｓ ｒ ｓ ｙ ｒｓ ｏ ｔ ｏ ｓ ｃ ｓｉ ｌ Ｓ ｆ ｅ ｒ ｓ ｅ ｓ ｒ ｃ Ｐ ｅ ｅ ｔ ａ ｕ ｅ ｎ ｎ ｂ ａ ｖ
凝 固时 的不均 性 、 裂纹 源 的敏感性 ， 其显 微组 织 中
瓣 婚
瞎
搭
的薄 膜 Ｏ相 （ Ｉ Ｎ Ｎ、 ｂ Ｃ， ） Ｌ ＡＮ、 ｂ Ｎ （ Ｎ） 沿 晶 界 生
成， 且沿 着该 膜状 ｄ 晶界 产 生 塑 性 断 裂 ， 裂 形 断
态 为穿 晶塑性 断裂 ， 而裂 纹 区沿着 晶界横 向分 布 ， 所 以裂纹 为横 向分 布 。
根据钢 的连铸 凝 固理 论分 析 ： 铸 坯 在铸 机 连
生与振痕形貌有关 ， 振痕愈深、 曲率半径愈小愈容 易产生横裂纹。二冷水量不同会造成铸坯表面温
度 不同 ， 喷嘴堵 塞会造 成铸坯 表 面温度波 动 ， 锕 使
坯表 面温 度在 第 Ⅲ脆 性温 度区 （ ０ ９ ０ ｏ ） ， ７０— ５ Ｉ 内 二
出 。在 其后 的 回热 中 ， 相 一旦 消失 ， 然再 度 变 虽 成 了 ＿单 相 ， ｙ 但从 溶 度 积 的角 度考 虑 ， 出的 Ｔ 、 析 ｉ Ｎ ｂ的碳氧 化物 也不 会再 固溶 ， 以其 原 来 的分散 并
辊 等现 象 ， 铸坯 均 匀冷 却 ， 少铸 坯 回温 ， 免 使 减 避
要 求越 来越 高 。生产无 缺陷 铸坯是 生 产高 质量 产
品 的前 提 。
舞 钢公 司炼钢 厂生 产 的铸坯有 时 会产 生边部
横 向裂 纹 多 产 生在 板 坯 的 内弧 侧 振 痕 波 谷
横裂纹， 清理量较大， 甚至造成轧后边部横裂纹 、
裂 纹宽 度计 划外 或 裂纹 全 废 ， 重 影 响 成本 及合 严 同交货 期 。因此 ， 析 其 产 生原 因并 采 取相 应 措 分 施 十分 必要 。针对 连铸 板坯 （ 厚度 ２０～３０ｍｍ， ０ ３
根据铁碳相 图可知 ， 高温钢液凝 固到 １ ９ ５ ４
℃时， 会发 生 ６ 铁 素 体 ）＋ Ｌ 液 相 ） （ （ 一 （ 氏 奥 体） 的包 晶反应 ， 包 晶 点含 碳 分 别 为 ０ ０ ％ ， ３个 ．９
０ １ ％ ，． ３ 。发 生包 晶反应 时 ， 成 中心 为 ８ ．７ ０ ５ ％ 形
相 的析 出 温 度 时 ， 多 仅 晶粒 在 晶界 和 晶 内 析 很
由于冷却 速率 低 ， 坯 温 度较 高 ， 中析 出 的 铸 钢
ＡＮ、ｂ Ｃ、 等物质得 到 粗化 。将 铸 机 ４～ １ Ｎ （ Ｎ） ６段
内弧两 边喷 嘴封堵 ， 提高角 部温 度到 ９ ０℃ 以上 。 ０ 利 用 生产 间 隙检 查喷 嘴 情况 ， 理 水 小 、 流 、 处 斜 打
摘
要
主要分析 了舞钢公 司连铸 板坯表 面横裂纹产生 的原 因， 制定相应的预防措施 ， 减少了表面横裂纹 连铸坯 表 面横裂纹 预 防措施
的 发生 。
关键词
Ａｎ ｌ ｓｓ ｏ ｕ ｆ ｃ ａ ｓ ｅ ｓ ａ ｋ ａ ｙ ｉ ｆＳ ｒ ａ ｅ Ｔｒ ｎ ｖ ｒ ｅ Ｃｒ ｃ ｏ ｎ ｉ ｕ ｕｓ Ｃａ ｔｎ ｌ ｂ ｎ Ｃｏ ｔｎ ｏ ｓｉ ｇ Ｓ ａ
３ ５．刘 小 军 ， ，０７毕业 于内蒙古科技 大学 冶金 工程专 男 ２０
业 ， 理工程师 。 助
收稿 日期 ：０ Ｉ １ ５ ２ １ 一１ —１
波谷 处受拉 应 力 、 肚力 等作 用 ， 鼓 超过 了坯壳 的强 度就 形成横 裂纹 。 ２ ２ 钢水成 分 ． 钢水 Ｎ含量 在 ８ ×１ 以下 ， ０ ０ Ｎ含量 高会 和 Ａ、 ｌＮ等合 金 元 素生 成 ＡＮ、 ｂ 、 ｂ Ｃ， ， Ｉ Ｎ Ｎ Ｎ （ Ｎ） 在凝 固时 沿晶界 析 出 ， 降低奥 氏体 晶粒 的热 延性 。
ａ ｄ Ｓ ｅ ｌＣｏ Ｌ ｄ，ｅ ｔ ｌ ｈ ｓ ｔ ｅ ｒ ｌｖ ｎ ｒ ｖ ｎ ａｉｅ ｍｅ ｓ ｒｓ，ｒ ｄ ｃ ｓ ｔ ｅ ｏ ｃ ｒｅ ｃ ｒｑ ｅ ｃ ｆｔ ｅ ｓ ｒ ｃ ｎ ｔｅ ． ｔ ｓａ ｉ ｅ ｈ ｅｅ ａ ｔ ｐ ｅ ｅ ｔｔ ａ ｕ ｅ ｂ ｓ ｖ ｅ ｕ ｅ ｈ ｃ ｕ ｒ ｎ ｅ ｆ ｕ ｎ ｙ ｏ ｈ ｕ ｆ ｅ ｅ ａ
３ 改善 措施 ３ １ 为 了在精 炼 中减 少 钢 中的 Ｓ ０、 ． 、 Ｎ含 量 ， 可 在钢水 中加入 ０ ０ ％ ～ ． ３ 的 Ｔ 。Ｔ 的加 入 ， ．２ ００ ％ ｉ ｉ 能 明显 改 善钢 的热 塑性 。
５ ０ Ｏ
６ ０ ０
７０ Ｏ
８０ ０
９０ ０
纹（． １５级 ） 。
裂纹。若有过大附加的外界机械应力作用在坯壳 上， 会加 剧微 裂纹 的扩大 。
（Ｊ 坯 金 相组 织 ａ铸
（）铸坯 低 倍 组 织 形 貌 ｂ
’
图 ２ 铸 坯金 相组 织 及 铸 坯 低 似 组 织 形 貌
板坯 横裂 纹 的 主要 影 响 因素 有结 晶器 振痕 、 二 冷水水 量 、 嘴喷 水 均匀 性 有关 。横 裂 纹 的 产 喷
４ ％ 以下 。 ０
参 考 文 献
Ｉ 汪兴富． 高速连铸的关键技 术［ ］ 重型机械，９５，６ ： ． Ｊ． １９ （ ）３－６ ２ 王新华 ， 赵沛， 荣章． 周 高速 连铸 的几项 关键技 术 ［ ］ 炼钢 ． 】．
１９ ，１ ４ ：ｌ一 ９ ９ ５ １ （ ）２ ２ ．
在 一个 振动 周期 内 ， 滑脱 时 间大于 负滑脱 时 间 ， 正 振 痕 变 浅 ， 痕 曲率 半 径 增 大 ， 纹 出现 机 率 降 振 裂
ｌ０ ０ ０
温 度／ ￣ Ｃ
图 ３ Ｔ 对钢 的热 塑 性 的 影 响 ｉ
量 。 卜
３３ 二 冷采用 弱冷 制度 ， ． 比水 量 由 ０ ６ ／ｇ降 ．５Ｌ ｋ
低到 Ｏ３ ． ５～Ｏ ５ ／ ｇ之 间 ， 少 微 细 析 出物 。 ．０ Ｌ ｋ 减
当 Ｔ 加入 钢 中时 ， ｉ 由于它与 Ｎ原子 的亲 和力 比Ａ 和 Ｎ ｌ ｈ的大 ， 此 在 高 温 下 ， 因 当温 度低 于 仅
界 生成 。ＴＮ的析 出温 度高 于变 形 奥 氏体 的 再结 ｉ
晶温度 ， 防止了它在再结晶奥氏体晶界上的析出， 从而保证 了钢 的热塑性 。图 ３为 Ｔ 对钢热塑性 ｉ
的影响 曲线 。 ３ ２ 结 晶器 振动 方式 由正 弦改 为非正 弦振 动 时 ， ．
少， 连铸坯横裂计划外 比率 由之前的 ６ ％减少为 ０
０ 前 言
宽 度 １ ０ ２５０ｍ 生产 中出现 的表 面横裂 纹 ０～ ０ ｍ） ３
问题 ， 从多 角度 分析 研究其 产生 的原 因 ， 提 出减 并 少边部 横裂 纹 的措施 。
１ 板坯 横 裂纹 的形成 机理
随着 钢铁行 业竞 争 越 来 越 激 烈 ， 产 品 质 量 对
（ ｙｎ ｏ ｎ ｔ ｌ ｏ Ｌｄ Ｗｕ ａｇＩ ｎａｄＳｅ ．ｔ） ｒ ｅＣ
Ａｂｓ ｒ ｔ Ｔ ｒｉｌ ｎ ｌｚ ｓ ｔ ａ ｓ ｓ ｏ ｕ ｆｃ ｒ ｎ ｖ ｒｅ ｃ ａ ｉ ｃ ｎｔ ｏ ｓ ｃ ｓｉ ｇ ｓａ ｎ Ｗ ｕｙ ｎｇ Ｉｏ ｔａｃ ｈｅ ａ ｔ ｅ ａ ａｙ ｅ ｈｅ ｃ ｕ ｅ ｆｓ ｒａ ｅ ｔａ ｓ ｅｓ ｒｃｋ Ｏｌ ｏ ｉ ｕ ａ ｔｎ ｌｂ ｉ ｃ ｎｕ ａ ｒｎ
使 得钢 的延塑 性降低 ， 在矫 直时 ， 坯 内弧侧振 痕 铸
第１ 期
刘小军等： 连铸坯横裂纹浅析
・ ９・ ３
内运动 ， 其凝 固过 程 实 质 上 是 钢水 的潜 热 沿 液相 穴 的 固 一液界 面 释放 和传递 的过 程 。连 铸坯 在一
边 运动 ， 一边 凝 固状态 下 ， 即零强 度温 度 区和零塑 性 温度 区 ， 温度 区为 裂纹 敏感 区 ， 此 在该 区域 附近 的糊 状 区 ， 晶体 的 强 度 和塑 性 也 都 非 常小 。 由于
低。
采 用非 正弦 振动 ， 在结 晶器振 动过 程 中 ， 上升
３ 张洪波． 高速连铸的基本 工艺条件 ［ ］ 炼钢 ， ９ ，１ １ ： Ｊ． １ ５ １（ ）３ ９ ２
—
运动比下降运动时 间长 ， 即具有较长的正滑脱 时
间 ， 晶器振 动速 度 Ｖ 与 拉坯 速 度 之 间速 度 差 结 ｍ 较 小 ， 液与 结 晶器铜 板 的摩 擦 （ 正 弦相 比） 钢 与 有 了较大 的减 轻 。 同时 ， 使 液 态保 护 渣 膜 向 出 口 可 方向扩 展 ， 利 于保 护 渣 向结 晶器 与凝 固坯 壳 之 有 问缝 隙 的渗 透 ， 而 改善 润 滑效 果 、 高 铸 坯 质 从 提
第１ ８卷第 １ 期
２１ ０ ２年 ２月
宽厚板
ＷＩ ＤＥ ＡＮＤ ＨＥＡ ＶＹ ＴＥ ＰＩ
Ｖｏ ． ８． ．１ １ ｉ Ｎｏ
Ｆ ｂｕ ｒ ２ １ ｅ ｒ ａｙ ０ ２
３ ・ ７
连 铸坯 横 裂纹 浅 析
刘 小军 刘 丹
（ 阳 钢铁 限责 任 公 司 ） 舞
温 度位于第 Ⅲ脆 性温 度区 （０ ９０℃ ） ， ７０～ ５ 内 由于 钢 的延塑性 降低 ， 在矫 直时 ， 坯 内弧侧 振痕波 谷 铸 处 受拉应 力 、 鼓肚 力 等作用 ， 过 了坯壳 的强 度就 超 形 成横裂 纹 。
２ 原 因分 析
相周 围为 相 的 固熔 体 ， 继续 凝 固过程 中 ８相 在 向 相转 变 ， 积发生 收缩 。 体 由于伴随 包 晶反 应 出现较 大的体积 变化 和线
产 生大 的热应 力和相 变应 力 。
４ 结语
状态残存下来。当 相再析出时， 不仅晶界会变
成 相析 出 的形 核点 ， 散 于 晶 内的碳 氮 化 物 也 分
会成为 这样 的形 核 点 ， 而抑 制 薄膜 状 相 沿 晶 从
为了减少 横 向裂纹 ， 取上述 有效 的措施 后 ， 采 不跨 角裂 纹 深度 减 少 到 ２ｍ 以 内 ， 度 减 少 到 ｍ 长 １ 以 内， ０ｍｍ 跨角 裂纹 由原 来 的 ２ ５ Ｏ～ ０ｍｍ减少 到 ５—２ ０ｍｍ。火 焰 清 理 任 务 减 轻 ， 理 烧 损 减 清
处， 深度大多在 １～ ｍ， ７ｍ 裂纹长度通 常在 ５—
１０ｍｍ， ０ 由铸 坯 表 面 向 内部 ， 常 沿 钢 的 晶 界展 通
开， 裂纹 类 型分不 跨角裂 纹 与跨角裂 纹 ， 图 １ 见 。
图 １ 板坯横 向裂纹形貌
・
３ ８・
宽厚板
第１ ８卷 在连 铸机 的矫直 区 ， 如铸 坯 表 面 温度 或 角 部
． 收缩 ， 凝固收缩和钢水静压力的不均衡作用使薄 ２ １ 铸坯 组织检 验 从 断裂连铸 坯上 截取整 个横截 面铸 坯试样 进 的坯 壳 表 面粗 糙 、 皱 ， 重时 形成 凹陷 ， 陷部 折 严 凹 结果 如 图 ２所 示 。铸 坯 内部 位凝 固冷 却 比其 他部 位 慢 ， 织 粗 化 ， 热应 力 行 低倍 热酸 蚀检 验 ， 组 在 和钢水静 压力 的作用 下 ， 凹陷 处应 力 集 中产 生 微 存 在 中心疏松 （ １级 ） 中心偏 析 （１级 ） 中 间裂 、 、
ｔａ ｖ ｒｅ ｃ ａ ． ｒ ｎｓ ｅ ｓ ｒｃｋ
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凝 固时 的不均 性 、 裂纹 源 的敏感性 ， 其显 微组 织 中
瓣 婚
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的薄 膜 Ｏ相 （ Ｉ Ｎ Ｎ、 ｂ Ｃ， ） Ｌ ＡＮ、 ｂ Ｎ （ Ｎ） 沿 晶 界 生
成， 且沿 着该 膜状 ｄ 晶界 产 生 塑 性 断 裂 ， 裂 形 断
态 为穿 晶塑性 断裂 ， 而裂 纹 区沿着 晶界横 向分 布 ， 所 以裂纹 为横 向分 布 。
根据钢 的连铸 凝 固理 论分 析 ： 铸 坯 在铸 机 连
生与振痕形貌有关 ， 振痕愈深、 曲率半径愈小愈容 易产生横裂纹。二冷水量不同会造成铸坯表面温
度 不同 ， 喷嘴堵 塞会造 成铸坯 表 面温度波 动 ， 锕 使
坯表 面温 度在 第 Ⅲ脆 性温 度区 （ ０ ９ ０ ｏ ） ， ７０— ５ Ｉ 内 二
出 。在 其后 的 回热 中 ， 相 一旦 消失 ， 然再 度 变 虽 成 了 ＿单 相 ， ｙ 但从 溶 度 积 的角 度考 虑 ， 出的 Ｔ 、 析 ｉ Ｎ ｂ的碳氧 化物 也不 会再 固溶 ， 以其 原 来 的分散 并
辊 等现 象 ， 铸坯 均 匀冷 却 ， 少铸 坯 回温 ， 免 使 减 避
要 求越 来越 高 。生产无 缺陷 铸坯是 生 产高 质量 产
品 的前 提 。
舞 钢公 司炼钢 厂生 产 的铸坯有 时 会产 生边部
横 向裂 纹 多 产 生在 板 坯 的 内弧 侧 振 痕 波 谷
横裂纹， 清理量较大， 甚至造成轧后边部横裂纹 、
裂 纹宽 度计 划外 或 裂纹 全 废 ， 重 影 响 成本 及合 严 同交货 期 。因此 ， 析 其 产 生原 因并 采 取相 应 措 分 施 十分 必要 。针对 连铸 板坯 （ 厚度 ２０～３０ｍｍ， ０ ３
根据铁碳相 图可知 ， 高温钢液凝 固到 １ ９ ５ ４
℃时， 会发 生 ６ 铁 素 体 ）＋ Ｌ 液 相 ） （ （ 一 （ 氏 奥 体） 的包 晶反应 ， 包 晶 点含 碳 分 别 为 ０ ０ ％ ， ３个 ．９
０ １ ％ ，． ３ 。发 生包 晶反应 时 ， 成 中心 为 ８ ．７ ０ ５ ％ 形
相 的析 出 温 度 时 ， 多 仅 晶粒 在 晶界 和 晶 内 析 很
由于冷却 速率 低 ， 坯 温 度较 高 ， 中析 出 的 铸 钢
ＡＮ、ｂ Ｃ、 等物质得 到 粗化 。将 铸 机 ４～ １ Ｎ （ Ｎ） ６段
内弧两 边喷 嘴封堵 ， 提高角 部温 度到 ９ ０℃ 以上 。 ０ 利 用 生产 间 隙检 查喷 嘴 情况 ， 理 水 小 、 流 、 处 斜 打
摘
要
主要分析 了舞钢公 司连铸 板坯表 面横裂纹产生 的原 因， 制定相应的预防措施 ， 减少了表面横裂纹 连铸坯 表 面横裂纹 预 防措施
的 发生 。
关键词
Ａｎ ｌ ｓｓ ｏ ｕ ｆ ｃ ａ ｓ ｅ ｓ ａ ｋ ａ ｙ ｉ ｆＳ ｒ ａ ｅ Ｔｒ ｎ ｖ ｒ ｅ Ｃｒ ｃ ｏ ｎ ｉ ｕ ｕｓ Ｃａ ｔｎ ｌ ｂ ｎ Ｃｏ ｔｎ ｏ ｓｉ ｇ Ｓ ａ
３ ５．刘 小 军 ， ，０７毕业 于内蒙古科技 大学 冶金 工程专 男 ２０
业 ， 理工程师 。 助
收稿 日期 ：０ Ｉ １ ５ ２ １ 一１ —１
波谷 处受拉 应 力 、 肚力 等作 用 ， 鼓 超过 了坯壳 的强 度就 形成横 裂纹 。 ２ ２ 钢水成 分 ． 钢水 Ｎ含量 在 ８ ×１ 以下 ， ０ ０ Ｎ含量 高会 和 Ａ、 ｌＮ等合 金 元 素生 成 ＡＮ、 ｂ 、 ｂ Ｃ， ， Ｉ Ｎ Ｎ Ｎ （ Ｎ） 在凝 固时 沿晶界 析 出 ， 降低奥 氏体 晶粒 的热 延性 。
ａ ｄ Ｓ ｅ ｌＣｏ Ｌ ｄ，ｅ ｔ ｌ ｈ ｓ ｔ ｅ ｒ ｌｖ ｎ ｒ ｖ ｎ ａｉｅ ｍｅ ｓ ｒｓ，ｒ ｄ ｃ ｓ ｔ ｅ ｏ ｃ ｒｅ ｃ ｒｑ ｅ ｃ ｆｔ ｅ ｓ ｒ ｃ ｎ ｔｅ ． ｔ ｓａ ｉ ｅ ｈ ｅｅ ａ ｔ ｐ ｅ ｅ ｔｔ ａ ｕ ｅ ｂ ｓ ｖ ｅ ｕ ｅ ｈ ｃ ｕ ｒ ｎ ｅ ｆ ｕ ｎ ｙ ｏ ｈ ｕ ｆ ｅ ｅ ａ
３ 改善 措施 ３ １ 为 了在精 炼 中减 少 钢 中的 Ｓ ０、 ． 、 Ｎ含 量 ， 可 在钢水 中加入 ０ ０ ％ ～ ． ３ 的 Ｔ 。Ｔ 的加 入 ， ．２ ００ ％ ｉ ｉ 能 明显 改 善钢 的热 塑性 。
５ ０ Ｏ
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纹（． １５级 ） 。
裂纹。若有过大附加的外界机械应力作用在坯壳 上， 会加 剧微 裂纹 的扩大 。
（Ｊ 坯 金 相组 织 ａ铸
（）铸坯 低 倍 组 织 形 貌 ｂ
’
图 ２ 铸 坯金 相组 织 及 铸 坯 低 似 组 织 形 貌
板坯 横裂 纹 的 主要 影 响 因素 有结 晶器 振痕 、 二 冷水水 量 、 嘴喷 水 均匀 性 有关 。横 裂 纹 的 产 喷
４ ％ 以下 。 ０
参 考 文 献
Ｉ 汪兴富． 高速连铸的关键技 术［ ］ 重型机械，９５，６ ： ． Ｊ． １９ （ ）３－６ ２ 王新华 ， 赵沛， 荣章． 周 高速 连铸 的几项 关键技 术 ［ ］ 炼钢 ． 】．
１９ ，１ ４ ：ｌ一 ９ ９ ５ １ （ ）２ ２ ．
在 一个 振动 周期 内 ， 滑脱 时 间大于 负滑脱 时 间 ， 正 振 痕 变 浅 ， 痕 曲率 半 径 增 大 ， 纹 出现 机 率 降 振 裂
ｌ０ ０ ０
温 度／ ￣ Ｃ
图 ３ Ｔ 对钢 的热 塑 性 的 影 响 ｉ
量 。 卜
３３ 二 冷采用 弱冷 制度 ， ． 比水 量 由 ０ ６ ／ｇ降 ．５Ｌ ｋ
低到 Ｏ３ ． ５～Ｏ ５ ／ ｇ之 间 ， 少 微 细 析 出物 。 ．０ Ｌ ｋ 减
当 Ｔ 加入 钢 中时 ， ｉ 由于它与 Ｎ原子 的亲 和力 比Ａ 和 Ｎ ｌ ｈ的大 ， 此 在 高 温 下 ， 因 当温 度低 于 仅
界 生成 。ＴＮ的析 出温 度高 于变 形 奥 氏体 的 再结 ｉ
晶温度 ， 防止了它在再结晶奥氏体晶界上的析出， 从而保证 了钢 的热塑性 。图 ３为 Ｔ 对钢热塑性 ｉ
的影响 曲线 。 ３ ２ 结 晶器 振动 方式 由正 弦改 为非正 弦振 动 时 ， ．
少， 连铸坯横裂计划外 比率 由之前的 ６ ％减少为 ０
０ 前 言
宽 度 １ ０ ２５０ｍ 生产 中出现 的表 面横裂 纹 ０～ ０ ｍ） ３
问题 ， 从多 角度 分析 研究其 产生 的原 因 ， 提 出减 并 少边部 横裂 纹 的措施 。
１ 板坯 横 裂纹 的形成 机理
随着 钢铁行 业竞 争 越 来 越 激 烈 ， 产 品 质 量 对