(整理)带传动的类型和特点

第一节 带传动的类型和特点
带传动由主动带轮1、从动带轮2和挠性带3组成，借助带与带轮之间的摩擦或啮合，将主动轮1的运动传给从动轮2，如图8-1所示。

一、带传动的类型
根据工作原理不同，带传动可分为摩
擦带传动和啮合带传动两类。

1.摩擦带传动 摩擦带传动是依靠带与带轮之间的摩擦力传递运动的。

按带的横截面形状不同可分为四种类型，如图8-2所示。

(1)平带传动。

平带的横截面为扁平矩形（图a ），内表面与轮缘接触为工作面。

常用的平带有普通平带(胶帆布带)、皮革平带和棉布带等，在高速传动中常使用麻织带和丝织带。

其中以普通平带应用最广。

平带可适用于平行轴交叉传动和交错轴的半交叉传
动。

(2)V 带传动。

V 带的横截面为梯形，两侧面为工作面（图b ），工作时V 带与带轮槽两侧面接触，在同样压力F 的作用下，V 带传动的摩擦力约为平带传动的三倍，故能传递较大的载荷。

(3)多楔带传动。

多楔带是若干V 带的组合(图c),可避免多根V 带长度不等,传力不均的缺点。

(4)圆形带传动。

横截面为圆形(图d), 常用皮革或棉绳制成, 只用于小功率传动。

2.啮合带传动
啮合带传动依靠带轮上的齿与带上的齿或孔啮合传递运动。

啮合带传动有两种类型，如图8-3所示。

(1)同步带传动。

利用带的齿与带轮上的齿相啮合传递运动和动力，带与带轮间为啮合传动没有相对滑动，可保持主、从动轮线速度同步（图a ）。

(2)齿孔带传动。

带上的孔与轮上的齿相啮合，同样可避免带与带轮之间的相对滑动，使主、从动轮保持同步运动（图b ）。

二、带传动的特点
摩擦带传动具有以下特点：
(1)结构简单，适宜用于两轴中心距较大的场合。

(2)胶带富有弹性，能缓冲吸振，传动平稳无噪声。

图8-1 带传动示意图
a) b) c) d)
图8-2 带传动的类型
(3)过载时可产生打滑、能防止薄弱零件的损坏，起安全保护作用。

但不能保持准确的传动比。

(4)传动带需张紧在带轮上，对轴和轴承的压力较大。

(5)外廓尺寸大,传动效率低(一般~。

根据上述特点，带传动多用于①中、小功率传动（通常不大于100KW ）；②原动机输出轴的第一级传动（工作速度一般为5~25m/s ）；③传动比要求不十分准确的机械。

第二节 V 带和带轮
一、 带的构造和标准
标准V 带都制成无接头的环形，其横截面由强力层1、伸张层2、压缩层3和包布层4构成，如图8-4所示。

伸张层和压缩层均由胶料组成，包布层由胶帆布组成，强力层是承受载荷的主体，分为帘布结构（由胶帘布组成）和线绳结构（由胶线绳组成）两种。

帘布结构抗拉强度高，一般用途的V 带多采用这种结构。

线绳结构比较柔软，弯曲疲劳强度较好，但拉伸强度低，常用于载荷不大，直径较小的带轮和转速较高的场合。

V 带在规定张紧力下弯绕在带轮上时外层受拉伸变长，内层受压缩变短，两层之间存在一长度不变的中性层，沿中性层形成的面称为节面，如图8-5所示。

节面的宽度称为节宽b p 。

节面的周长为带的基准长度L d 。

V 带和带轮有两种尺寸制，即有效宽度制和基准宽度制。

基准宽度制是以V 带的节宽为特征参数的传动体系。

普通V 带和SP 型窄V 带为基准宽度制传动用带。

按GB/T11544-97规定，普通V 带分为Y 、
Z 、A 、B 、C 、D 、E 七种，截面高度与节宽的比值为；窄V 带分为SPZ 、SPA 、SPB 、SPC 四种，截面高度与节宽的比值为。

带的截面尺寸如表8-1所示，基准长度系列如表8-2所示。

窄V 带的强力层采用高强度绳芯，能承受较大的预紧力，且可挠曲次数增加，当带高与普通V 带相同时其带宽较普通V 带小约1/ 3,而承载能力可提高~倍。

在传递相同功率时，带轮宽度和直径可减小，费用比普通V 带降低20~40％，故应用日趋广泛。

V
a)同步齿形带传动 b)齿孔带传动
图8-3 啮合带传动
a)帘布结构 b)线绳结构
图8-4 V 带剖面结构
带的型号和标准长度都压印在胶带的外表面上，以供识别和选用。

例：B2240 GB/T11544-97,表示B 型V 带，带的基准长度为2240mm 。

表8-1 V 带的截面尺寸（摘自GB/T11544-97） (mm)
注：在一列中有两个数据的，左边一个对应普通V 带、右边一个对应窄V 带。

下同。

二、V 带轮的材料和结构
制造V 带轮的材料可采用灰铸铁、钢、铝合金或工程塑料，以灰铸铁应用最为广泛。

当带速v 不大于25m/s 时，采用HT150，v ＞25~30m/s 时采用HT200，速度更高的带轮可采用球墨铸铁或铸钢，也可采用钢板冲压后焊接带轮。

小功率传动可采用铸铝或工程塑料。

带轮由轮缘、轮辐、轮毂三部分组成。

V 带轮按轮辐结构不同分为四种型式，如图8-6所示。

带轮基准直径d d ≤（~3）d 0（d 0为带轮轴直径）时可采用S 型(实心带轮,图a)；d d
≤300mm 时可采用P 型（腹板式带轮，图b ）；且当d d －d 1≥100mm 时，可采用H 型（孔板式带轮，图c ）；d d ＞300mm 时可采用E 型（轮辐式带轮，图d ）。

每种型式根据轮毂相对腹板（轮辐）位置不同分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ等几种，带轮的结构尺寸如表8-3所示。

带轮的轮缘尺寸如表8-4所示。

表中b d 表示带轮轮槽的基准宽度，通常与V 带的节面宽度b p 相等，即b d = b p 。

基准宽度处带轮的直径称为基准直径d d ，如表8-4中的插图所示。

V 带轮的基准直径系列如表8-5所示。

表8-2 V 带的基准长度系列及长度系数K L （摘自GB/）
带 型 节宽
b p
顶宽
b
高 度
h
质量q ( kg / m) 楔角
θ
普通V 带 窄V 带
Y 6 4
40°
Z SPZ 10 6 8 A SPA 13 8 10 B SPB 17 11 14 C
SPC 22 14 18 D 32 19 E
38
23
图8-5 V 带的节面和节线
表8-3 V带轮的结构尺寸
表8-4 V带轮的轮缘尺寸（摘自GB/ T13575. 1—92）(mm)
项目符号槽型
Y Z SPZ A SPA B SPB C SPC D E 基准宽度b d
基准线上槽深h a min
基准线下槽深h fmin
槽间距e8±12±15±19±25. 5±37±±
槽边距f min679162328最小轮缘厚δmin56101215带轮宽B B = (z－1) e + 2 f z —轮槽数
外径d a d a= d d＋ 2 h a
轮槽角 320相应的
基准直
径d d
≤60——————340—≤80≤118≤190≤315——360>60————≤475≤600 380—>80>118>190>315>475>600偏差±30＇
c) H型 d) E-Ⅲ型
图8-6 V带轮的结构
表8-5 V 带轮的基准直径系列（摘自GB/T ） (mm) 注: *只用于普通V 带
第三节 V 带传动工作能力分析
一、带传动的受力分析
带以一定的预紧力套在带轮上。

静止时带轮两边的拉力相等，均为预紧力F 0，如图8-7a)所示。

负载转动时，由于带与带轮接触面摩擦力的作用，带绕上主动轮的一边被拉 紧，称为紧边，紧边的拉力由F 0增加到F 1；另一边被放松，称为松边，拉力由F 0降至
F 2。

如图8-7b)所示。

紧边与松边拉力的差值（F 1－F 2）为带传动中起传递力矩作用的拉
基准 直径 d d (c 11) 带 型 基准直径d d (c 11) 带 型 Y
Z SPZ A SPA B SPB C SPC D E Y Z SPZ A SPA B SPB C
SPC
D
E
外 径d a (h 11) 外 径d a (h 11) 20 25 28 40 45 50 56 63 71 75 80 85 90 95 100 106 112 118 125 132 140 150
*54 *60 67 75 79 84 94 104 116 129 136 144 154
* * *
*132 *139 147 157
160 170 180 200 212 224 236 250 265 280 300 315 335 355 375 400 425 450 475 500 530 560 600 630 670
164 184 204 228 254 284 319 359 404 504 634
167 177 187 207 231 257 287 322 362 407 457 507 567 607 637
* *
a) b)
图8-7 带传动的受力分析
力，称为有效拉力F 即：
F = F 1－F 2 (8-1)
若带传递功率为P （KW ）、带速为v （m/s ）则：
v
P
F 1000= N (8-2)
如果近似的认为工作前后胶带总长不变，则带的紧边拉力增量应等于松边拉力的减少量，即F 1－F 0＝F 0－F 2 ，即：
0212F F F =+ (8-3) 由式（8-1）、（8-3）得： ⎩⎨
⎧+=+=2010
2F
F F F F F (8-4)
二、带传动的应力分析
带在工作过程中主要承受拉应力，离心应力和弯曲应力三种应力。

三种应力迭加后，最大应力发生在紧边绕入小带轮处，其值为：
c b σσσσ++=11max ≤[]σ （8-5）
式中：σ1 = F 1/A 为紧边拉应力(MPa), A 为带的横截面积(mm 2
)；σb 1= Eh /d d 为带绕过小
带轮时发生弯曲而产生的弯曲应力, E 为带的弹性模量(MPa),h 为带的高度(mm),d d 为带轮的基准直径(mm)；σC =qv/A 为带绕带轮作圆周运动产生的离心应力，q 为每米长带的质量（kg /m ），见表（8-1）。

在带的高度h 一定的情况下，d d 越小带的弯曲应力就越大，为防止过大的弯曲应力对各种型号的V 带都规定了最小带轮直径d min 如表8-6所示。

表8-6 V 带轮的最小基准直径
1.弹性滑动
由于带传动存在紧边和松边，在紧边时带被弹性拉长，到松边时又产生收缩，引起带在轮上发生微小局部滑动，这种现象称为弹性滑动。

弹性滑动造成带的线速度略低于带轮的圆周速度，导致从动轮的圆周速度v 2低于主动轮的圆周速度v 1,其速度降低率用相对滑动率ε表示。

相对滑动率ε＝~,故在一般计算中可不考虑，此时传动比计算公式可简化为：
1
2
21d d d d n n i ==
（8-6） 2.打滑与极限有效拉力
当外载较小时，弹性滑动只发生在带即将由主、从动轮离开的一段弧上。

传递外载增大时，有效拉力随之加大，弹性滑动区域也随之扩大，当有效拉力达到或超过某一极限值时，带与小带轮在整个接触弧上的摩擦力达到极限，若外载继续增加，带将沿整个接触弧滑动，这种现象称为打滑。

此时主动轮还在转动，但从动轮转速急剧下降，带迅
速磨损、发热而损坏，使传动失效。

所以必须避免打滑，在设计时应限制带的最大拉力。

当带有打滑趋势时，带与带轮间的摩擦力达到极限值，即有效拉力达到最大值，这时可由欧拉公式推导得极限有效拉力为：
)1
1(1lim αf e
F F -
= （8-7） 式中：e 为自然对数的底， 718.2=e ；f 为摩擦系数（V 带用当量摩擦系数v f 代替f ，
)2/sin(/ϕf f v =）；α为包角，即带与带轮接触弧对应的中心角（rad ），因大带轮包角总是大于小带轮包角，故这里应取α为小带轮包角。

第四节 普通V 带传动设计计算
一、设计准则和单根V 带的额定功率 1.设计准则
根据带传动工作能力分析可知，带传动的主要失效形式有：①带在带轮上打滑，不能传递动力；②带发生疲劳破坏（经历一定应力循环次数后发生拉断、撕裂、脱层）。

因此带传动的设计准则为：①带在传递规定功率时不发生打滑,即满足式（8-7）。

②具有一定的疲劳强度和寿命,即满足式（8-5）。

2.单根V 带所能传递的额定功率。

经推导可得单根V 带所能传递的额定功率为： 31010)/11)(]([----=Av e
P v f c b α
σσσ （8-8）
式中：v 为带速m/s 。

在特定带长、使用寿命、传动比(i=1、︒=180α)以及在载荷平稳条件下，通过疲劳试验测得带的许用应力[]σ后，代入式（8-8）便可求出特定条件下的P 0值，见表8-7。

o
二、带传动设计步骤和参数选择
设计V带传动的原始数据为带传递的功率P,转速n1、n2（或传动比i）以及外廓尺寸的要求等。

设计内容有：确定带的型号、长度、根数、传动中心距、带轮直径以及带轮结构尺寸等。

设计步骤一般为：
1.确定设计功率P c
P
k
P
A
c
（8-9）式中：P为带传递的额定功率（KW）；K A为工况系数，见表（8-8）。

表8-8 工况系数K A
载荷
性质工作机
原动机
空、轻载启动
重载启动
每天工作小时数h
<1010～16
>16<1010～16>16
载荷变动微小
液体搅拌机、通风机和鼓风机（≤）、离心式水泵和压缩机、轻型输送机
载荷变动小带式输送机（不均匀负荷）、通风机（>）旋转式
水泵和压缩机（非离心式）、发电机、金属切削机床、旋转筛、锯木机和木工机械
载荷变动较大制砖机、斗式提升机、往复式水泵和压缩机、起
重机、磨粉机、冲剪机床、旋转筛、纺织机械、重载输送机
载荷变动很大破碎机（旋转式、颚式等）、磨碎机（球磨、棒
磨磨、管磨）
注：①空轻载启动—电动机（交流启动、三角启动、直流并励）、四缸以上的内燃机、装有离心式离合器、液力联轴器的动力机；②重载启动—电动机（联机交流启动、直流复励或串励）、四缸以下的内燃机；③反复启动、正反转频繁、工作条件恶劣等场合，K A应乘以1. 2。

2.选择V带的型号
根据设计功率P c和主动轮转速n1由图8-8、9 选择带的型号。

3.确定带轮的基准直径d d1和d d2
小带轮直径d d1应大于或等于表8-6所列的最小直径d min。

d d1过小则带的弯曲应力较大，反之又使外廓尺寸增大。

一般在工作位置允许的情况下，小带轮直径取得大些可
设计功率P c /（KW）
图8-8 普通V带选型图
减小弯曲应力，提高承载能力和延长带的使用寿命。

由式（8-6）得：
12
1
2d d d n n d =
d d1、d d2均应符合带轮直径系列尺寸，见表8-5。

4.验算带速v
1000
601
1⨯=
n d v d π (8-10)
带速太高离心力增大，使带与带轮间的摩擦力减小，容易打滑；带速太低，传递功率一定时所需的有效拉力过大，也会打滑。

一般应使
普通V 带 5m/s ＜v ＜25m/s 窄V 带 5m/s ＜v ＜35m/s 否则重选d d 1。

5.确定中心距a 和带的基准长度L d
在无特殊要求时，可按下式初选中心距a 0：
)(7.021d d d d +≤a o ≤)(221d d d d +mm (8-11) 由带传动的几何关系，可得带的基准长度计算公式：
2
122100a 4)()(2a 2d d d d d d d d L -+++=π
mm (8-12)
按0L 查表8-2得相近的V 带的基准长度L d ，再按下式近似计算实际中心距：
a ≈ a 0 +
2
L L d - （8-13） 当采用改变中心距方法进行安装调整和补偿初拉力时，其中心距的变化范围为
设计功率P c /（KW ） 图8-9 窄V 带选型图
⎩⎨
⎧+=-=d
d L L 030.0a a 015.0a a max min
（8-14）
6.验算小带轮包角1α
3.57a
1801
21⨯--
≈d d d d α≥ 120 （8-15） α1与传动比i 有关，i 愈大（d d 2－d d 1）差值愈大，则α1愈小。

所以V 带传动的传动比一般小于7,推荐值为2~5。

速比不变时，可用增大中心距a 的方法增大α1。

7.确定V 带根数z
z ≥
[]L
c
c K K P P P P P α)(000∆+= （8-16） 式中：P c 为设计功率，按式（8-9）计算；P 0为特定条件下单根V 带所能传递的功率（KW ），
查表（8-7）；ΔP 0为i ＞1时的额定功率增量（KW ），查表（8-9）；K α为包角系数，考虑不是特定长度时，对传动能力的影响，查表（8-10）。

8.确定单根V 带初拉力F 0
20)15
.2(500qv K zv P F c +-=
α
（8-17） 9.计算带对轴的压力F Q
F Q )2/sin(210αzF = （8-18）
表8-10 小带轮的包角修正系数
例8-1设计某机床上电动机与主轴箱的V带传动。

已知：电动机额定功率=, 转速n1=1440r/min, 传动比i12=2, 中心距a为800mm左右，三班制工作，开式传动。

解：
255.1011.0198.05.255.10475.9500⨯+⎪⎭
⎫
⎝⎛-⨯= ≈
14. 计算带对轴的压力F Q
F Q ＝2z F 0sin(α1/2)
＝2×4×2)≈
F Q =
15. 确定带轮结构绘工作图 （略）
第五节 同步带传动
一、同步带传动的特点和应用
同步带是以细钢丝绳或玻璃纤维为强力层，外覆以聚氨脂或氯丁橡胶的环形带。

由于带的强力层承载后变形小，且内周制成齿状使其与齿形的带轮相啮合，故带与带轮间无相对滑动，构成同步传动。

如图8-10所示。

同步带传动具有传动比恒定、不打滑、效率高、初张力小、对轴及轴承的压力小、速度及功率范围广、不需润滑、耐油、耐磨损以及允许采用较小的带轮直径、较短的轴间距、较大的速比，使传动系统结构紧凑的特点。

一般参数为：带速 v ≤50 m/s ；功率P ≤100KW ；速比i ≤10；效率η= ~ ；工作温度－20 ~ 80℃。

目前同步带传动主要用于中小功率要求速比准确的传动中：如计算机、数控机床、纺织机械、烟草机械等。

二、同步带的参数、类型和规格 1.同步带的参数
(1)节距P b 与基本长度L p 。

在规定张紧力下，同步带相邻两齿对称中心线的距离，称为节距P b 。

同步带工作时保持原长度不变的周线称为节线，节线长度L p 为基本长度（公称长度），轮上相应的圆称为节圆。

如图8-10所示。

显然有L p =P b z 。

(2)模数m 。

与齿轮一样，也规定模数 m =P b /π。

2.同步带的类型和规格
同步带分为梯形齿和圆弧齿两大类，如图8-11所示。

目前梯形齿同步带应用较广，圆弧齿同步带因其承
图8-10 同步带结构与同步带传动
图8-11 梯形齿和圆弧齿同步齿形
载能力和疲劳寿命高于梯形齿而应用日趋广泛。

同步带按结构分为单面和双面同步带两
种型式。

双面同步带按齿的排列不同又分为对称齿双面同步带（DA型）和交错齿双面同
步带（DB型）两种，如图8-12所示。

此外还有特殊用途和特殊结构的同步带。

本节仅
讨论单面梯形齿同步带。

较常用的梯形齿同步齿形带有周节制和模数制两种，其中周节制梯形齿同步齿形带
已列入国家标准，称为标准同步带。

标准
同步带按节距大小分为七种类型。

带的齿
形和带宽如表8-11所示，节线长度系列如
表8-13所示。

标准同步带的标记包括：型
号、节线长度代号、宽度代号和国标号。

对称齿双面同步带在型号前加“DA”，交错
齿双面同步带在型号前加“DB”。

图8-12 对称双面齿和交错双面齿同步齿形带标记示例：
橡胶同步带 980 H 200 GB/T11616-89
带宽代号200，带宽
型号H, 节距
长度代号980，节线长
聚氨酯同步带 DA 900 H 200 GB/T11616-89
带宽代号200，带宽
型号H, 节距
长度代号900，节线长2286mm
对称齿双面同步带
模数制梯形齿同步带以模数为基本参数，模数系列为、、3、4、5、7、10，齿形角
2 为40°，其标记为：模数×齿数×宽度。

例如聚氨酯同步带 2×45×25表示：模
数m=2, 齿数z = 45，带宽b s=25mm的聚氨酯同步带。

三、同步带轮
(1)同步带轮的材料及轮辐、轮毂结构同V带轮。

为防止齿形带工作时从带轮上脱
落，一般推荐小带轮两边均有挡圈，而大带轮则无挡圈；或大小带轮均为单面挡圈，但
挡圈各在不同侧，如表8-12所示。

(2)同步带轮轮齿形状有渐开线齿廓和直边齿廓两种（用于梯形齿同步齿形带），其
中渐开线齿廓的同步带轮可借用齿轮刀具展成加工，齿廓具体尺寸请参阅有关手册。

(3)周节制同步齿形带轮的宽度如表8-12所示，直径如表8-14所示。

(4)周节制同步带轮标记由带轮齿数、带型号、轮宽代号和标准代号组成。

标注示例：
带轮 32 H 075 GB/T11361-89
轮宽代号075，轮宽
带型号H, 节距
轮齿数32
表8-11 周节制梯形齿同步齿形带的齿形与带宽
型号节距p b
(mm)
齿形角
2β
(º)
齿根厚
s
(mm)
齿高
h t
(mm)
带高
h
(mm)
齿根圆
角半径
r r(mm)
齿顶圆
角半径
r a(mm)
带宽b S(mm) 及代号
MXL 最轻型40
公称尺寸
代号012019 025
XXL
超轻型50公称尺寸
代号012019 025
XL 特轻型50
公称尺寸
代号025031037
L 轻型40
公称尺寸
代号050075100
H
重型40公称尺寸
代号075100150公称尺寸—代号200300—
XH 特重型40
公称尺寸
代号200300400
XXH
超重型40公称尺寸
代号200300400公称尺寸127——代号500——
表8-12 周节制梯形齿同步齿形带带轮的宽度(GB/T11361－89) (mm)
型号轮宽
代号
轮宽基
本尺寸f b
''
f
b'
f
b型号
轮宽
代号
轮宽基本
尺寸f b
''
f
b'
f
b
MXL 012
019
025H
075
100
150
表8-13 周节制梯形齿同步齿形带的节线长度、齿数(GB/T11616-89)
表8-14 周节制梯形齿同步齿形带带轮的直径(GB/T11361-89) （mm）
注：括号内尺寸尽量不采用。

四、同步带传动设计
已知条件：①传动功率；②小带轮和大带轮转速；③传动用途、载荷性质、外廓尺寸、原动机种类以及工作制度等。

设计计算步骤如表8-15所示。

表8-15 同步带传动设计
表8-16 同步带的工作情况系数K A
表8-17 小带轮最少许用齿数z min(GB/T11362-89)
( r / min)MXL XXL XL L H XH XXH
带轮最少许用齿数 z min
< 900——1012142222 900～ <120012121012162424 1200～ <180014141214182626 1800～ <3600161612162030—3600～ <48001818151822——
表8-18 同步带传动中心距极限偏差(mm)
节线长L p ≤250>250
～500
>500
～750
>750
～1000
>1000
～1500
>1500
～2000
>2000
～2500
>2500
～3000
>3000
～4000
>4000
Δa±±±±±±±±±±
表8-19 同步带的基准宽度b S0、许用工作拉力T a及质量m 型号MXL XXL XL L H XH XXH
基准宽度b SO (mm)127
许用工作拉力T a (N)50224210040506398
带的质量m( kg /m )
第六节带传动的安装、张紧和维护
一、带传动的张紧与调整
带传动的张紧程度对其传动能力、寿命和轴压力都有很大的影响。

V带传动初拉力的测定可在带与带轮两切点中心加以垂直于带的载荷G使每100mm跨距产生的挠度，此时传动带的初拉力F0是合适的（即总挠度y =100），如图8-14所示。

图8-13 同步齿形带选型图
对于普通V 带传动，施加于跨度中心的垂直力G 按下列公式计算：
新装的带 G = +△F 0)/16 运转后的带 G = +△F 0)/16
最小极限值 G = (F 0+△F 0)/16 带传动工作一段时间后会由于塑性
变形而松弛，使初拉力减小、传动能力下降，此时在规定载荷G 作用下总挠度
y 变大，需要重新张紧。

常用张紧方法有以下几种：
1.调整中心距法
(1)定期张紧。

如图8-15所示，将装有带轮的电动机1装在滑道2上，旋转调节螺钉3以增大或减小中心距从而达到张紧或松开的目的。

图8-16为把电机装在一摆动底座
2上，通过调节螺钉3调节中心距达到张紧的目的。

(2)自动张紧。

把电动机1装在如图8-17所示的摇摆架2上，利用电机的自重，使电动机轴心绕铰点A 摆动，拉大中心距达到自动张紧的目的。

2.张紧轮法
带传动的中心距不能调整时，可采用张紧轮法。

图8-18a)所示为定期张紧装置，定期调整张紧轮的位置可达到张紧的目的。

图8-18b)所示为摆锤式自动张紧装置，依靠摆捶重力可使张紧轮自动张紧。

V 带和同步带张紧时，张紧轮一般放在带的松边内侧并应尽量靠近大带轮一边，这样可使带只受单向弯曲，且小带轮的包角不致过分减小。

如图8-18a)所示定期张紧装置。

图8-14 初拉力的测定
图8-15 水平传动定期张紧装置 图8-16 垂直传动定期张紧装置 图8-17 自动张紧装置
平带传动时，张紧轮一般应放在松边外侧，并要靠近小带轮处。

这样小带轮包角可以增大，提高了平带的传动能力。

如图8-18b)所示摆锤式自动张紧装置。

二、带传动的安装与维护
正确的安装和维护是保证带传动正常工作、延长胶带使用寿命的有效措施，一般应注意以下几点：
1．平行轴传动时各带轮的轴线必须保持规定的平行度。

V 带传动主、从动轮轮槽必须调整在同一平面内，误差不得超过20′，
否则会引起V 带的扭曲使两侧面过早磨损。

如图8-19所示。

2.套装带时不得强行撬入。

应先将中心距缩小，将带套在带轮上，再逐渐调大中心距拉紧带，直至所加测试力G 满足规定的挠度y =100为止。

3.多根V 带传动时，为避免各根V 带载荷分布不均，带的配组公差（请参阅有关手册）应在规定的范围内。

4.对带传动应定期检查及时调整，发现损坏的V 带应及时更换，新旧带、普通V 带和窄V 带、不同规格的V 带均不能混合使用。

5.带传动装置必须安装安全防护罩。

这样既可防止绞伤人，又可以防止灰尘、油及其它杂物飞溅到带上影响传动。

习题八
8-1 摩擦带传动按胶带截面形状有哪几种各有什么特点为什么传递动力多采用V 带传动按国标规定，普通V 带横截面尺寸有哪几种
8-2什么是V 带的基准长度和V 带轮的基准直径
8-3小带轮的包角α1对V 带传动有何影响为什么要求α1≥120° 8-4带传动的主要失效形式有哪些设计计算准则是什么
8-5什么叫有效拉力什么叫极限有效拉力带传动不打滑的条件是什么
图8-19 带轮的安装位置
a ）
b ）
图8-18 张紧轮的布置
图8-19 带轮的安装位置
8-6 V带传动选择小带轮直径较好的方法是什么
8-7单根V带所能传递的功率与哪些因素有关
8-8带传动中为什么要张紧 V带传动和平带传动张紧轮的布置位置有什么不同，为什么
8-9某V带传动传递的功率P =, 带速v=10m/s，紧边拉力F1是松边拉力F2的2倍，求该带传动的有效拉力及紧边拉力F1。

8-10某普通V带传动由电动机直接驱动,已知电动机转速n1=1450r/min, 主动带轮基准直径d d1=160mm, 从动带轮直径d d2=400mm, 中心距a=1120mm, 用两根B型V带传动, 载荷平稳，两班制工作。

试求该传动可传递的最大功率。

8-11某带式运输机其异步电动机与齿轮减速器之间用普通V带传动，电动机额定功率P＝, 转速n1= 960r/min, V带传动速比i12=, 运输机单向运转，载荷平稳，一班制工作，试设计此V带传动。

（允许传动比误差Δi≤±5%）。