四章传氧与通气搅拌11.4
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电流与氧分压呈正比关系。 据电极电流的高低，可测量溶液中氧的含量C。 如图:
计算体积溶氧系数
kLα＝-1/斜率 溶氧电极法测定溶氧传递系数的特点： 能测得实际发酵系统中的溶氧系数。
六 影响传氧速率的因素（自学）
Nv = kLα(C*－C) 从影响kLα和C*－C的因子考虑
分析：影响传氧速率的因素
其中: C*- C ＝1/H(P*-P ) H为亨利常数(atm. m3 /kmolO2)， H表示气体溶解于液体的难易程度。
以液相浓度为基准可得下式：
推动力 Ci C C Ci C* C N K L (C * C ) 阻力 1 kL 1 kG 1 k L H kG
第四章 传氧与通气搅拌
主要内容
一、细胞对氧来自百度文库需求(Oxygen demand and respiration) 二、氧的传递途径与传质阻力 三、双膜理论 四、传氧速率方程 五、搅拌器轴功率计算 六、影响传氧速率的因素
第一节 概述
细胞对氧的需求
28℃下，氧在发酵液中100％的空气饱和浓度只有 0.25 mmol/L左右，比糖的溶解度小7000倍。 在对数生长期，即使发酵液中的溶氧能达到100％空 气饱和度，若中止供氧，发酵液中溶氧可在几分钟之 内便耗竭，使溶氧成为限制因素。
0.7×10－9
kd―以氧分压为推动力的体积溶氧系数 [mol/mL.min.atm(pO2)] Ni―搅拌涡轮只数（个） Pg－单只搅拌器的搅拌功率（KW） V－培养液体积（m3） Vs―空截面气流速度（cm/min） N―转速（r/min） kLα （h-1 ）
= 6×107
kd [mol/mL.min.atm(pO2)]
用 Na2S2O3 滴 定 剩 余 I2 ， 每 滴 定 消 耗 1mol Na2S2O3，必有1/4mol溶氧；
故：
Nv＝VN/1000Vm t 4 (mol/ml.min) 或 Nv＝VN60/Vmt 4 (mol/L.h)
V－样液与空白液滴定用标准Na2S2O3（0.1mol/L）
体积差（mL） N－1/2Na2S2O4标定的量浓度 Vm－样液体积（ml） t－氧化时间 (min)
1/k3 较为显著。
2、耗氧及耗氧阻力
（1）耗氧：指氧分子自液体主流通过液膜、 菌丝丛、细胞膜扩散到细胞内。
细胞周围液膜阻力 1/k5; 液膜与细胞团间的液固界面 1/k6 。 细胞膜的阻力 1/k7 。 细胞内反应阻力1/k8 。 耗氧阻力主要是1/k6和 1/k7阻力引起。
氧从气泡到细胞的传递过程示意图
二、氧的传递途径与传质阻力 1、供氧及供氧方面的阻力 (1)供氧：空气中的氧气从空气泡里通过气膜、 气液界面和液膜扩散到液体主体中。
(2)供氧方面的阻力 •气膜阻力1/k1 •气液界面阻力 1/k2 •液膜阻力 1/k3
（可示1/
KL）
•液流阻力 1/k4
氧是很难溶于水,所以在供氧方 面液膜是一个主要障碍，即
I= k1DαA (pO2/X)
I－电极的电流，A; k1－常数； D－膜中氧的扩散系数m/s； α－膜中氧的溶解度，mol/L； A－阴极表面积，m2; pO2－溶液中氧分压，Pa; X－气体渗透膜的厚度，m.
由于电极材料一定，物理特征与尺寸一定， 那么k1、D、α、A和X均确定，则：
I= K· 2 ，其中：K = k1DαA / X pO
由于pi、Ci难以测量，故上式改写为：
N = KG (p－p*) =KL (C*－C)
KG－以氧分压为总推动力的总传质系数 （ kmolO2 /m2.h.atm） KL－以氧浓度差为总推动力的总传质系数（m/h） P*－与液相主体中溶氧浓度C相平衡的氧分压（atm） C*－与气相主体中氧分压p相平衡的溶氧浓度 (kmolO2 / m3)
3.一般式
kLα=K’(Pg/V)avsb
（一）与kLα有关的因素
1．1 搅拌可提高kLα的机制： 大气泡打成小气泡，增加接触面积； 搅拌使气泡由直线运动变为螺旋上升，延长气液 接触时间； 搅拌使菌体分散，使固－液接触面积增加，且减 少菌体表面液膜厚度，利于氧的传递。
注意： 过度强烈的搅拌，产生的剪切作用大，对细 胞损伤，特别对丝状菌的发酵类型，更应考虑 到剪切力对菌体细胞的损伤。
2. 利用溶氧电极法 溶解氧电极： 利用复合膜电极测定气体中 的氧或溶解氧。
复合膜：具有高的氧分子渗透性 和贮氧功能.
阴极反应： O2 + 2H2O + 4e－ — →4OH－ 阳极反应： 4Ag + 4Cl－ →4AgCl + 4e－
两级产生电流，电流的强弱 与溶液中的氧分压呈线性关系， 将电信号转换为溶氧浓度数值
氧溶解过程的双膜理论，其基本论点为 （1界面，2膜，3平衡）： 1. 气相与液相主体间存在界面，界面靠气泡一 侧为气膜，液体一侧为液膜。 2. 氧分子借浓度差扩散透过双膜；氧气从气相到 液相主体，阻力来自两膜。 3. 气、液主体中，氧浓度平衡；气液界面上，氧 浓度平衡，无传质阻力。
通过气膜的传氧推 动力（浓度降）＝ 气相平均浓度（氧 分压p）－界面相 平均浓度（氧分 压pi） 通过液膜的传氧推 动力（浓度降）＝ 界面相平衡浓度 （ Ci ） － 液 相 平 均浓度（C）
虽然氧在培养液中溶解度很低，但在培养 过程中不需要使溶氧浓度达到或接近饱和值， 而只要超过某一临界溶氧浓度即可。 当CL > Ccritical，细胞的QO2保持不变， 当CL < Ccritical，细胞的QO2下降，细胞处于 半厌氧状态，代谢活动受到影响。 微生物的临界溶氧浓度约是饱和浓度的 1%~25%。
四、传氧速率方程
稳定传质过程中，两膜的氧传递速率可 表示为：
N = kG (p－pi) = kL (Ci-C)
N－传（溶）氧速率（kmolO2 / m2.h） kG－气膜传质系数（kmolO2 / m2.h.atm） kL－液膜传质系数（m/h） p－气相主流中氧分压（atm）； pi－气液界面相氧分压（atm） C－液相主流中氧浓度(kmolO2 / m3)； Ci－气液界面相氧浓度(kmolO2 / m3)
4、氧的分压 1）适当提高氧分压 增加罐压：氧溶解度增加；但二氧化碳溶解度同时增加，对 设备耐压要求也提高； 采用含氧较多的空气或纯氧（深冷分离后与再空气混合、吸 附分离法、膜分离法）：经济成本增加； 2）防止暂时氧中毒：二氧化碳浓度过低，影响相应生化过程。
解决氧气供应方法：通气与搅拌
通气与搅拌目的 1. 供应氧气，供微生物生长及代谢； 2. 使发酵液均匀混合，促进物质能量传递： 底物 发酵液→ 菌体； 代谢物质 菌体→ 发酵液. 3.打碎气泡，提高溶氧效率
通风发酵的关键问题：提高溶氧速率
常见机械搅拌发酵罐
Effect of dissolved O2 concentration on the QO2 of a microorganism
由于 Nα= Nv＝kLα(C*－C)，C＝0 故 kLα＝Nv / C* , 由于C*＝0.21 mmol/L kLα＝Nv / 0.21 (1/h)
亚硫酸盐法测定溶氧传递系数的特点： 溶氧速度与亚硫酸钠的浓度无关，且反 应速度快，无需特殊仪器。 不能完全真实反映培养条件下的溶氧情 况。 培养设备容积在4－80L范围内测定较准 确。
这时的[DO]值称为 临界溶氧浓度。
QO2
Ccritical
微生物的临界溶氧 浓度大约是饱和浓 度的1%~25%。
Dissolved Oxygen Concentration
Specific O2 uptake increases with increase in dissolved O2 levels to a certain point Ccrit
问题1 问题2
氧从空气泡传递到细胞的 过程中需要克服哪几种阻力？
氧的整个传递过程可分为 供氧和耗氧两个方面，请分 别指出这两个过程的传氧路 线？
结论： 氧的传递过程中，从气相到液相过程是 限制步骤，液膜阻力1/KL控制因素。 提高氧的传递速率，需提高从气相到 液相的传质（溶氧）速率。
三、双膜理论
Nv＝kLα(C*－C) 影响传氧速率的因素有kLα和推动力（C*－C） 其中： 与推动力（C*－C）有关的：发酵液的深度、罐 容、氧分压及发酵液的性质等。 与kLα有关的：搅拌、空气线速度、空气分布器 的形式和发酵液的黏度等；
kLα的经验公式(理论推算)
1.Richard关系式（适合机械搅拌通气搅拌 罐，2.5-8500L）
2、空气线速度
1）通气效率随着空气量增多而增大； 2）只增加通风量，不增加转速，会形成大气泡，发生 “过载” ，搅拌效率和溶氧速率下降； 3）不同搅拌方式下发生过载时的空气线速度（m/h） 平桨（21）＜一个桨叶（90）＜二个桨叶（150） 3、空气分布管 1）单管：大多采用此种类型； 2）多孔环管：小孔容易堵塞； 3）多孔分支管（或多孔十字管）：小孔容易堵塞；
（6-5）
kL为液膜传质系数； kG为气膜传质系数； Ci为气液界面上的平衡浓度； C为反应液主流中氧的浓度； C*为与气相氧分压相平衡的氧浓度； H为亨利常数； KL为以液膜为基准的总传质系数。
N = KL (C*－C) ≈kL (C*－C)
N 为 每 单 位 界 面 上 每 小 时 的 传 氧 量 （ kmolO2 / m2.h），无法测量，故两边同乘α(气液两相的接触 面积m2/m3)：
1．2 搅拌器各项参数对kLα的影响
搅拌器的型式、直径大小、转速、组数、搅拌器间距、 在罐内的相对位置等对氧的传递速率都有影响。 形式：轴向式（螺旋桨、箭尾浆）和径向式（六弯叶涡轮）。 作用：下组打碎气泡，上组混合作用。 挡板：增加液流的径向流动。 搅拌器的相对位置：非牛顿型发酵液间距宜小，在2d以下，牛 顿型发酵液可在(3~4)d。 转速n和叶径d 当空气流量较小，动力消耗较小时，以小叶径、高转速为好； 动力消耗较大时，d大小对通气效果影响不大； 当空气流量大，功率消耗小时，高转速为好； 当粘度较大，采用大叶径、低转速、多组搅拌为好； 粘度低，采用小叶径、高转速较好。 搅拌组数对溶氧的影响：粘度大，采用三组搅拌；粘度较小， 采用两组搅拌；每组搅拌之间的相对位置要合适；
五 体积溶氧系数kLα的测定 1. 亚硫酸盐法测定: 氧的溶解速度（氧传递速度） 是控制氧化反应速度的决定因素。
原理： 2Na2SO3 + O2
2+ 2＋ Cu 或Co
2Na2SO4 2Na2SO4 + 2HI Na2S4O6+ 2NaI 无色
Na2SO3 + I2 (过量)+ H2O 2Na2S2O3 + I2 (剩余) 蓝色
kLα=K’(Pg/V)0.4vs0.5 N
0.5
K’－设备的形状系数 Pg/V―搅拌轴功率(马力/米3) 1kw=1.36马力,1马力=0.735kw vs―空截面气流速度（cm/min） N―转速（r/min）
2. 福田秀雄修正式（100L-42m3通气搅拌罐)
kd = (2.36 +3.30 Ni) (Pg/V)0.56 vs0.7 N
Nα= Nv = kLα(C*－C)
Nα－体积溶氧速率（kmolO2 / m3.h） kLα－以(C*－C)为推动力的体积溶氧系数(1/h) α－单位体积培养液中气液两相的总接触面 积（m2/m3）
例题： 已知在1atm标准大气压下， C*=0.21mmol/L(与大气压相平衡的液相氧 浓度)，若在此条件下，一种发酵液的 kLα为105.4/h。 求：当发酵液液相中溶氧浓度C分别为 0.48mg/L，2.4mg/L和4.8mg/L时的溶氧速 率。
第二节
氧溶解度换算：
氧的传递及双膜理论
气相中氧气分压Po2与液相中的氧溶解度C关系： 亨利定律 Po2 =HC
Po2 :气相中氧气的分压，atm C: 与Po2平衡时的氧气溶解度，mol/m3 H :与温度有关的亨利系数
在1标准大气压，25°C下，纯氧溶解度1.26 mol/m3；35°C下，溶解度1.09 mol/m3；
计算体积溶氧系数
kLα＝-1/斜率 溶氧电极法测定溶氧传递系数的特点： 能测得实际发酵系统中的溶氧系数。
六 影响传氧速率的因素（自学）
Nv = kLα(C*－C) 从影响kLα和C*－C的因子考虑
分析：影响传氧速率的因素
其中: C*- C ＝1/H(P*-P ) H为亨利常数(atm. m3 /kmolO2)， H表示气体溶解于液体的难易程度。
以液相浓度为基准可得下式：
推动力 Ci C C Ci C* C N K L (C * C ) 阻力 1 kL 1 kG 1 k L H kG
第四章 传氧与通气搅拌
主要内容
一、细胞对氧来自百度文库需求(Oxygen demand and respiration) 二、氧的传递途径与传质阻力 三、双膜理论 四、传氧速率方程 五、搅拌器轴功率计算 六、影响传氧速率的因素
第一节 概述
细胞对氧的需求
28℃下，氧在发酵液中100％的空气饱和浓度只有 0.25 mmol/L左右，比糖的溶解度小7000倍。 在对数生长期，即使发酵液中的溶氧能达到100％空 气饱和度，若中止供氧，发酵液中溶氧可在几分钟之 内便耗竭，使溶氧成为限制因素。
0.7×10－9
kd―以氧分压为推动力的体积溶氧系数 [mol/mL.min.atm(pO2)] Ni―搅拌涡轮只数（个） Pg－单只搅拌器的搅拌功率（KW） V－培养液体积（m3） Vs―空截面气流速度（cm/min） N―转速（r/min） kLα （h-1 ）
= 6×107
kd [mol/mL.min.atm(pO2)]
用 Na2S2O3 滴 定 剩 余 I2 ， 每 滴 定 消 耗 1mol Na2S2O3，必有1/4mol溶氧；
故：
Nv＝VN/1000Vm t 4 (mol/ml.min) 或 Nv＝VN60/Vmt 4 (mol/L.h)
V－样液与空白液滴定用标准Na2S2O3（0.1mol/L）
体积差（mL） N－1/2Na2S2O4标定的量浓度 Vm－样液体积（ml） t－氧化时间 (min)
1/k3 较为显著。
2、耗氧及耗氧阻力
（1）耗氧：指氧分子自液体主流通过液膜、 菌丝丛、细胞膜扩散到细胞内。
细胞周围液膜阻力 1/k5; 液膜与细胞团间的液固界面 1/k6 。 细胞膜的阻力 1/k7 。 细胞内反应阻力1/k8 。 耗氧阻力主要是1/k6和 1/k7阻力引起。
氧从气泡到细胞的传递过程示意图
二、氧的传递途径与传质阻力 1、供氧及供氧方面的阻力 (1)供氧：空气中的氧气从空气泡里通过气膜、 气液界面和液膜扩散到液体主体中。
(2)供氧方面的阻力 •气膜阻力1/k1 •气液界面阻力 1/k2 •液膜阻力 1/k3
（可示1/
KL）
•液流阻力 1/k4
氧是很难溶于水,所以在供氧方 面液膜是一个主要障碍，即
I= k1DαA (pO2/X)
I－电极的电流，A; k1－常数； D－膜中氧的扩散系数m/s； α－膜中氧的溶解度，mol/L； A－阴极表面积，m2; pO2－溶液中氧分压，Pa; X－气体渗透膜的厚度，m.
由于电极材料一定，物理特征与尺寸一定， 那么k1、D、α、A和X均确定，则：
I= K· 2 ，其中：K = k1DαA / X pO
由于pi、Ci难以测量，故上式改写为：
N = KG (p－p*) =KL (C*－C)
KG－以氧分压为总推动力的总传质系数 （ kmolO2 /m2.h.atm） KL－以氧浓度差为总推动力的总传质系数（m/h） P*－与液相主体中溶氧浓度C相平衡的氧分压（atm） C*－与气相主体中氧分压p相平衡的溶氧浓度 (kmolO2 / m3)
3.一般式
kLα=K’(Pg/V)avsb
（一）与kLα有关的因素
1．1 搅拌可提高kLα的机制： 大气泡打成小气泡，增加接触面积； 搅拌使气泡由直线运动变为螺旋上升，延长气液 接触时间； 搅拌使菌体分散，使固－液接触面积增加，且减 少菌体表面液膜厚度，利于氧的传递。
注意： 过度强烈的搅拌，产生的剪切作用大，对细 胞损伤，特别对丝状菌的发酵类型，更应考虑 到剪切力对菌体细胞的损伤。
2. 利用溶氧电极法 溶解氧电极： 利用复合膜电极测定气体中 的氧或溶解氧。
复合膜：具有高的氧分子渗透性 和贮氧功能.
阴极反应： O2 + 2H2O + 4e－ — →4OH－ 阳极反应： 4Ag + 4Cl－ →4AgCl + 4e－
两级产生电流，电流的强弱 与溶液中的氧分压呈线性关系， 将电信号转换为溶氧浓度数值
氧溶解过程的双膜理论，其基本论点为 （1界面，2膜，3平衡）： 1. 气相与液相主体间存在界面，界面靠气泡一 侧为气膜，液体一侧为液膜。 2. 氧分子借浓度差扩散透过双膜；氧气从气相到 液相主体，阻力来自两膜。 3. 气、液主体中，氧浓度平衡；气液界面上，氧 浓度平衡，无传质阻力。
通过气膜的传氧推 动力（浓度降）＝ 气相平均浓度（氧 分压p）－界面相 平均浓度（氧分 压pi） 通过液膜的传氧推 动力（浓度降）＝ 界面相平衡浓度 （ Ci ） － 液 相 平 均浓度（C）
虽然氧在培养液中溶解度很低，但在培养 过程中不需要使溶氧浓度达到或接近饱和值， 而只要超过某一临界溶氧浓度即可。 当CL > Ccritical，细胞的QO2保持不变， 当CL < Ccritical，细胞的QO2下降，细胞处于 半厌氧状态，代谢活动受到影响。 微生物的临界溶氧浓度约是饱和浓度的 1%~25%。
四、传氧速率方程
稳定传质过程中，两膜的氧传递速率可 表示为：
N = kG (p－pi) = kL (Ci-C)
N－传（溶）氧速率（kmolO2 / m2.h） kG－气膜传质系数（kmolO2 / m2.h.atm） kL－液膜传质系数（m/h） p－气相主流中氧分压（atm）； pi－气液界面相氧分压（atm） C－液相主流中氧浓度(kmolO2 / m3)； Ci－气液界面相氧浓度(kmolO2 / m3)
4、氧的分压 1）适当提高氧分压 增加罐压：氧溶解度增加；但二氧化碳溶解度同时增加，对 设备耐压要求也提高； 采用含氧较多的空气或纯氧（深冷分离后与再空气混合、吸 附分离法、膜分离法）：经济成本增加； 2）防止暂时氧中毒：二氧化碳浓度过低，影响相应生化过程。
解决氧气供应方法：通气与搅拌
通气与搅拌目的 1. 供应氧气，供微生物生长及代谢； 2. 使发酵液均匀混合，促进物质能量传递： 底物 发酵液→ 菌体； 代谢物质 菌体→ 发酵液. 3.打碎气泡，提高溶氧效率
通风发酵的关键问题：提高溶氧速率
常见机械搅拌发酵罐
Effect of dissolved O2 concentration on the QO2 of a microorganism
由于 Nα= Nv＝kLα(C*－C)，C＝0 故 kLα＝Nv / C* , 由于C*＝0.21 mmol/L kLα＝Nv / 0.21 (1/h)
亚硫酸盐法测定溶氧传递系数的特点： 溶氧速度与亚硫酸钠的浓度无关，且反 应速度快，无需特殊仪器。 不能完全真实反映培养条件下的溶氧情 况。 培养设备容积在4－80L范围内测定较准 确。
这时的[DO]值称为 临界溶氧浓度。
QO2
Ccritical
微生物的临界溶氧 浓度大约是饱和浓 度的1%~25%。
Dissolved Oxygen Concentration
Specific O2 uptake increases with increase in dissolved O2 levels to a certain point Ccrit
问题1 问题2
氧从空气泡传递到细胞的 过程中需要克服哪几种阻力？
氧的整个传递过程可分为 供氧和耗氧两个方面，请分 别指出这两个过程的传氧路 线？
结论： 氧的传递过程中，从气相到液相过程是 限制步骤，液膜阻力1/KL控制因素。 提高氧的传递速率，需提高从气相到 液相的传质（溶氧）速率。
三、双膜理论
Nv＝kLα(C*－C) 影响传氧速率的因素有kLα和推动力（C*－C） 其中： 与推动力（C*－C）有关的：发酵液的深度、罐 容、氧分压及发酵液的性质等。 与kLα有关的：搅拌、空气线速度、空气分布器 的形式和发酵液的黏度等；
kLα的经验公式(理论推算)
1.Richard关系式（适合机械搅拌通气搅拌 罐，2.5-8500L）
2、空气线速度
1）通气效率随着空气量增多而增大； 2）只增加通风量，不增加转速，会形成大气泡，发生 “过载” ，搅拌效率和溶氧速率下降； 3）不同搅拌方式下发生过载时的空气线速度（m/h） 平桨（21）＜一个桨叶（90）＜二个桨叶（150） 3、空气分布管 1）单管：大多采用此种类型； 2）多孔环管：小孔容易堵塞； 3）多孔分支管（或多孔十字管）：小孔容易堵塞；
（6-5）
kL为液膜传质系数； kG为气膜传质系数； Ci为气液界面上的平衡浓度； C为反应液主流中氧的浓度； C*为与气相氧分压相平衡的氧浓度； H为亨利常数； KL为以液膜为基准的总传质系数。
N = KL (C*－C) ≈kL (C*－C)
N 为 每 单 位 界 面 上 每 小 时 的 传 氧 量 （ kmolO2 / m2.h），无法测量，故两边同乘α(气液两相的接触 面积m2/m3)：
1．2 搅拌器各项参数对kLα的影响
搅拌器的型式、直径大小、转速、组数、搅拌器间距、 在罐内的相对位置等对氧的传递速率都有影响。 形式：轴向式（螺旋桨、箭尾浆）和径向式（六弯叶涡轮）。 作用：下组打碎气泡，上组混合作用。 挡板：增加液流的径向流动。 搅拌器的相对位置：非牛顿型发酵液间距宜小，在2d以下，牛 顿型发酵液可在(3~4)d。 转速n和叶径d 当空气流量较小，动力消耗较小时，以小叶径、高转速为好； 动力消耗较大时，d大小对通气效果影响不大； 当空气流量大，功率消耗小时，高转速为好； 当粘度较大，采用大叶径、低转速、多组搅拌为好； 粘度低，采用小叶径、高转速较好。 搅拌组数对溶氧的影响：粘度大，采用三组搅拌；粘度较小， 采用两组搅拌；每组搅拌之间的相对位置要合适；
五 体积溶氧系数kLα的测定 1. 亚硫酸盐法测定: 氧的溶解速度（氧传递速度） 是控制氧化反应速度的决定因素。
原理： 2Na2SO3 + O2
2+ 2＋ Cu 或Co
2Na2SO4 2Na2SO4 + 2HI Na2S4O6+ 2NaI 无色
Na2SO3 + I2 (过量)+ H2O 2Na2S2O3 + I2 (剩余) 蓝色
kLα=K’(Pg/V)0.4vs0.5 N
0.5
K’－设备的形状系数 Pg/V―搅拌轴功率(马力/米3) 1kw=1.36马力,1马力=0.735kw vs―空截面气流速度（cm/min） N―转速（r/min）
2. 福田秀雄修正式（100L-42m3通气搅拌罐)
kd = (2.36 +3.30 Ni) (Pg/V)0.56 vs0.7 N
Nα= Nv = kLα(C*－C)
Nα－体积溶氧速率（kmolO2 / m3.h） kLα－以(C*－C)为推动力的体积溶氧系数(1/h) α－单位体积培养液中气液两相的总接触面 积（m2/m3）
例题： 已知在1atm标准大气压下， C*=0.21mmol/L(与大气压相平衡的液相氧 浓度)，若在此条件下，一种发酵液的 kLα为105.4/h。 求：当发酵液液相中溶氧浓度C分别为 0.48mg/L，2.4mg/L和4.8mg/L时的溶氧速 率。
第二节
氧溶解度换算：
氧的传递及双膜理论
气相中氧气分压Po2与液相中的氧溶解度C关系： 亨利定律 Po2 =HC
Po2 :气相中氧气的分压，atm C: 与Po2平衡时的氧气溶解度，mol/m3 H :与温度有关的亨利系数
在1标准大气压，25°C下，纯氧溶解度1.26 mol/m3；35°C下，溶解度1.09 mol/m3；