悬挑式外架搭设拆除专项方案4

河南滑县中骄温尔顿酒店工程
悬
挑
外
架
搭
设
拆
除
专
项
方
案
编制：
审核：
日期：2012年08月03日
施工单位：河南腾达建筑有限公司
目录
一.工程概况
二.方案选择
三.悬挑式扣件钢管脚手架计算
四.脚手架的施工准备
五.施工工艺流程及操作要点
六.脚手板的铺设及使用
七.外架卸料平台的搭设
八.上人跑道的搭设及临边防护
九.外架的外围防护和水平防护
十.脚手架搭设安全措施
十一.脚手架防电避雷及雨季施工措施
十二. 脚手架的验收
十三. 外脚手架的维护
十四.外脚手架的拆除
一.工程概况
1、工程名称:河南滑县中骄温尔顿酒店工程
2、建设地点：滑县县城卫河路与大宫西路交叉口西北角
3、工程设计使用年限：50年。

4、总建筑面积66374.59平方米(其中：地上：55263.19平方米；地下：11084.4平方米)；建筑层数：地上21层，地下1层，建筑主体高度：88.6米。

二.方案选择
根据工程进度，同时考虑安全、经济等因素，外架方案为：采用型钢悬挑外架。

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JBJ130-2001)的构造要求。

外架均搭设型钢挑双排外架,立杆间距1.60m，每步高1.75m，, 立杆的横距1.0米,安全网挂在立杆和大横杆内；竖直层层设置一道钢管抱柱拉接点（双扣件），外立面四周搭设剪刀撑,加强外架整体刚度。

外架两端转角处以及每隔5根立杆设一组剪刀撑。

脚手架共挑五次；每一挑搭设高度为4层，18～24m高,立杆采用单立管,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.3米（每层）,水平间距为4.8米.。

采用刚性连接（钢管用扣件一端同主体结构预埋钢管连接，另一端用扣件同外架立杆扣牢）水平挑钢梁为20a号工字钢, 挑钢梁总长为3.5米,挑出1.5米,工字钢间距1.5米，建筑物内锚固长为2.1米。

楼板上预埋两道钢筋锚环采用2个Φ16钢筋,拉接钢梁,挑出钢梁端焊φ32钢筋立管底座。

上人斜道现场实际确定。

工字钢锚固示意图
1.钢筋混凝土
2.锚固筋
3.板底筋
4.工字钢悬挑梁
注：锚固筋锚固深度不宜小于10mm。

层高
连墙件
层高
水平挑钢梁(型钢)
层高
型钢挑架剖面图
三. 悬挑式扣件钢管脚手架计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算参数:
双排脚手架，搭设高度23.35米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.60米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.75米。

采用的钢管类型为48×3.2，
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.50米，水平间距4.80米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数0.8720。

悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度2.10米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

（一）、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000/2=0.175kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.000/2=1.500kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.175=0.256kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.500=2.100kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.256+0.10×2.100)×1.6002=0.590kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.256+0.117×2.100)×1.6002=-0.695kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.695×106/4729.0=146.870N/mm
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.175=0.213kN/m
活荷载标准值q2=1.500kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.213+0.990×1.500)×1600.04/(100×2.06×105×113510.0)=4.567mm
大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求!
（二）、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.600=0.061kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.600/2=0.280kN
活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.600/2=2.400kN
荷载的计算值P=1.2×0.061+1.2×0.280+1.4×
2.400=
3.770kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.0002/8+3.770×1.000/4=0.948kN.m
=0.948×106/4729.0=200.506N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×
113510.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.061+0.280+2.400=2.741kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2741.440×1000.0×1000.0×1000.0/(48×2.06×105×113510.0)=2.443mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.464mm
小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
（三）、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤Rc
其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0.038kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.600/2=0.280kN
活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.600/2=2.400kN
荷载的计算值R=1.2×0.038+1.2×0.280+1.4×
2.400=
3.742kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
（四）、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本工程0.1141
NG1 = 0.114×23.200=2.647kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×2×1.600×(1.000+0.300)/2=0.728kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3 = 0.140×1.600×2/2=0.224kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.600×23.200=0.186kN
经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.785kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内
施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ = 3.000×2×1.600×
1.000/2=4.800kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0 ——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300
Uz ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670
Us ——风荷载体型系数：Us = 0.872
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.300×1.670×0.872 = 0.306kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.785+0.85×1.4×4.800=10.254kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.785+1.4×
4.800=11.262kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk ——风荷载标准值(kN/m2)；
la ——立杆的纵距(m)；
h ——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.306×1.600×1.750×1.750/10=0.178kN.m
（五）、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=11.262kN；
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 ——计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=1.155×
1.500×1.750=3.032m；
A ——立杆净截面面积，A=4.501cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；
——由长细比，为3032/16=191；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.199；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=11262/(0.20×450)=125.731N/mm2；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=10.254kN；
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 ——计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=1.155×
1.500×1.750=3.032m；
A ——立杆净截面面积，A=4.501cm2；
W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；
——由长细比，为3032/16=191；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.199；
MW ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，
MW=0.178kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=10254/(0.20×450)+178000/4729=152.185N/mm2；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!
（六）、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中Nlw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 ×wk ×Aw
wk ——风荷载标准值，wk = 0.306kN/m2；
Aw ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.50×4.80 = 16.800m2；
No ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到Nlw = 7.193kN，连墙件轴向力计算值Nl = 12.193kN
连墙件轴向力设计值Nf = A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95；
A = 4.50cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到Nf = 87.821kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl = 12.193kN大于扣件的抗滑力8.0kN，(双扣件)满足要求!
连墙件扣件连接示意图
（七）、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式
其中k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。

本工程算例中，m = 1400mm，l = 2100mm，ml = 300mm，m2 = 1300mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I = 2370.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 237.00cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=11.26kN
水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×35.50×0.0001×7.85×
10=0.33kN/m
k=1.40/2.10=0.67
kl=0.30/2.10=0.14
k2=1.30/2.10=0.62
代入公式，经过计算得到
支座反力RA=32.079kN
支座反力RB=-8.385kN
最大弯矩MA=18.347kN.m
抗弯计算强度f=18.347×106/(1.05×237000.0)=73.725N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载N=3.79+4.80=8.59kN
水平钢梁自重计算荷载q=35.50×0.0001×7.85×10=0.28kN/m
最大挠度Vmax=4.348mm
按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2800.0mm
水平支撑梁的最大挠度小于2800.0/400,满足要求!
（八）、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下
其中 b ——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：
b=2.00
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B 其值b'=1.07-0.282/b=0.929
经过计算得到强度=18.35×106/(0.929×
237000.00)=83.33N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算< [f],满足要求!
（九）、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.385kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[8385×
4/(3.1416×50×2)]1/2=11mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

楼板混凝土局部承压计算满足要求!
四.脚手架的施工准备
1.准备工作：
(1).项目按照施工方案及有关规范、标准、要求，逐级向架设和使用人员进行技术交底。

(2).按验收标准对钢管、扣件、脚手板进行检查验收，不合格的构配件不得使用。

经检查合格配件应按品种、规格分类堆放整齐平稳，堆放场地不得有积水。

(3).清除地面杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。

(4).按JGJ59-2005《建筑施工安全检查标准》规定验收。

2.外脚手架基础
(1).脚手架斜撑杆应支撑于基础承台及基础梁上，并在基础施工时预埋长＞150mmФ25钢管固定斜撑杆。

(2).脚手架应加设接地装置。

3.脚手架各项用材料材质要求
(1).钢管：采用Ф48，壁厚3.5mm低压流体输送用钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GB700-89中Q235A的规定。

不得使用弯曲或有严重锈蚀的钢管。

(2).扣件：必须是GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》中规定的机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造；螺纹应符合QB196-81《普通螺纹》的规定；垫圈应符合QB96-76《垫圈的规定》。

不得使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。

扣件必须有出厂合格证。

(3).安全网：要符合国家标准，并须取得建筑安全监督管理部门路的准用证。

(4).脚手板：厚度50，宽度200~300，长度大于2000的青松木枋。

不准使用腐朽、扭曲、破裂或有大横透节的木板。

五. 施工工艺流程及操作要点
（1）悬挑脚手架的搭设顺序为：水平挑钢梁→内侧立杆→内侧纵向大横杆→外侧立杆→外侧纵向大横杆→横向小横杆→大横杆（栅格）→设连墙杆→剪刀撑→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网
（2）、在施工层楼面结构时留设地锚，地锚钢筋直径经计算确定，间距1600mm，转角处加密，地锚距墙边或支点200mm。

（3）、挑梁布置应按具体结构情况制定布置方案并成图，按图准确放线确定挑梁及锚环位置，锚环定位必须准确。

锚环钢筋必须置于楼板钢筋的下面。

挑梁水平间距﹫1.6m，每根立杆下设一根挑梁。

挑梁安装后，挑梁下部与板梁之间要座平顶紧，挑梁与锚环之间用木楔打紧。

（4）、在建筑物阳角处作如下加固:
建筑物阳角
型钢
平面示意阳角立面示意
建筑物阳角加固示意图
（5）、挑梁抗扭转措施
1）、挑梁在支座处必须垫平，以防止挑梁根部扭转。

2）、架子承插钢管采用¢32钢筋，长度不小于150。

3）、架子在挑梁平面处必须加设通长扫地杆，以增强挑梁平面的整体性和抗扭转刚度。

同时在挑梁平面处应间隔一定距离设置水平剪刀撑，以保证挑梁端部的水平侧向位移。

（6）、上部扣件脚手架
架子搭设要求应符合JGJ130—2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。

架子搭设高度在21m，6个标准层高度。

架子考虑2层铺板,主体施工考虑1个操作层,活荷载q≤300㎏/㎡，装饰施工考虑2个操作层，活荷载200㎏/㎡×2=400㎏/㎡。

施工中活荷载不得超过规定，不得作为模板架子使用，不得作为堆料平台使用。

A、纵向水平杆
纵向水平杆宜设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨。

纵向水平杆接长宜采用
对接扣连接，也可采用搭接，对接、搭接应符合下列规定：
纵向水平杆的对接扣扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1∕3；
搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件边缘盖板至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；
B、横向水平杆
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

主节点处两个直角扣的中心距不应大于150mm。

在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度，不应大于0.4横向间距，且不应大于500mm。

作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1∕2。

C、脚手板
作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120～150mm。

定型钢脚手板应设置在三根纵向水平杆上，用直径1.2mm镀锌钢丝可靠固定，严防倾翻。

D、立杆
1）、立杆可采用单管或双管，纵向间距不宜超过1.6~2m，横向间距0.8～1.1mm，立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。

2）、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接长必须采用对接扣件连接。

对接应符合下列规定：
3）、杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节的距离不宜大于步距的1～3；
4）、搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

5）、顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。

E、连墙件
连墙件的布置应符合以下规定：
1）、宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。

采用硬连接（在墙内埋钢管）。

2）、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。

3）、对高度在24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。

4）、连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接；拉到外立杆上。

F、剪刀撑与横向斜撑
双排脚手架应设置剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设置剪刀撑。

剪刀撑的设置符合以下规定：
1）每道剪刀撑跨越立杆的根数按以下规定确定。

每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾教宜在45°～60°之间。

2）高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间净距不应大于15m。

3）高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。

4）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

5）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

横向斜撑的设置应符合以下规定：
1）横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。

2）一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间应每隔6跨设置一道。

3）高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。

I、栏杆、挡脚板
作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合以下规定：
1）、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；
2）、上栏杆上皮高度应为1.2m；
3）、挡脚板高度应为小于180mm。

J、上人斜道
搭设高度与建筑层高相配合，便于人员通行，铺设脚手板必须夹死钉牢，钉防滑条，铺设宽度为1.5 m，坡度不得大于一比三，（高1.5 m，长4.7 m），防滑条间距≤30cm，斜道烽平台的外侧应绑1 m高的防护栏杆和钉18 cm高的挡脚板或防护立网，与脚手架相连的供人进出的平台应加固牢靠，不得松动.
15.质量要求
纵向水平杆水平偏差≤总长度的1/300且≤20mm，横向水平偏
差≤10mm。

脚手架的步距、立杆横距偏差≤20mm，立杆纵距偏差≤50mm。

连墙点的数量、位置要正确，连接牢固、无松动现象。

六.脚手板的铺设及使用
1、脚手板铺设时应满足下列规定：
a、铺设的脚手板应铺平铺稳，必要时应予绑扎牢固。

b、脚手板采用搭设铺板时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆，铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板。

c、脚手板铺设时，其下支承横杆间距木脚手板不得大于1.0m，脚手板应与其下支承横杆绑扎牢固；注意加强在脚手架的两端和拐角处，必免可能发生的滑动和翘曲的部位。

d、装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。

e、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并作临时固定。

工人必须戴安全帽或配挂安全带，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手碰撞、滑跌等不安全作业。

f、在搭设中不得随意改变构架设计，减少杆配件设置和对立杆纵距作构架尺寸放大，确有实际情况需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人解决。

g、脚手架搭设完毕，应组织现场项目技术负责人进行检查验收。

h、杆件结点应有可靠连接，扣件的拧紧程序应控制在扭力矩达到40-60Nm。

i、脚手架立杆垂直度应≤1/300，且应控制其最大垂直偏差值不大于75mm。

j、脚手架纵向平杆的水平偏差≤1/250，且全架长的水平偏差不大于50mm。

k、随外架的搭升挂设安全网，安全网用尼龙绳绑扎固定在钢管上，不得随意松脱。

尼龙绳必须穿预留孔，不得直接穿过安全网。

2、使用脚手架必须遵守下列规定：
a、作业层每1m2架面上使用的施工荷载（人员、材料和机具）不得超过3KN/ m2。

b、架板上堆放的砂浆和容器总重不得大于1.5KN/ m2。

c、在架面上设置的材料应堆放整齐、稳固，不影响施工操作和人员通行。

d、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆的整体性杆件，连接紧固件和连墙件，确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以复原。

e、工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

f、施工人员上下脚手架请走安全防护的出入通道，严禁攀爬脚手架上下。

g、在每步的作业完成之后，必须将架上剩余材料移至室内，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。

七.外架卸料平台的搭设
外架的卸料平台作如下搭设，一般挑出宽度不应大于1.5m，斜杆钢管间距不应大于1.5m，挑出部分至少设置三道大横杆，临空面设栏杆，操作层应满铺50板，临边设挡脚板，下设安全网，其施工荷载每平方米不得超过1000牛顿（≈100公斤），集中荷载另行计算，架体应同房屋主体有足够的拉结点，不得与外架连接。

保证架体整体稳定，见下图：
八.上人跑道的搭设及临边防护
上人跑道采用钢管搭设，宽2.0m，必须与外架和结构进行拉接结。

上人楼梯及斜道按“之”字形搭设，斜道坡度不得大于1:3，采用50模板铺设，并加设防滑条。

斜道坡度两侧应设两道防护栏杆，所有防护栏杆及临边架管均用黄、黑相间的油漆涂刷做警示标志。

斜道平台外侧必须用竹板和安全网封围严密，同时应做好“四口”临边保护措施。

九.外架的外围防护和水平防护
1.外围防护
采用2000密目安全网随架体升高同时封挂，并用镀锌铁丝拴牢。

2.水平防护
在每两步杆位置采用水平网封闭，并用镀锌铁丝拴牢。

十.脚手架搭设安全措施
1.脚手架搭拆的操作工人必须符合现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》持证上岗，身体健康，操作者妆当天不生病。

施工员必须向每个操作者进行项目的全面技术交底，安全交底。

2.搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

3.脚手架的构配件质量必须符合规定要求,通过检验,合格后方准使用。

脚手架搭设过程检查发现的问题必须及时纠正。

4.脚手架搭设质量必须经验收，合格后方能使用。

5.作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。

不得将模板、支撑、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在架体上，架体只作防护和装修操作，严禁作为堆料平台。

严禁任意悬挂起重设备和将电线栓在脚手架上。

6.设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。

经常检查地基是否积水，立柱是否悬空，扣件是否松动，安全防护措施是否符合要求。

严禁任意拆除脚手架的任何配件，确保拆除必须有现场技术负责人签字同意，并制定可靠方案。

7.严禁在脚手架相邻处进行挖掘作业。

8.拆除脚手架前必须先验收、检查，制定细部拆除方案和拆除顺序，对作业人员必须进行全面的技术和安全交底。

检查作业人员的健康情况，地面设围栏和警戒标志，严禁一切非操作人员入内。

十一.脚手架防电避雷及雨季施工措施
1.当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天时应停止脚手架搭设与拆除作业。

雨、雪后上架作业必须采取安全防滑措施，并应扫除积雪，在脚手架上铺设草席。

2.脚手架若在相邻建筑物、构筑物防雷范围之外，则应安装防雷装置，防雷。