双相不锈钢的堆焊 - 360文档中心

双相钢堆焊为什么会开裂,因为你不知道这些？

双相钢堆焊为什么会开裂，因为你不知道这些？对双相不锈钢基材堆焊司太立而今达到硬化密封面，表面硬化（耐磨焊层的标准术语）通常用于所有类型阀门阀瓣和阀座的表面。

尽管通常称为Stellite 6（Stellite是Deloro Stellite Company，Kennametal集团的一部分的注册商标），阀门工业中的硬质合金表面称为司太立6。

这种合金通常由世界各地的客户指定阀门规格表。

因为它是最常见的，我们将首先集中讨论司太立6的表面硬化。

这种材料是具有约1％碳的钴-铬-钨合金。

这种高的碳水平导致由在软基质中的碳化物颗粒网络组成的微观结构。

取决于施用方法和稀释量（与贱金属的混合量），硬度可以在35-45洛氏硬度（HRC）的范围内。

由于存在碳化物网络，覆盖层有些容易开裂，尽管对于具有该硬度水平的合金的抗裂性非常好。

对于小而简单的零件，开裂不是一个通常的问题。

然而，在更大和更复杂的部件中，由于由凝固收缩和热膨胀和收缩引起的热诱导应力的积累可能发生开裂。

提高预热温度（在开始任何新的焊道之前的相邻金属的最低温度）降低了这种趋势。

对于一些基材，这是解决问题的可接受的解决方案。

然而，它不是用于双相不锈钢的可行方法。

由于双相不锈钢的组成结构和双相显微组织（半奥氏体和半铁素体），这些材料非常容易发生多相变，这会导致脆性或耐腐蚀性的损失。

在相对低的温度下转变发生，这就是为什么这些材料作为一个组被限制在美国机械工程师协会（ASME）规范中的最高使用温度600F（316℃）。

为此，通常建议使用双相不锈钢焊接的一些参数。

这些包括限制最大热输入（电流乘以电压除以行进速度）和层间温度（在开始任何新的焊道之前相邻金属的最高温度）。

当试图满足美国国家腐蚀工程师协会（NACE）MR0175/ISO15156和Norsok M-630规定的要求以及许多最终用户规范时，这些参数的使用是绝对必要的。

即使不施加这些规格，也应使用这些参数以避免损害基材的性能。

自动焊堆焊双相不锈钢2205工艺

层，保证堆焊层总厚度为（＋）ｍ６１ｍ。焊接过程中道
间温度控制在１０１０ｏ０～５Ｃ。
堆焊冷却速度。
表１焊接工艺参数
２工艺评定
２１堆焊工艺性能分析．
双相不锈钢２０２５合金具有高强度、良好的冲击韧性以及良好的整体和局部的抗协强腐蚀能力，是目
双相不锈钢２０２５中的双相组织，焊缝开裂的现象是
很少的。
为某化工炼油厂制造的换热器，管板材质为１ＭｎＶ６１锻件。厚度为１７ｍ０ｍ，直径１１５ｍ１ｍ。为提高管程耐腐蚀性能．要求在与介质接触的工件表面上堆焊双相不锈钢２０２５耐蚀层，堆焊层厚度为６ｍｌｉ。由于该ｌ管板直径比较大，采用手工堆焊效率太低，本公司引入自动埋弧带极堆焊焊机和自动ＭＩ焊机，以提高Ｇ
焊带十ＭＪ０Ｓ３４焊剂堆焊过渡层．过渡层厚２３ｍｍ。～
再采用自动ＭＩ焊，１ｍＥ２０Ｇ．ｍＲ２９焊丝堆焊复２
优良性能。经过多次试验，所确定的焊接工艺参数见
表ｌ，焊前将试板点固在待堆焊的管板上，模拟实际
究，成功地实现了管板的自动堆焊。
ｌ焊接方法及焊接材料采用埋弧带极堆焊．用Ｄ０Ｍｏ０ｒｍ￣．ｍ３９Ｌ６ａ０５ｍ

双相不锈钢堆焊焊缝组织及性能的研究

摘要随着现代工业技术的发展，传统的奥氏体型不锈钢暴露出它在晶间腐蚀、点腐蚀和缝隙腐蚀等局部腐蚀方面的抗力不足，这些问题限制了奥氏体型不锈钢在化工、炼油等工业中的更广泛使用。

自20世纪30年代以来，各国冶金工作者为解决奥氏体型不锈钢抗腐蚀性问题进行了大量的研究工作，开发出新钢种—奥氏体-铁素体型不锈钢（简称双相不锈钢）。

双相不锈钢综合了奥氏体型不锈钢和铁素体型不锈钢两者的优点，具有良好的韧性、强度，其中屈服强度可达普通不锈钢的2倍；其优良的耐氯化物应力腐蚀性能远远超过18-8型不锈钢，并具有良好的抗点腐蚀和缝隙腐蚀的能力；同时该类钢中镍含量只有18-8型不锈钢含镍量的一半，一定程度上解决了世界上工业用镍资源的不足问题。

国外双相不锈钢己广泛地应用于各工业领域，诸如纸浆和造纸、陆上和海上的油气工业、化学加工工业、运输业（化学品船和槽车）、制药和食品工业以及建筑业等，多用制造反应容器，各种工业设备和输送管道等，如图1、2所示。

在大多数应用中，双相不锈钢被认为是具有性能成本效益的材料，填补了普通奥氏体不锈钢，如316和高合金奥氏体不锈钢之间的空白。

国内在这些方面没有推广使用，但利用双相不锈钢在中性氯化物溶液中有较好的耐点腐蚀、晶间腐蚀等局部腐蚀能力，开发了其在真空制盐和硝盐联产装置上的应用，20万～30万吨的制盐厂的大型盐水和芒硝蒸发罐采用了双相不锈钢的衬里和复合板。

图1 造纸工业图2 化学品船Fig.1 Duplex used for pulp and paper Fig.2 Duplex Used for Chemical Tankers双相不锈钢的焊接与奥氏体不锈钢的焊接比较，焊缝的热裂纹倾向低；与铁素体不锈钢的焊接性比较，焊接接头焊后状态的脆化程度低，而且焊接热影响区（HAZ）中单相铁素体相的粗化程度也较低。

双相不锈钢焊接的最大特点是焊接热循环对焊接接头组织的影响。

无论焊缝或是HAZ都会有重要的相变发生，这时焊件的塑性和耐腐蚀性都有很大的影响。

S32750双相不锈钢焊接工艺试验研究

S32750双相不锈钢焊接工艺试验研究【摘要】本文旨在研究S32750双相不锈钢的焊接工艺，通过对其特性和焊接工艺的分析来探讨最佳的焊接工艺参数。

首先对S32750双相不锈钢的特性进行了分析，然后对焊接工艺进行了深入探讨。

接着设计了焊接工艺试验，并对试验结果进行了详细分析。

最后对焊接接头的性能进行了评价。

结论部分提出了S32750双相不锈钢焊接工艺的优化建议，并对研究成果进行了总结。

通过本研究，可以为S32750双相不锈钢的焊接工艺提供参考，提高焊接接头的质量和性能。

【关键词】S32750双相不锈钢，焊接工艺，试验研究，特性分析，优化建议，焊接接头性能，研究成果总结1. 引言1.1 研究背景S32750双相不锈钢是一种具有优异耐腐蚀性能和高强度的材料，在石油化工、海洋工程、化工和食品加工等领域得到广泛应用。

S32750双相不锈钢的焊接工艺存在一定的难度和挑战，影响了其应用范围和性能表现。

针对这一问题，需要深入探讨S32750双相不锈钢的焊接工艺特点和优化方法，以提高焊接接头的质量和性能。

目前国内外对S32750双相不锈钢焊接工艺的研究仍较为有限，尚未形成系统的工艺规范和优化方案。

开展S32750双相不锈钢焊接工艺试验研究，探索适合其特性的焊接工艺参数和技术路线，具有重要的理论和实际意义。

本研究旨在通过系统实验，对S32750双相不锈钢的焊接工艺进行深入分析和研究，为该材料的应用提供可靠的焊接工艺支持和技术保障。

1.2 研究目的本次研究的目的是对S32750双相不锈钢焊接工艺进行试验研究，旨在探索最适合该材料的焊接方法，提高焊接接头的质量和性能。

通过对S32750双相不锈钢特性的分析和对焊接工艺的深入研究，我们旨在找到最佳的焊接参数和工艺，以确保焊接接头具有良好的强度、韧性和耐蚀性。

我们也希望通过本次研究为S32750双相不锈钢焊接工艺提供一定的参考和指导，为相关领域的工程实践提供支持。

通过本次试验研究，我们希望能够为S32750双相不锈钢焊接工艺的优化提供一些有力的建议，并总结出一些实用的成果，为相关领域的研究和生产工作提供有益的帮助和指导。

不锈钢堆焊工艺

不锈钢堆焊工艺1. 引言不锈钢是一种具有耐腐蚀性和高温强度的金属材料，广泛应用于化工、石油、食品加工等领域。

在某些情况下，不锈钢的制造过程中需要进行堆焊，以修复或增强材料的性能。

不锈钢堆焊工艺是一种将不锈钢材料焊接到基材上的技术，本文将详细介绍不锈钢堆焊工艺的过程、方法和注意事项。

2. 不锈钢堆焊工艺的过程不锈钢堆焊工艺的过程主要包括以下几个步骤：2.1 表面准备在进行不锈钢堆焊之前，首先需要对基材进行表面准备。

表面准备的目的是清除基材表面的污垢、氧化物和油脂等杂质，以确保焊接的质量。

常用的表面准备方法包括机械清理、化学清洗和溶剂清洗等。

2.2 堆焊材料选择不锈钢堆焊的材料选择非常重要。

通常情况下，堆焊材料应与基材具有相似的化学成分和机械性能，以确保焊接接头的强度和耐腐蚀性。

此外，还需要考虑不锈钢的耐腐蚀性和热膨胀系数等特性。

2.3 堆焊工艺参数设定堆焊工艺参数的设定对焊接接头的质量和性能有重要影响。

常用的堆焊工艺参数包括焊接电流、焊接电压、焊接速度和填充材料的厚度等。

这些参数应根据具体的堆焊材料和焊接要求进行合理设定。

2.4 堆焊过程控制在堆焊过程中，需要控制焊接参数、焊接速度和填充材料的均匀性等。

同时，还需要注意焊接过程中的温度控制，以避免产生过高的温度导致不锈钢发生晶间腐蚀等问题。

此外，还需要注意堆焊过程中的保护气体的选择和流量控制，以防止氧化和污染。

2.5 堆焊接头质量检验堆焊接头质量检验是确保堆焊工艺的关键步骤之一。

常用的堆焊接头质量检验方法包括可视检查、超声波检测和X射线检测等。

这些方法可以检测焊接接头的缺陷、裂纹和气孔等问题，以确保接头的质量合格。

3. 不锈钢堆焊工艺的方法不锈钢堆焊工艺的方法主要包括以下几种：3.1 熔化堆焊熔化堆焊是将填充材料加热至熔化状态，并与基材融合形成焊接接头的方法。

熔化堆焊可以使用电弧焊、气焊或激光焊等方法进行。

这种方法适用于不锈钢的大面积堆焊和高强度要求的场合。

2205双相不锈钢的焊接工艺规程完整

1 绪论随着工业技术的日益发展，一般奥氏体不锈钢难以满足应力腐蚀、点腐蚀和缝隙隧洞式腐蚀的要求。

为此，冶金工作者进行了大量研究，研制出奥氏体—铁素体型不锈钢，即双相不锈钢。

传统的奥氏体不锈钢在晶间腐蚀、应力腐蚀、点腐蚀和缝隙腐蚀等局部腐蚀方面的抗力不足，尤其是应力腐蚀引起的断裂，其危害性极大。

双相不锈钢是近二十年来开发的新钢种。

通过正确控制各合金元素比例和热处理工艺使其固溶组织中铁素体相和奥氏体相各约占50％，从而将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，使双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点。

所谓双相不锈钢是在其固溶组织中铁素体相与奥氏体相约各占一半，一般量少相的含量也需要达到30%。

在含C较低的情况下，Cr含量在18%-28%，Ni含量在3%-10%。

有些钢还含有Mo、Cu、Nb、Ti，N等合金元素。

该类钢兼有奥氏体和铁素体不锈钢的特点，与铁素体相比，塑性、韧性更高，无室温脆性，耐晶间腐蚀性能和焊接性能均显著提高，同时还保持有铁素体不锈钢的475℃脆性以及导热系数高，具有超塑性等特点。

与奥氏体不锈钢相比，强度高且耐晶间副食和耐氯化物应力腐蚀有明显提高。

双相不锈钢具有优良的耐孔蚀性能，也是一种节镍不锈钢。

由于两相组织的特点，通过正确控制化学成分和热处理工艺，使双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点，它将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，正是这些优越的性能使双相不锈钢作为可焊接的结构材料发展迅速，80年代以来已成为和马氏体型、奥氏体型和铁素体型不锈钢并列的一个钢类。

上世纪30年代就已在瑞典的试验室中研制出双相不锈钢（3RE60、Uranus50等），但是双相不锈钢真正产业化还是在上世纪60年代以后，其发展经历了3代历程。

1.1 我国双相不锈钢的应用双相不锈钢是根据石油化工中强酸强碱造成的局部点蚀、应力腐蚀以及孔穴式腐蚀现象，一般不锈钢难以胜任的容器、管道以及零部件等而研制的，但由于双相不锈钢除具有很强的各类抗腐蚀性能之外，还具有很好的强度和韧性，为此，在一般民用工程和能源交通方面也逐步得到越来越多的应用，如桥梁、飞机、船舶、汽车以及沿海城市和化工区的装饰建筑等。

双相不锈钢2205手工电弧焊堆焊工艺浅析

2吴玖.双相不锈钢[M].北京:冶金工业出版社,2002.
3结论采用手工电弧焊进行堆焊双相不锈钢2205,过渡层采
(收稿日期=2019 -03 -18)
表明:双相钢铁素体含量为40%时，具有最优异的抗点蚀性能。为了保证双相不锈钢的优良性能，工艺参数选择见表2
表2焊接工艺参数
依照技术协议和JB4708 - 2005(钢制压力容器焊接工艺评定》，取大、小侧弯试样各4件，其中2件试样的长轴垂直于堆焊方向，另2件平行于堆焊方向进行弯曲实验，试验
焊层
过渡层复层
a)(Ni)
21.500 -23.500 2.500 -3.500 8.500-10.500
23.400
3.160
9.500
®(N) 0.080 - 0.200
0.180
可以看出，铁素体形成元素Cr、M。的含量接近上限;奥氏体形成元素<o(Ni) =9.5%,处于标准值的中间。文献⑵
2.3力学性能试验 (1)冷弯性能分析
1堆焊双相不锈钢2205工艺性能分析双相不锈钢焊接过程中的相变情况：在H50T ~
1400P的高温状态，晶粒将长大，奥氏体7向铁素体5相变,
2双相不锈钢2205堆焊工艺评定的编制 2.1材料选用和工艺参数
Y相增多，以单相铁素体a相凝固结晶。随着温度的下降, 将发生铁素体a向奥氏体Y的二次相变，并保留到室温组织中,为保证合理的相比例，控制合理的焊接热输入是必要的。目前,堆焊双相不锈钢主要的问题是铁素体含量(面积
常规力学性能试验、FeCI3溶液点蚀试验和NaOH溶液电解腐蚀试验,无金属析出物，化学成分满足堆焊
E2209型要求，堆焊面层硬度在23. 8 -24.7HRC之间，成功堆焊出满足使用要求的双相不锈钢焊层。

双相不锈钢2507堆焊

化工装备1 前言双相不锈钢是指由铁素体和奥氏体两相组成的不锈钢[1]。

在室温下，铁素体和奥氏体的体积分数大约各占50%。

工程经验证明，要达到双相不锈钢良好的综合性能，铁素体体积分数可在30%~70%之间。

双相不锈钢综合了奥氏体型和铁素体型不锈钢二者的优点，具有良好的韧性、强度和焊接性，其屈服强度可达普通不锈钢的2倍，耐中性氯化物应力腐蚀性能远超18-8型不锈钢，并具有良好的抗点蚀和缝隙腐蚀能力。

其镍含量只有18-8型不锈钢的1/2，解决了镍资源不足问题。

因此，双相不锈钢在石油冶炼和煤气工业领域使用愈加广泛。

2 课题来源2007年，我公司为某油田承制分离系统使用换热器，管程设计压力2.5MPa，壳程设计压力2.5MPa，管板基层为16MnIII锻件，厚度68mm，要求一个面堆焊双相钢复层，复层成分满足表1要求，堆焊层加工后厚度最小8mm，铁素体体积分数为30%~50%。

3 试验选材分析堆焊试板材料选用16MnR厚度12mm，试板尺寸150*250mm。

选用焊条牌号AVESTA 2507/P100，焊条符合标准EN1600-E 25 9 4 N L，其熔敷金属化学成分见表2。

过渡层选用焊条牌号A042，其熔敷金属化学成分见表3。

4 试验方案确定所有的双相不锈钢都凝固生成铁素体，而在凝固终了时得到铁素体组织。

铁素体相在一个高温范围内(取决于成分)是稳定的，直到低于其固溶线温度后开始转变为奥氏体。

铁素体-奥氏体相变的特性，取决于成分和冷却速度。

这个相变决定了焊缝金属中最终的铁素体-奥氏体的平衡组分和奥氏体的分布[2]。

因此，就堆焊来讲，在确定了试板和焊条牌号情况下，有效堆焊层的化学成分基本确定。

控制好道间的冷却速度就能够控制堆焊层金属最终的铁素双相不锈钢2507堆焊郭文彬王庆红（江苏远方迪威尔容器有限公司，宜兴214206）摘要：本文介绍了使用焊条电弧焊堆焊双相不锈钢2507焊接工艺，通过采用不同工艺措施，经化学成分分析和金相分析，提出合理的焊接工艺要求。

2205双相不锈钢的焊接工艺规程

2205双相不锈钢的焊接工艺规程1 绪论随着工业技术的日益发展，一般奥氏体不锈钢难以满足应力腐蚀、点腐蚀和缝隙隧洞式腐蚀的要求。

为此，冶金工作者进行了大量研究，研制出奥氏体—铁素体型不锈钢，即双相不锈钢。

传统的奥氏体不锈钢在晶间腐蚀、应力腐蚀、点腐蚀和缝隙腐蚀等局部腐蚀方面的抗力不足，尤其是应力腐蚀引起的断裂，其危害性极大。

双相不锈钢是近二十年来开发的新钢种。

通过正确控制各合金元素比例和热处理工艺使其固溶组织中铁素体相和奥氏体相各约占50％，从而将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，使双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点。

所谓双相不锈钢是在其固溶组织中铁素体相与奥氏体相约各占一半，一般量少相的含量也需要达到30%。

在含C较低的情况下，Cr含量在18%-28%，Ni含量在3%-10%。

有些钢还含有Mo、Cu、Nb、Ti，N等合金元素。

该类钢兼有奥氏体和铁素体不锈钢的特点，与铁素体相比，塑性、韧性更高，无室温脆性，耐晶间腐蚀性能和焊接性能均显著提高，同时还保持有铁素体不锈钢的475℃脆性以及导热系数高，具有超塑性等特点。

与奥氏体不锈钢相比，强度高且耐晶间副食和耐氯化物应力腐蚀有明显提高。

双相不锈钢具有优良的耐孔蚀性能，也是一种节镍不锈钢。

由于两相组织的特点，通过正确控制化学成分和热处理工艺，使双相不锈钢兼有铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的优点，它将奥氏体不锈钢所具有的优良韧性和焊接性与铁素体不锈钢所具有的较高强度和耐氯化物应力腐蚀性能结合在一起，正是这些优越的性能使双相不锈钢作为可焊接的结构材料发展迅速，80年代以来已成为和马氏体型、奥氏体型和铁素体型不锈钢并列的一个钢类。

上世纪30年代就已在瑞典的试验室中研制出双相不锈钢（3RE60、Uranus50等），但是双相不锈钢真正产业化还是在上世纪60年代以后，其发展经历了3代历程。

1.1 我国双相不锈钢的应用双相不锈钢是根据石油化工中强酸强碱造成的局部点蚀、应力腐蚀以及孔穴式腐蚀现象，一般不锈钢难以胜任的容器、管道以及零部件等而研制的，但由于双相不锈钢除具有很强的各类抗腐蚀性能之外，还具有很好的强度和韧性，为此，在一般民用工程和能源交通方面也逐步得到越来越多的应用，如桥梁、飞机、船舶、汽车以及沿海城市和化工区的装饰建筑等。

双相不锈钢的焊接技巧和要点

双相不锈钢的焊接技巧和要点简介双相不锈钢是一种高强度和耐腐蚀性能良好的材料，其焊接过程需要一些特殊的技巧和注意事项。

本文将介绍一些双相不锈钢的焊接技巧和要点，以帮助焊接人员提高焊接质量和效率。

选择合适的焊接方法双相不锈钢的焊接可以采用多种方法，如TIG焊、MIG/MAG 焊、电弧焊等。

选择合适的焊接方法取决于具体焊接条件和要求。

通常情况下，TIG焊是首选方法，因为其焊接质量较高、焊缝外观美观。

注意预热和间隙控制双相不锈钢的焊接过程中，预热和间隙控制是重要的技巧。

预热可以帮助减少焊接变形和晶间腐蚀的风险，提高焊接接头的强度。

合适的间隙控制可以确保焊接质量和焊缝的完整性。

使用合适的电流和电压选择合适的电流和电压是双相不锈钢焊接中的关键。

过高的电流和电压会导致焊接区域过热，产生气孔和裂纹。

而过低的电流和电压则可能导致焊接不充分，影响焊缝质量。

根据焊接规范和试验结果确定合适的电流和电压范围。

使用适合的焊接材料双相不锈钢的焊接通常需要使用相同或相似成分的焊接材料，以确保焊接接头的性能和腐蚀性能与基材一致。

同时，选择合适的焊接材料可以有效降低焊接变形和裂纹风险。

控制焊接速度和焊接参数在焊接双相不锈钢时，控制焊接速度和焊接参数是非常重要的。

过高的焊接速度可能导致焊缝质量不佳，而过低的焊接速度则可能引起过热和热影响区过大。

根据焊接试验和经验，控制合适的焊接速度和参数，以获得最佳的焊接质量。

注意焊后处理焊接完成后，及时进行焊后处理是确保焊接质量的重要环节。

焊后处理包括去除焊渣、清理焊缝、消除应力、进行表面处理等。

正确的焊后处理可以提高焊接接头的性能和耐腐蚀性。

结论双相不锈钢的焊接需要一些特殊的技巧和要点，我们应该选择合适的焊接方法，注意预热和间隙控制，使用适合的电流和电压，选择合适的焊接材料，控制焊接速度和焊接参数，以及进行正确的焊后处理。

通过遵循这些技巧和要点，我们可以提高双相不锈钢焊接的质量和效率。

以上为双相不锈钢的焊接技巧和要点，希望能对您有所帮助。

带过渡层双相不锈钢带极电渣堆焊管板工艺

带过渡层双相不锈钢带极电渣堆焊管板工艺郭海荣;邢卓【摘要】应用于煤炭间接液化项目中的低压闪蒸冷凝器和真空闪蒸冷却器的壳程属于湿硫化氢腐蚀环境，要求所有与介质接触的材料（包括管板）均应进行焊后消除应力热处理。

直接以双相不锈钢堆焊的管板不能进行600～700℃的常规热处理。

为了消除管板堆焊后的残余应力，可采用以奥氏体不锈钢作为过渡层，热处理后再堆焊双相不锈钢耐蚀层的工艺。

焊接工艺评定试验结果表明，以奥氏体不锈钢H309 LMo为过渡层，以双相不锈钢H2209为耐蚀层的带极电渣堆焊工艺，既可满足管板的热处理要求又满足堆焊层的耐蚀性要求。

%In coal to liquid project the shell side of low pressure flash condensers and vacuum flash coolers served in wet H2 S corrosion environment,require that all the materials( including tubesheets) contacting with medium shall be for eliminating stress post welding heat treatment.Overlaying tubesheet with duplex stainless steel directly should not be in heat treatment in conventional temperature about 600~700℃.In order to eliminate the welding residual stress of the tubesheets after welding,austenitic stainless steel can be adopted as buttering layer,after heat treatment for butteringlayer,overlaying corrosion resistant layer of duplex stainless steel sequentially.The test results of welding procedure qualification show that strip elec-troslag overlaying process adopted austenitic stainless steelH309LMo as buttering layer,H2209 duplex stainless steel as corrosion resistant layer,can satisfy the demands of tubesheets heat treatment and the re-quirement of the corrosion resistance of surfacing layer.【期刊名称】《压力容器》【年(卷),期】2015(000)012【总页数】8页(P51-58)【关键词】双相不锈钢;带极电渣堆焊;过渡层;焊接工艺评定;管板【作者】郭海荣;邢卓【作者单位】沈阳东方钛业股份有限公司，辽宁沈阳 110168;沈阳仪表科学研究院有限公司，辽宁沈阳110043【正文语种】中文【中图分类】TH131.2;TG142.71;TG455制造与安装2014年下半年，承接宁夏某煤化工企业400万吨/年煤炭间接液化项目煤气化及变换装置中的24台低压闪蒸冷凝器(结构见图1)和24台真空闪蒸冷却器(结构见图2)的制造合同，这48台容器均是浮头式换热器，主要技术参数见表1。

2205型双相不锈钢带极电渣堆焊材料的研制

ＺｏｕＬｉｗｅｉ，ＸｕＫａｉ，ＬｉａｏＹｏｎｇｐｉｎｇ，ＣｈｅｎＳｈａｏｗｅｉ，ＷａｎｇＹｕ，ＺｈｏｕＺａｉｓｈｅｎｇ，ＭａＬｉｌｉ
（１．ＨａｒｂｉｎＷｅｌｄｉｎｇＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｈａｒｂｉｎ１５００８０，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｈａｓｈｉＳｔｅｅｌＰｉｐｅＷｏｒｋｓ，ｊｉａｎｇｈａｎＰｅｔｒｏｌｅｕｍ
摘要：研制出２２０５型双相不锈钢带极电渣堆焊材料，Ｈ２２０５焊带及其匹配焊剂ＳＪ２６Ｂ，解决了工程上采用２２０９型双相不锈钢带极堆焊材料熔敷金属铁素体含量很难达到４０％的难题。采用该套材料进行带极电渣堆焊试验，结果表明：堆焊工艺性能极佳，冶金性能优异，熔敷金属力学性能、耐蚀性能优良，熔敷金属铁素体含量为４０％一６０％，满足工程实际需要。关键词：带极电渣堆焊；双相不锈钢；２２０５；铁素体含量
ｌｕｆｘＳＪ２６Ｂｗａｓｄｅｖｅｌｏｐｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｗｅｌｄｐｒｏｃｅｓｓｈａｄｅｘｃｅｌｌｅｎｔｐｅｆｒｏｒｍａｎｃｅａｎｄｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃｌａｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ，ｔｈｅｄｅ－

双相钢不锈钢药芯焊丝堆焊试验

备，该设备由电焊机（包括电源送丝机构、控制系统）水冷焊枪以及行走系统、冷却系统、供气系统组成。不锈钢药芯焊丝气体保护焊设备采用平特性直流电源，通过改变送丝速度来调节焊接电流的，因此，焊接规范调节比较方便，当弧长变化时，可引起
较大的电流变化，有较强的自调节作用；同时，由于短路电流较大，引弧比较容易。
２．１焊接设备
３．２堆焊层弯曲试验见表４３．３硬度测量见表５
本试验采用ＥＳＡＢＬＡＨ５００药芯焊丝堆焊设
表１两种焊丝化学成分
ＣＯ２药芯焊丝堆焊ＷＥＬＦＣＡＷ３０９ＬＭｏＴ
４８
甘
肃
科
技
第３０卷
先是以单相８凝固结晶，在其后的降温过程中若冷却速度较快，即焊接热输入量较低时，则８转变的较少，使８相较多而相较少；若热输入量高，即冷却速度慢，虽然会促使较多的８转变，可以得到足够数量的奥氏体，但会导致晶粒粗大、叮相（图２）和二次奥氏体（２）析出，因此熟悉掌握每一种双相不锈钢的ＴＴＴ和ＣＣＴ转变曲线，精细制定焊接规范参数、严格控制热输入量（焊接线能量）和层间温
２．３ＣＯ药芯焊丝堆焊工艺参数试验表明，影响不锈钢药芯焊丝堆层成形及性能的焊接工艺参数主要有：焊接电流、焊接电压、焊接速度、干伸长、搭接量等４］。在多次试验的基础上，确定了不锈钢药芯焊丝堆焊时，获得良好成形、优

FCAW堆焊双相不锈钢2205工艺分析

FCAW堆焊双相不锈钢2205工艺分析翟智梁;查小琴;黑鹏辉;高军松【摘要】采用药芯焊丝二氧化碳气体保护焊(FCAW)在低碳钢表面堆焊一层双相不锈钢表层,综合分析了双相钢堆焊层的力学性能、耐腐蚀性能及铁素体-奥氏体(α-γ)两相组织的演变规律.结果表明:选用E2209T1-1药芯焊丝,配合空冷冷却方式,并合理控制焊接热输入为20.25 kJ/cm,堆焊层可以获得综合力学性能优异的两相组织;两相组织包括沿晶界或亚晶界分布的针叶状奥氏体和不连续分布的块状铁素体,且堆焊层的铁素体含量约为42％;堆焊层兼具优良的力学性能和耐腐蚀性能.【期刊名称】《焊接》【年(卷),期】2018(000)011【总页数】4页(P31-34)【关键词】FCAW;双相不锈钢;堆焊层;铁素体-奥氏体【作者】翟智梁;查小琴;黑鹏辉;高军松【作者单位】中国船舶重工集团公司第七二五研究所,河南洛阳471023;洛阳双瑞特种装备有限公司,河南洛阳471000;中国船舶重工集团公司第七二五研究所,河南洛阳471023;中国船舶重工集团公司第七二五研究所,河南洛阳471023;洛阳双瑞特种装备有限公司,河南洛阳471000;中国船舶重工集团公司第七二五研究所,河南洛阳471023;洛阳双瑞特种装备有限公司,河南洛阳471000【正文语种】中文【中图分类】TG4550 前言双相不锈钢综合了奥氏体不锈钢和铁素体不锈钢的优点，具有良好的韧性和强度，对晶间腐蚀敏感度较低并兼具优良的耐点蚀、缝隙腐蚀的能力。

双相不锈钢中含有Cr,Mo,N等合金元素，通过优化合金成分及增强固溶强化效果来改善韧性和强度，通过延长孔蚀的孕育期及提高点蚀指数(PI值)来降低点蚀速率。

其中Cr元素在铁素体中的扩散速度远高于在奥氏体中的扩散速度，能够快速补偿晶界贫铬区损失的Cr元素和降低晶间腐蚀敏感性。

这使得其耐腐蚀性能与高钼的奥氏体不锈钢近似，在某些情况下甚至媲美镍基合金[1-3]。

超级双相不锈钢(S32750)管焊接工艺的研究

超级双相不锈钢(S32750)管焊接工艺的研究第一篇范文超级双相不锈钢(S32750)管焊接工艺的研究摘要：超级双相不锈钢(S32750)由于其卓越的耐腐蚀性和机械性能，在石油、化工等行业中得到了广泛的应用。

然而，关于超级双相不锈钢管的焊接工艺研究却相对较少。

本文将针对超级双相不锈钢(S32750)管的焊接工艺进行深入研究，探讨焊接方法、焊接材料选择、焊接参数控制等方面的问题，以期为实际生产中的应用提供参考。

1. 引言超级双相不锈钢(S32750)是一种具有奥氏体和铁素体组织的双相不锈钢，具有较高的铬、镍含量和较低的碳含量。

这种材料具有良好的耐腐蚀性、耐磨性和机械性能，因此在石油、化工等行业中得到了广泛的应用。

然而，由于其特殊的组织结构和性能要求，超级双相不锈钢管的焊接工艺具有一定的难度。

因此，对超级双相不锈钢管焊接工艺的研究具有重要的实际意义。

2. 超级双相不锈钢(S32750)管焊接方法的选择在焊接超级双相不锈钢(S32750)管时，常用的焊接方法有氩弧焊、电弧焊和激光焊等。

每种焊接方法都有其优缺点，应根据实际生产需求和焊接条件进行选择。

2.1 氩弧焊氩弧焊具有熔深浅、热影响区小、焊接质量高等优点，适用于薄壁超级双相不锈钢管的焊接。

然而，氩弧焊的设备成本较高，且焊接速度相对较慢，不适合大规模生产。

2.2 电弧焊电弧焊是一种经济、实用的焊接方法，适用于各种规格的超级双相不锈钢管焊接。

电弧焊具有焊接速度快、操作简单等优点，但熔深较大、热影响区较宽，对焊接材料和焊接参数的控制要求较高。

2.3 激光焊激光焊具有熔深可控、热影响区小、焊接速度快等优点，适用于高质量要求的超级双相不锈钢管焊接。

然而，激光焊设备成本较高，对焊接环境的要求也较高。

3. 焊接材料的选择焊接材料的选择是保证超级双相不锈钢(S32750)管焊接质量的关键因素之一。

焊接材料应与母材具有相似的化学成分和力学性能，以减小焊接过程中的性能差异。

SAF2205_双相不锈钢带极堆焊焊接工艺

４４６２－１）采用电渣带极堆焊（ＥＳＷ）。２．２．１．２机械加工管板待堆焊表面，
并应进行１００％磁粉检测，待堆焊表
面不得存在油、锈、棉丝等残留物。２．２．１．３预热，待堆焊部件应预热到
１００￣１２０℃。
２．２．１．４在堆焊过程中，应严格控制堆焊层间温度，保证待堆焊部件应始
终保持在≥１００ ℃，且最高层间温度
ＷｅｌｄｉｎｇＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ应用广角
Ｓ３１８０３（ＳＡＦ２２０５）双相不锈钢
带极堆焊焊接工艺的确定
Determination of
the welding process of S31803（SAF2205）two-phase stainless steel strip surfacing
γ 奥氏体γ
δ 铁素体 δ
接接头和近缝区母材做了一次局部热
处理，由于焊接热循环非常快，从热
动力学角度来看焊缝金属达不到平衡
Ｎｉ＋Ｎ
Ｃｒ＆Ｍｏ
状态，用与母材化学成分相同的填牌号
Ｃ
Ｓｉ
Ｍｎ
Ｐ
Ｓ
Ｃｒ
ＮｉＭｏＮ
Ｓｏｕｄｏｔａｐｅ２１．１３．３Ｌ０．０１０．２０１．８００．０２００．０１０２０．２０１４２．９
特别需要注意的是，双相钢的堆焊，必须保证电弧电压的稳定。由于焊机、电缆线等衰减作用，堆焊工艺参数中的电压，不能是焊机电压表上的指示电压，而应该使用钳式电压表测量出的介于工件与堆焊机头导电嘴之间的电位差的实测值。
堆焊层的厚度，可在电压保持不变的情况下，细微调节焊接电流及堆焊速率来控制。在选定以上堆焊工艺参数下，过渡层堆焊厚度大约为３．５ｍｍ，表面层厚度大约为５ｍｍ。