桥台桩顶力计算_M01

桩柱式桥台计算书

2.8
-0.38548 1.49037 3.12843 3.28769 -2.38756 -1.17548 0.84177
3.0
-0.92809 1.03679 3.22471 3.85838 -3.05319 -2.82410 0.06837
3.5
-2.92799 -1.27172 2.46304 4.97982 -4.98062 -6.70806 -3.58647
-0.22152 -0.28737 -0.36496 -0.45515 -0.55870
-0.12192 -0.17260 -0.23760 -0.31933 -0.42039
4
-5.85333 -5.94097 -0.92677 4.54780 -6.53316 -12.15810 -10.60840
0.6
D2
0.00000
A3
0.00000
B3
0.00000
C3
1.00000
D3
0.00000
A4
0.00000
B4
0.00000
C4
0.00000
0.00500 0.02000 0.04500 0.08000
0.97317 0.95855 0.93817 0.91047 0.87365
1.09262 1.18756 1.27990 1.36865 1.45259
1.6
0.91280 1.55346 1.26403 0.67842 -0.27194 0.82565 1.53020
1.7
0.88201 1.63307 1.42061 0.81193 -0.34604 0.76413 1.59963
-0.00540 -0.01000 -0.01707 -0.02733 -0.04167

桩柱式桥台计算

无锡至张家港高速公路桩柱式桥台台帽位移计算书中交第二公路勘察设计研究院年月日一、基础资料台后填土内摩擦角φ＝30°，台帽长B ＝17.54m （计算宽度b 1=17.24m ），桩间距为6.1m ，桩径d ＝1.5m ，耳墙宽0.3m ，台后填土高H=5.0m 。

填土容重r ＝18.0 km/m 3，台帽背墙高为h1＝1.2+1.83＝3.03m ，桥台帽梁截面尺寸为b ×h ＝1.8×1.2m 。

桥跨上部构造为25m 小箱梁，上构恒载、桥跨活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值越小对结果越为不利，桥台位移计算时未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算）。

搭板及台后活载产生的弯矩需计算，方法为由汽车荷载换算成等代均布土层厚度： h ＝rbl G 0∑ 式中，0l 为破坏棱体长度，b 为台帽长，当台背竖直时，0l =Htg θ，H=5.0m 。

由tg θ=-tg ω+))((αωωϕtg tg tg ctg -+=0.653，其中045=++=αδϕω得 0l =5×0.653=3.265m在破坏棱体长度范围内并排放三辆重车，车后轮重为2×140=280，三辆车并排折减系数为0.78，得∑G =3×280×0.78=655.2KN搭板产生的重力∑G =0.35×3.265×14.25×25=407.1KN所以得：活载h =655.2/(17.24×3.265×18)=0.647m搭板h =407.1/(17.24×3.265×18)/2=0.201m计算时，把活载h 和搭板h 合计到p 1、p 2即考虑了搭板和台后活载引起对桥台的主动土压力。

二、计算桩径d ＝1.5m （台后填土高H=5.0m ）土压力系数：台后填土内摩擦夹角φ=30°填土表面与水平面的夹角β=0°（台后填土水平）桥台背墙与垂直面的夹角α=0°（背墙竖直）台背或背墙与填土的夹角 δ= φ/2 =15°主动土压力系数后μ＝222)cos()cos()sin()sin(1)cos(cos )(cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++⋅-βαδαβϕδϕδαααϕ＝222)00cos()150cos()030sin()1530sin(1)150cos(0cos )030(cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡︒-︒︒+︒︒-︒︒+︒+︒+︒⋅︒︒-︒＝0.3014土压力强度：p 1=μ后×r ×h 1+活载p +搭板p = 0.3014×18×（3.03+0.647+0.201）＝21.039（kn/m 2）p 2=μ后×r ×h 2+活载p +搭板p ＝0.3014×18×（5.0+0.647+0.201）＝31.727（kn/m 2）① 台背高度范围内台后土压力及其产生的弯距H 1= 1/2×p 1×h 1×B 1=1/2×21.039×3.03×17.24=549.5（kn ）e 1桩顶= ⨯31h 1＝⨯31 3.03＝1.01（m ） e 1地面=H- ⨯32h 1＝5-⨯32 3.03＝2.98（m ） M 1桩顶 =H 1×e 1桩顶=549.5×1.01=555.0（kn.m ）M 1地面 =H 1×e 1地面=549.5×2.98=1637.5（kn.m ）② 台身桩柱范围内台后土压力及其产生的弯距b ＝0.9×（d+1）＝0.9×（1.5+1）＝2.25mH 21 = 1/2×（p 2－p 1）×（H-h 1）×b ×n ×（H-h 1）/3= 1/2×（31.727－21.039）×（5-3.03）×2.25×3×（5-3.03）/3=46.6（kn ）H 22 = p 1×（H-h 1）×b ×n ×（H-h 1）/2= 21.039×（5-3.03）×2.25×3×（5-3.03）/2=275.6（kn ）M 2地面 = H 21×（H-h 1）/3+ H 22×（H-h 1）/2＝46.6×1.97/3+275.6×1.97/2＝302.1（kn.m ）③ 台身桩柱范围内台前溜坡土压力及其产生的弯距主动土压力系数前μ＝22cos )sin(sin 1cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡++ααϕϕϕα＝atan （1/1.5）前μ＝0.249土压力强度：h 前＝5-(3+1.4-0.75)/1.5＝2.567（m ）p 前=μ前×r ×h 前＝0.249×18×2.567＝11.52（kn/m 2）H 前=-⨯21p 前×h 前×b ×3=-⨯2111.52×2.567×2.25×3=-99.8（kn ） e 前= ⨯31h 前＝⨯31 2.567＝0.856（m ） M 前 = H 前×e 前=-99.8×0.856=-85.4（kn.m ）④ 桩顶及地面处的外力由于桥跨上构恒载、活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值愈小对结果愈为不利，本计算未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算），其中由帽梁程序计算的单柱桩顶反力为：恒载1357.3 KN ，活载 678.5KN 。

肋板桥台计算要点

肋板桥台计算要点肋板桥台受力与配筋计算 V1.03一、基本情况1.荷载荷载标准公路－1级1为I级、2为II级、3为II级折减车道数3只能为2、3或4车道折减系数0.780结构重要性系数γ0=12.填土情况填土高度H=10m即承台顶面至地面高度锥坡坡率 1.5内摩擦角Φ=35°填土容重γ=19kN/m3地基系数m=15000kN/m4锥坡土压力01—考虑，0—不考虑3.桥台尺寸（1）总体桥梁斜度20°桥梁正宽度13m盖梁正宽度背墙高度 1.133m盖梁高度 1.1m（2）肋板肋板厚度B肋=0.8m肋板顶宽L肋顶=1m肋板底宽L肋底= 4.5m肋板个数n肋=2根（3）承台承台长度L承= 5.5m分离式承台承台宽度B承= 2.2m承台高度H承= 1.5m肋板后端距承台边襟边L襟=0.5m默认为前后襟边相等（也可改动）（4）系梁系梁长度L系=10m全桥宽系梁总长度（斜）系梁宽度B系= 1.2m 默认系梁设于承台中间系梁高度H系= 1.5m（5）台桩台桩间距L桩距= 3.3m4.台支座情况支座直径D支=250mm支座高度h支=42mm支座橡胶厚度t支=30mm剪切模量G支= 1.5Mpa台支座数n支=16个5.桥台锚栓锚栓或桥台处桥面连续是否设置11—设，0—不设6.跨径及联孔跨径L=20m跨径暂只能为5～50米联孔数2联孔数只能为1或27.桥墩尺寸桥墩高度h墩=8.867m平原区假设与桥台同高，不同高可修改墩柱直径D1=1m墩柱个数2根墩桩直径D2= 1.2m墩桩个数2根墩概略桩长L桩=15m8.墩支座情况支座直径D支=250mm支座高度h支=42mm支座橡胶厚度t支=30mm剪切模量G支= 1.5Mpa墩支座数n支=32个9.肋板顶受力情况（1）恒载第 1 页，共 28 页盖梁自重P盖=800kN全台宽，含耳背墙挡块等(不含搭板)上部重量2P上=4405kN全台宽一孔跨径全部重量不是桥台上的上部反力e=0m上部荷载偏心距支承线在盖梁中心线的桥跨方向为正（2）汽车按简支梁自动计算，也可手工修改车道均布荷载q K=10.5kN/m公路—I级车道集中荷载P K1=240kN车道集中荷载P K=240kN一孔一联时P汽1=105kN一列汽车产生的台顶最小竖向力P汽1=249kN一列汽车产生的台顶最大竖向力两孔一联时P汽2=0kN汽车偏载增大系数β= 2.6汽车偏载引起最大柱反力与平均反力之比单车道制动力最小值Hmin=165kN制制动力折减系数ξ=0.5车辆荷载单轴重140kN10.温度及收缩徐变情况线膨胀系数α=0.00001安装温度15℃一月平均气温-23℃收缩10℃徐变20℃11.桥墩墩身桩基混凝土情况墩身砼强度等级C30墩身砼弹性模量E c=30000Mpa墩身砼强度等级C20墩桩砼弹性模量E c=25500Mpa12.桥台肋板混凝土和钢筋情况砼强度等级C30砼抗压强度设计值f cd=11.5MPa f cd—混凝土轴心抗压强度设计值钢筋抗拉压强度f sd=f sd'=280MPa f sd=f sd'—普通钢筋抗拉、抗压强度设计值受拉区钢筋至边缘距离a s=6cm a s—构件受拉区普通钢筋合力点至受拉区边缘的距离受压区钢筋至边缘距离a s'=6cm a s'—构件受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离相对界限受压区高度ξb=0.56ξb—相对界限受压区高度—查表5.2.1应力高度与实际高度比β=0.8β—截面受压区矩形应力图高度与实际受压区高度的比值—钢筋表面形状系数=C1=1光圆钢筋C1=1.4 带肋钢筋C1=1.0单侧最小配筋率P=0.20%钢筋弹性模量E s=200000Mpa13.汽车冲击力计算数据计算跨径L j=19.6m按跨径减0.4米自动计算，也可手工修改上部材料弹性模量E c=32500Mpa上部跨中截面惯矩I c=0.7677m4跨中每延米重量G=142.84kN/m14.搭板计算数据搭板长度L搭=10m搭板的影响仅在计算基础时考虑搭板宽度B搭=11.75m行车道宽度搭板厚度H搭=0.34m搭板偏心距e搭=-0.4m搭板支承线距台柱中心的距离支承线在台柱中心线的桥跨方向为正二、台身土压力计算1.台身活载土压力计算忽略了搭板的影响桥梁斜宽度b=13.834m盖梁斜宽度(1)活载等代土层厚度h a=(∑G)/(bγl0)填土高H=10.00m填土高内摩擦角Φ=35.0°内摩擦角填土容重γ=19.0kN/m3填土容重台背与竖直面夹角α=0.0°填土面与水平面夹角β=0.0°台背与填土间摩擦角δ=φ/2第 2 页，共 28 页=17.5°ω=α+δ+φ=52.5°破裂面夹角θtgθ=-tgω+sqrt[(ctgφ+tgω)(tgω-tgα)]破裂棱体破裂面与竖直线夹角=0.583破裂棱体长度l0=H×tgθ= 5.835m破棱体上作用轴数2未考虑破裂棱体长度大于8.4米的情况汽车∑G=655.2kNh a=0.427m主动土压力系数μ=cos2(φ-α)/{cos2α×cos(α+δ)×[1+sqrt(sin(φ+δ)×sin(φ-β)/cos(α+δ)/cos(α-β))]2}=0.246(2)活载土压力荷载集度q0=h a×γ×b×μ=27.6kN/m2.台身恒载土压力计算(1)台后恒载土压力h2= 2.233m背墙及盖梁高度q1恒=0kN/m背墙顶面恒载土压力集度（全桥宽）q2恒=h2×γ×b×μ盖梁底面恒载土压力集度（全桥宽）144.5kN/mB肋=0.8m肋板厚度n=2肋板个数b1=肋板计算宽度(全桥宽)。

桥台桩基础设计计算书

.62cos(25.1 0) ＝22694.12 kN E Ax E A cos( ) 25060
作用点与基础底面的距离：
1 e y 9.5 3.17 m 3
水平方向土压力对基底形心轴的弯矩：
M ex E Ax e y 22694 .12 (3.17) 71940 .36kN m
台后填土自重引起的主动土压力:
EA
式中：
1 mH 2Ka B 2
； m ——墙后填土重度的加权平均值（ kN m3 ）
H ――土压力作用的高度； B ――土压力作用的宽度；
K a ――主动土压力作用系数。
土压力作用系数如下：
Ka ＝
cos2 ( m ) cos2 cos( ) 1 sin( ) sin( ) cos( ) cos( ) cos2 (25.1 0) cos2 0 cos(25.1 2 0) 1 sin(25.1 2 25.1) sin(25.1 0) cos(25.1 2 0) cos(0 0)
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
桩侧土的极限侧阻力标准值如下：中密卵石土层，取 qs1k =85kPa. 密实卵石土层，取 q s 2 k =90kPa。桩的极限端阻力标准值如下：密实卵石土层，取 q pk =2200kPa
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
) 1,4 36445 .14 1.4 2250 1.4 13282 .92 o M ud 1.2 (14742 37800
=33773.292 kN.m 3、桥上无飞机，台后有飞机荷载

新规范桩基薄壁桥台计算(EXCEL)

桩身周长 u (m) 3.770
桩端面积 Ap (m) 1.131
桩身自重
(kN)
0.8
282.7
(三) 冲刷线以下准值 qik
(kPa)
岩石饱和单轴抗压强度标准值 frk
(kPa)
嵌岩段侧阻力 uc2hifrk
(kN)
桩周土侧阻力 0.5ζ suliqik
嵌岩深度 h
岩石风化程度中风化
岩体完整程度较破碎
1696.5 6914.0 >
单桩轴向受压承载力容许值
P=单桩轴力+桩身自重-置换土重满足
(kN)
2392.1
5 12 13 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28
28 28 28 28 28
28 28 28 28 28 桩周土总侧阻力嵌岩段总侧阻力桩端位于第4层土中 7 总端阻力 c1Apfrk 0.5ζ su∑liqik u∑c2hifrk (kN) (kN) frk 5000 (kN) [Ra] (kN)
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2050.8 3166.7
(kN)
5 12 13 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28 28
1 2 3 4
5 7 1 15
40 140 180 5000
0.0 0.0 0.0 3166.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
301.6 1477.8 271.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

桩顶位移的计算公式

，桩身内力和位移的计算，着重在横向受力时的内力与位移计算。
桩身内力与位移计算方法很多，常用的有：弹性地基梁法。弹性地基梁法：
将桩作为弹性地基上的梁，按文克尔假定(梁身任一点的土抗力和该点的位移成正比)的解法。
基本概念明确，方法较简单，所得结果一般较安全。弹性地基梁的弹性挠曲微分方程的求解方法可用数值解法、差分法及有限元法。
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(四)刚性桩与弹性桩
弹性桩：当桩的入土深度h>2.5/α时桩的相对刚度
小，必须考虑桩的实际刚度，按弹性桩来计算。刚性桩：
当桩的入土深度h≤2.5/α时，则桩的相对刚度较大，计算时认为属刚性桩，后面介绍的沉井基础也可看作刚性桩(构件)，其内力位移计算方法见本书第四章。
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24
1．摩擦桩、柱承桩 x0、φ0的计算
摩擦桩、柱承桩在外荷作用下，桩底将产生位移xh、φh。当桩底产生转角位移φh 时，桩底的土抗力情况如右图所示，与之相应的桩底弯矩值Mh为
= -φhC0I0 式中：A0 —桩底面积;
I0 — 桩对其重心轴的惯性矩; C0 —基底土的竖向地基系数
C0 =m0h
4.5.2单桩水平静荷载试验
(1)试验装置
(2)试验方法单向多循环加卸载法：这种方法可模拟基础承受反复水平荷载(风载、地震荷载、制动力和波浪冲击力等循环性荷载）。
a．试验方法每级荷载施加后，恒载4分钟测读水平位移，然后卸载至零。停2分钟测残余水平位移，或者加载、卸载各10分钟，如此循环5次，再施加下一级荷载，试验不得小途停歇：
1．计算各桩桩顶所承受的荷载Pi、Qi、Mi; 2．确定桩在最大冲刷线下的入土深度(桩长的确定)，一般情况可根据持力层位置，荷载大小，施工条件等初步确定，通过验算再予以修改;在地基土较单一，桩底端位置不易根据土质判断时，也可根据已知条件用单桩容许承载力公式计算桩长。 3．验算单桩轴向承载力; 4．确定桩的计算宽度b1; 5．计算桩的变形系数α;

弯矩以顺时针方向为+，水平力以指向河心方向为+
水平力偏心弯矩 (KN.m)
平力以指向河心方向为+
360 835
679 1409 486 3410
一个承台上所有桩合计项目上部结构恒载车道活载人群荷载汽车制动力支座摩阻力台帽台身翼墙搭板承台承台土重土压力台帽范围台身范围承台范围合计一根桩桩顶力N 5848 860.7 KN -2113 竖向分力 (KN) 696 229 竖向力偏心弯矩水平分力 (KN.m) (KN) -35 -11 90 209 341 1261 203 171 2275 673 -133 -277 -348 -154 -1155 170 588 683
一个承台上所有桩合计项目上部结构恒载车道活载人群荷载汽车制动力支座摩阻力台帽台身翼墙搭板承台承台土重土压力台帽范围台身范围承台范围合计一根桩桩顶力n58488607kn2113竖向分力kn696229竖向力偏心弯矩水平分力knmkn35119020934112612031712275673133277偏心弯矩knm向河心方向为36083567914094863410

(整理)桥台桩基础设计计算书

1.5113
0.6
4
0.53938
0.95861
641.52
-915.089
-273.569
2.0151
0.8
4
0.64561
0.91324
782.38
-871.779
-89.399
2.512
1
4
0.72305
0.85089
876.22
-812.25
63.97
3.0027
1.2
4
0.76183
0.77415
（二）活载计算
1.车辆荷载
由已知可知，桥梁墩台在计算车辆荷载时可换算为：桥上为q=10.5KN/m的均布荷载，支座为P=215KN的集中荷载。
车辆荷载分布图
2-1
求出A﹑B端的支座反力
FA+FB-q×19.94-215=0
q×19.94× ×19.94+P×19.94-FB×19.94=0
解得：FA=104.685KN
1-4
3. 2#墩台及以上部分自重
1-5
2#墩台计算表
序号
计算式
结果
1
150×250×80×25×3
450KN
2
120×h×80×25×3
951.84KN
合计
1401.84KN
1-6
4.承台上板自重
5.梁恒载反力
6.土侧压力计算（按朗金主动土压力计算）
4#桥台处：
1-7
对于左侧土：
每延米土楔体ACD的重力W1 = 445.65KN
26251.83
4036.87
8064.71
组合三
永久作用+可变作用（支座摩阻力）

桥台计算-承台桩基

一、设计资料跨径16m 路宽12m 台高3m 台长 4.5m 桩长30m桩径 1.4m桩排数（纵）2纵向桩间距 3.65m 桩排数（横）3横向桩间距 4.55m二、上部及台身、承台传来荷载1.水平力H=2078.810KN2.竖直力N=10086.136KN3.弯矩M=10406.172KN·m三、单桩轴向压力1. 桩的计算宽度b 1=K f ·K 0·K·d=0.9(d+1)K= 1.854m式中K=b'+(1-b')L 1/0.6h 1=0.7923077b'=0.6L 1= 2.25mh 1=7.8m2. 桩的变形系数α=5√mb 1/EI=0.303m -1式中m=5000KN/m 4En= 2.85E+07KpaI=0.188574099m 43. ρ1、ρ2、ρ3、ρ4值的计算式中lo=0mξ=0.5A= 1.5393804m 2Co=150000KN·m 3Ao=10.46346703m 2已知h1=αh=9.1045l 01=αl 0=0查表17、18、19（P 239~241）x Q = 1.06423EIU 台承台桩基摩擦桩桩长验算⑴.ρ1==1021410(lo+ξh)/A·Eh+1/C 0A 01=0.28366x m=0.98545υm=0.48375⑵.ρ2=α3EIX Q =0.029746941EI ⑶.ρ3=α2EIXm=0.090762365EI ⑷.ρ4=αEI υm=0.14681032EI4. 承台底面座标原点O 处位移、b 、β值的计算⑴. b 0式中ρ2=0.178481647EI n ρ3=0.544574193EIn 2ρ32=0.296561051(EI)25. 作用于每根桩上荷载Pi 、Qi 、Mi 的计算3454.9179KN -92.8724KN ⑵. 水平力Q i =ρ2a 0-ρ3β0=346.46839KN ⑶. 弯矩M i =ρ4β0-ρ3a 0=-1502.997KN·m 6. 校核⑴.n Q i =2078.81033(H)⑵.ΣX i P i +n M i =9389.219281(M)⑶.Σn P i =10086.13648(N)7三、桩的计算1.计算取值极限摩阻力τp 35Kpa容许承载力[σ0]200KPa桩的周长U 5.027m30.000m 3426.62/EI=⑴. 竖向力P i =ρ1(b0+xi β0)=⑶. β0=n ρ2·M+ n ·ρ3·Hn ρ2·(n ρ4+ρ1 Σx i 2)-n 2ρ32⑵. a 0桩在冲刷线下有效长度l:桩底横截面面积A 1.539m2桩尖极限承载力σR2577.4KPa修正系数m0=0.7λ=0.7k2=5γ2=18KN/m3h=30.000m（桩尖埋置深度）2.桩的容许承载力[P]=1/2(Ulτp+AσR)=4622.74KN四、结论经验算，桩长取L=30米时，[P]=4622.737KN >Pj=4609.453KN。

重力式桥台及桩基内力计算

式中：A3、B3、C3、D3、A4、B4、C4、D4为桩基础换算埋置深度αy的无量纲系数； B3 D4 B4 D3、A3 D4 A4 D3、A3C4 A4C3、A3 B4 A4 B3
为桩基础换算深度αL的无量纲系数。
H0 My × A m +M0 Bm α Qy H 0 A Q＋ M 0 BQ
（最大弯矩） Z=αy（最大弯矩位置）
3、桩身内力计算公式简化
（3）简化结论通过以上简化，对于任一弹性单排桩（桩长换算深度αl＞ 2.5，桩底埋置于非岩石类土上），通过列表计算各换算深度αy 的AM、BM、AQ、BQ，可得K1、K2。根据地面或局部冲刷线处桩基础截面内力M0、H0，K1=αM0/H0，在表中只要查到K1值时，表中对应的αy为最大弯矩位置Z，与之对应位置的K2为最大弯矩系数。带入可求该桩基础的最大内力Mmax。把K1、K2制成图表，这样计算可大大简化。（本次只列出比较常用的αL≥4时的计算用表，其他情况计算方法类似）
334
按m法计算弹性桩作用效应
1、桩的计算宽度 2、桩基中桩的变形系数计算 3、桩身内力计算公式简化 4、地面或局部冲刷线处桩作用效应（M0， H0、Mmax计算）
1、桩的计算宽度
桩底计算宽度b1=kkf(d+1)，b1≤2d 以方案3为例 b1=kkf(d+1) =0.987×0.9×（1.5+1） =2.22m≤2×1.5m 垂直于水平力作用方向上有3根桩，计算宽度取 3b1=3×2.22=6.66m ≤B+1=12.25+1=13.25m；3b1≤B+1
4、地面或局部冲刷线处桩作用效应（M0，H0、Mmax计算）
方案一 3420 18250 5187 13881 5091 0 3067 7760 0 5157 -7702 0 25525 23399 5187 157 2629 472 560 1417 0 0 1510 165

桥梁第0号桥台桩柱计算书

桥梁第0号桥台桩柱计算书(2013年5月25日13点59分计算)注：1、工程文件名：C:\Users\cc\Desktop\桥梁\桥梁.qlt。

2、桥梁通单机版7.78版本计算。

原始数据表(单位:kN-m制)注：1、加载方式为自动加载。

重要性系数为1.1。

2、横向布载时车道按1列加载，车辆采用1到2列分别加载计算。

车道荷载数据注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。

双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。

车辆荷载数据注：桥台“边孔搭板均加载”的冲击系数分别采用边孔加载、搭板加载对应的冲击系数。

梁(板)数、梁(板)横向距离每片上部梁(板)、搭板恒载反力边孔、搭板跨径数据注：冲刷线以下桩基重量始终扣除桩重的一半，与水位面和桩端持力层透水性无关。

注：单位：地基土比例系数：kN/m4，摩阻力标准值qik或基本承载力fa0：kPa。

注：岸侧台身与台帽垂距为0.10米。

恒载作用力表(表1)注：1、盖梁容重25kN/m3，台身容重25，扩基容重25，水容重10。

2、支座支撑线与柱中心桥轴线方向距离-0.07m，垂直于盖梁轴线方向的距离-0.07m。

3、垂直于盖梁轴线方向的盖梁中心与柱中心距离0m。

注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。

总宽度为0米。

2、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。

计算水平制动力使用。

3、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。

4、双孔加载车道均布荷载、集中荷载的跨径采用“单孔左或右跨不利作为计算跨径”。

5、边孔与搭板、边孔、搭板分别加载车道均布荷载为7.875、7.875、7.875kN/m，集中荷载为214.272、214.272、162kN。

6、边孔、搭板支反力合计：人群荷载0kN/m，1辆车辆荷载423.868kN，1列车道荷载319.76kN。

7、边孔(或搭板)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在搭板(或边孔)内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。

桥台土压力计算

土应力
0 0.0018
-288.4 188.3
-0.6 0.0016
-177.4
178.9
-1.2 0.0014
-77
154
-1.8 0.0011
5.3
119.3
-2.4 0.0009
65.3
80.7
-3 0.0006
101.4
43.4
-3.6 0.0004
118.4
11.1
-4.2 0.0002
文档描述: 1
任务标识: 2
计算类别: 多排弹性基础计算
---------------------
---------------------
-----------------输入数据: h=12.000 m, lo=0.000 m alfa = 0.490, m= 15000.000, Co = 180000.000, Ao = 7.100 m*m, EA= 21991149.000 KN, EI = 1099557.000 KN-m*m 外力P = 10966.000 KN, H = 2071.000 KN, M=560.000 KN-m 基底不嵌入岩石层桩排信息: 桩排号 1 2 3
N＝ H＝ Mo＝
N＝ H＝
3615.449 725.8572 492.7826
KN KN KN.m
3686.483 KN 951.1493 KN
3. 恒载+台前荷载：
Mo＝
N＝ H＝ Mo＝
4. 主＋附：
N＝ H＝ Mo＝
五. 桩基础计算：
文档描述: 1
取最不利工况恒载+前后荷载计算 <<桥梁博士>>-

桩顶力计算(群桩)

桥台桩基承载力计算对桩顶产生的力总的来说有恒载、活载。

恒载包括上部结构和下部结构恒载：上部结构恒载包括主梁、人行道、护栏、桥面铺装、防撞墙；下部结构包括台帽及背墙、侧墙、台身、填土。

活载包括主梁人群荷载和汽车荷载。

一、恒载作用力1、上部结构自重作用力(弯矩以顺时针为正)26.082628.6226=3447.62K N⨯⨯+⨯⨯=主梁自重71.125=888.752K N⨯=人行道1150.877410=22.332 2.510000.127.524.9225/2=853.193447.6888.7522.33853.195211.870.255211.870.81544249.76.K NK NK N M K N m⨯⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯=+++==⨯=⨯=11护栏自重桥面铺装则上部结构总自重P P2、台帽及背墙作用力2219725/2=2462.52462.50.50821251.44.P K N M K N m=⨯=⨯=台帽及背墙自重3、台身及侧墙作用力()343=1298.525/4=8115.63K N =262.425/4=1640K N8115.63 2.623216400.6920157.32.M K N m⨯⨯=⨯-+⨯=-侧墙自重P 台身自重P4、台后土压力计算式：212E B H μγ=式中：322ooo27.5,17/,7.41cos ()sin()sin()cos .cos()1cos()cos()1==0=19.82=35=0.7431,=30=0.7948=30=0.7948B m K N m H mγϕαμϕδϕβααδαδαβδϕβαϕμϕμϕϕμ===-=⎡⎤+-++⎢⎥+-⎣⎦其中：式中，，则当时，当时在未知值的情况下取最不利进行计算，即当时，此时：2127.50.7948177.4110201.07427.41 2.47m33M 10201.074 2.4725196.653E K N H C K N m=⨯⨯⨯⨯====⨯=⋅土取则二、活载作用力1、主梁上部汽车荷载作用力单车道的汽车作用力0.510.524.92260 1.2442.83=442.834=1771.32=1771.320.8154=1444.33K N.m=10%=177.1K N 165 2.68442.2K N ,=442.2=442.2 5.91=2613.40K N.mP K N P K N M P P P K N M =⨯⨯+⨯=⨯⨯⨯≤⨯=⨯单四车道车制动四车道制动制动取2、人群荷载作用力：3.5524.92/2=251.8KN =251.80.8154=175.96KN.mP M =⨯⨯⨯人人综上：12341235211.87+2462.5+8115.63+1640+1771.32+251.819453.124249.76+1251.4420157.3225196.6531444.33+175.96+2613.40=14774.22K N.m 19453.1214774.22.mP P P P P P P K NM M M M M M M M P K NM M K N =+++++===++++++=-++===人四车道土人车制动台底台底说明：本计算中一些数据结合CAD 进行直接提取；实际地基容许承载力未知，故无法得出最后承载力能否满足的结论。

桥台、桩基础计算说明书新

驹荣路3号桥桥台计算说明书一基本资料1.上部构造普通钢筋混凝土单跨箱梁，跨径10m；桥台上用板式橡胶支座，支座厚28mm；桥面净宽35m。

2.设计荷载：车辆荷载。

3.钢筋混凝土一字型桥台，填土高H=3.1m。

4.台高H=3.10m，灌注桩基础。

5.建筑材料台帽、台身、基础均为25号钢筋混凝土。

容重25KN/m3。

中板边板①空心板自重g1（一期恒载）：g1=3539.8X10-4X25=8.85KN/m②桥面系自重g2（二期恒载）：人行道板及栏杆中立，参照其他桥梁设计资料，单侧重力15.0KN/m。

桥面铺装采用10cm钢筋混凝土和5cm中粒式沥青，全桥铺装每延米总重为：0.1X25X29+0.05X23X29=105.85KN/m每块板分摊的桥面系重力为：g2=（15X2+105.85）/24=5.66KN/m③铰缝重g3=（448+1X45）X10-4X24=0.15KN/m由此的空心板一期恒载：gⅠ=g1=8.85KN/m；gⅡ=g2+g3=5.81KN/m④恒载内力计算结果见下表：8.859.6 5.819.6 14.669.642.48 27.888 70.368g(KN/M)L(m)支点处Q(KN)二期荷载荷载合计所以，R恒′=70.368X26R恒=R恒′+R绿化带+R人行道板（包括砖）=70.368X26+2X0.25X1.5X10X18+2X3.5X （0.05+0.080X25==2192.068KNR恒对基底形心轴I-I的弯矩为M I恒=0KN·m对基底脚趾处O-O的弯矩为M O恒=2192.068X1.0=2192.068KN·m三支座活载反力计算R-桥面板恒载.活载按荷载组合I,III,在支坐产生的竖向反力.Ea-台后主动土压力.R2-台后搭板恒载,活载效应在桥台支坐处产生的反力.《桥规》规定：对于1-2车道。

制动力按布置在荷载长度内的一行汽车车队总重量的10%计算；对于同向3车道按一个设计车道的2.34倍计算，但不得小于90KN。

桩顶力计算

主梁自重26.0 8 26 28.6 2 262=3447.6KN桥台桩基承载力计算对桩顶产生的力总的来说有恒载、活载。

恒载包括上部结构和下部结构恒载：上部结构恒载包括主梁、人行道、护栏、桥面铺装、防撞墙；下部结构包括台帽及背墙、侧墙、台身、填土。

活载包括主梁人群荷载和汽车荷载。

一、恒载作用力1、上部结构自重作用力（弯矩以顺时针为正）人行道咛^888"©护栏自重150.87 74 10=22.33 KN 2 2.5 1000桥面铺装0.1 27.5 24.92 25/2=853.19KN则上部结构总自重P 3447.6 888.75 22.33 853.19 5211.87 KN M1P 0.25 5211.87 0.8154 4249.76KN.m2、台帽及背墙作用力台帽及背墙自重F2 197 25/2=2462.5KNM22462.5 0.5082 1251.44KN.m3、台身及侧墙作用力侧墙自重F3 = 1298.5 25/4=8115.63KN台身自重F4=262.4 25/4=1640KNM3 8115.63 2.6232 1640 0.69 20157.32KN .m4、台后土压力1 2计算式：E -B H22其中：B 27.5m, 17KN/m3, H 7.41mcos2 ( )cos2 .cos( ) 1 sin( )sin()Y cos( )cos( )式中：式中=-,=0, =19.8°2则当=35o时，=0.7431 当=30o时=0.7948在未知值的情况下取最不利进行计算，即当=30°时，=0.7948此时：1 2E 27.5 0.7948 17 7.41210201.074KN2H 7.41C 取 2.47m3 3则M 土10201.074 2.47 25196.653KN m二、活载作用力1、主梁上部汽车荷载作用力单车道的汽车作用力P单0.5 10.5 24.92 260 1.2 442.83 KNF四车道=442.83 4=1771.32 KNM 车=1771.32 0.8154=1444.33KN.m隔动=10% F四车道=177.1KN 165 2.68 442.2KN,取P制动=442.2 KNM 制动=442.2 5.91=2613.40KN.m2、人群荷载作用力：P人3.5 5 24.92/2=251.8KNM人=251.8 0.8154=175.96KN.m综上:P P B P3 卩4 ^四四车道P人5211.87+2462.5+8115.63+1640+1771.32+251.819453.12 KNM M1M2M3M 土M车M人M制动20157.32 25196.653 1444.33+175.96+2613.40 4249.76+1251.44= 14774.22KN.mP台底19453.12 KNM 台底M 14774.22 KN .m说明：本计算中一些数据结合CAD进行直接提取；实际地基容许承载力未知，故无法得出最后承载力能否满足的结论。

矿产

矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。

如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。

㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。

(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。

如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。

对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。

二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。

2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。

㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。

2、矿产品价格稳定性及变化趋势。

三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。

2、矿区矿产资源概况。

3、该设计与矿区总体开发的关系。

㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。

2、矿床开采技术条件及水文地质条件。

矿产