5000吨江海直达船结构规范计算书
5000吨货船船体原则工艺
1.总述：1.1本船为长江及近海的一般散货货船。
1.2主船体结构特征：本船为双桨双舵，双壳，尾机型，全电焊钢质结构货船；按中国船级社（CCS）的“钢质海船入级与建造规范”（1996）建造。
建造标准参照《中国造船质量标准》（CSQS）执行。
1.3.主尺度总长：110.00m型宽：17.50m型深：7.60m吃水： 5.80m肋距：0.70m艉~#10 0.60m#137~艏0.60m梁拱：0.25m上层建筑0.25m1.4舷弧: 主甲板（中间段）为0（首甲板#130~艏）为300,斜直线舷弧（尾甲板#17~艉）为120,斜直线舷弧2．船体结构主要材料。
2.1船体结构的主要板材、型材材质为CCS-A级钢；部分管材材质为不锈钢；舱口围板材质为CCS-B级钢.2.2所有船体结构钢材均为具有船级社证书的船用钢材，并且需得到中国船级社（CCS）的认可。
所有的板材和型材在建造前喷涂车间底漆。
3.焊接材料3.1船体结构焊接应使用经中国CCS认可的焊接材料和辅助材料且须由验船师检查认可。
3.2焊接材料和辅助材料的质量等级应和被焊母材相适应。
3.3焊接材料详见各工位焊接规格表。
4.焊接工艺焊接工艺应取得CCS验船师认可。
5.分段划分:本船主体共分34个分段,具体划分情况详见分段划分图(YCS32-110-05)。
6.型线放样6.1本船型线根据船东提供的型值表,样台按1:1实尺放样,部分位疑点由技术处查阅船东提供的有关文件或咨询船东驻厂代表，以及对外联系。
6.2线型放样各剖面的基线和中心线必须用激光经纬仪勘划格子线和型值点的测划应准确。
6.3各剖面线型应光顺，任何部位应遵循投影规律，必要时作斜剖线检验。
6.4外板板缝排列整齐，外板展开应准确，曲面外板应作出加工线和检验线，必要时作样箱供加工和检验，对放有余量的边缘应标明。
6.5下料样板应标明规格及牌号。
6.6所有下料、加工及检验样板应准确,并且有一定的强度和刚度。
6.7铁样台过线要准确。
海船结构计算
船体结构规范计算书
HY504A- 110-01JS
本计算书根据中国船级社2001年颁布的《钢质海船入级与建造规范》的有关规定, 对船体主要结构件进行校核计算。 主要引用《钢质海船入级与建造规范》(2001)第二章的规定以及 对 1、 自航驳船 的特别规定； 船舶结构形式 本船为 船底为 舷侧为 甲板为 2、 总 型 型 单 层底结构； 横 骨架式结构； 横 骨架式结构； 横 骨架式结构； 长 宽 深 LOA LPP B D d 93.800 88.000 13.800 7.500 6.500 90.110 86.506 87.407 87.000 0.639 0.550 Sb=0.0016L+0.5= 0.639 0.600 2.400 m m m m m m m m m m m m m m
h1= 1.30 h2= 1.97
E-1= 0.95
要求值(mm) 实取值(mm) 是否符合要求 引用规范
0.5
0.085sE (L+110)Fd
-1
9.10 8.54 9.10 1091.60 9.10 709.54 13.10 7.67 6.00 6.39 6.00 9.10 8.54
1.05s√L+75 ≥t强力甲板
⊥ ⊥ ⊥ ⊥
26.0
230 符合要求 230 符合要求 200 符合要求 200 符合要求
0.05L+5.5 0.05L+5
0.25L+5 0.25L+5 (cm ) (cm2)
≥t0.4L区域中内龙骨腹板
10.0
20.0
旁内龙骨 旁内龙骨 (机舱内) 肋板
10.0
14.0
12.0
船体主要构件规范计算书
一、概述本船为单底、双甲板、横骨架式钢质载客游船，航行于海河流域。
全船肋骨间距0.5米。
本计算书按照中国船级社《钢质内河船舶入级与建造规范(2002)》(以下简称《钢规》)第1分册第2篇〈船体〉中的对航行于内河C 级航区的钢质客船的要求，计算选取外板厚度及构件的尺度。
本船的艏部，根据实际冰区情况，仅对外板考虑冰区加强，内部构件按照常规船舶进行。
二、主尺度及要素总长 ………………………………… 25.86m 垂线间长……………………………… 24.20m 型宽 …………………………………… 5.80m 型深 …………………………………… 1.80m 设计吃水……………………………… 1.10m 设计排水量 …………………………… 75.3t 结构吃水……………………………… 1.30m 肋骨间距……………………………… 0.50m三、外板3.1 船底板① 根据《钢规》2.3.2.1船中部船底板厚度t 应不小于按下列式计算所得之值：)(γβα++=s L a t mm其中：a=0.7 L=24.2m s=0.5m α=0.076 β=4.5 γ=-0.4t1=0.7×(0.076×24.2＋4.5×0.5－0.4)＝2.58 mm ②根据《钢规》2.3.2.2船底板厚度t应不小于按下列式计算所得之值：rdst+=8.4 mm其中：s=0.5 d=1.3 r=0.25t 2=25.03.15.08.4+⨯⨯=2.99mm③根据《钢规》6.3.1.1船底板厚度t应不小于按下列式计算所得之值：其中：a=0.7 L=24.2m s=0.5m α=0.046 β=3.3 γ=0.8t3=0.7×(0.046×24.2＋3.3×0.5+0.8)＝2.49 mm考虑到冰区航行以及总体强度（固定压载），实取船底板厚5mm。
3.2 平板龙骨根据《钢规》2.3.1.1平板龙骨厚度应按照船底板厚度增加1mm，宽度不小于0.75m即t=2.99+1=3.99 mm实取平板龙骨厚5mm，平板龙骨宽度取800mm。
江海直达货船总纵强度规范计算及研究
船 海 工 程
Ｓ Ｐ ＆ ０ ＡＮ Ｅ ＨＩ ＣＥ ＮＧＩ Ｅ ＮＧ ＮＥ ＲＩ
Ｖｏ． ０ Ｎｏ ６ １４ ． Ｄｅ ． ０ｌ ｃ２ １
Ｄ Ｉ１ ．９ ３ ｊｉ ｎ １７ －９ ３ ２ １ ．６ ０ ０ Ｏ ：０ ３ ６／．ｓ ．６ １７ ５ ．０ １０ ． １ ｓ
近年 来船 舶 因断 裂 而沉 没 的事 故 时 有 发 生 。
得 江海 直 达 船 舶有 了设 计 依 据 。 由于 《 南 》 指 对 江 海直 达船 船舶 航 线 有 特定 限制 ， 定 只对 特 定 规
航 线 １ 长 江 经 吴 淞 口沿 北 航 道 至 洋 山港 、 迹 （ 马
“ 富 星 １ ” 是 一 艘 多 用 途 集 装 箱 船 ， 在 金 ８ 范 计 算 及研 究
肖红文 刘 家新 ，
（ 武汉理工大学 交通 学院， 武汉 ４０ ６ ） ３ ０ ３
摘
要： 以长江水 系 ７００ｔ ０ 双艉鳍 江海直达货船 为例 ， 探讨分别 用《国内航 行海船 建造规范 》 ２ ０ ） （０ ６ 和
《 钢质 内河船舶建 造规 范》 ２０ ） （０９ 规定 的总纵强 度计 算方法来计 算船体 的静水 弯矩和静水 剪切力 ， 并对其 计
《 内规》 海规》 和《 中总纵强度计算方法分别计算 船 体梁 在各 工况 下 的静 水 弯矩 和 静 水剪 切 力 ， 然
后 将计 算结 果进 行对 比分析 。
２ ７０ ０ ｔ 海 直 达货 船 的基 本 情 况 ０ 江
本 船 主要运 输煤 炭 ， 运输 矿石 、 兼顾 钢材 及水
２０ ０ ５年 １月 ３ 日首 航 因断 裂 而 沉 没 ， 时 引 起 ０ 当
船体结构计算书
=3.2×6.9×1.43
=30.9 cm4
本船实取主肋骨L75X50X5,其W=28.76,I=167.1,故满足规X要求
按“规X〞2.6.3条要求，首、尾尖舱内肋骨剖面模数W和剖面惯性矩I应不小于按下式计算所得之值：
W=2.3sdDl
=2.3×0.5×2.2×2.9×1.4
=10.27 cm3
s =0.5 m〔横梁间距)
l =2.2 m(横梁跨距，取B/3)
本船实取甲板横梁L63X40X5,其W=20.2 cm3,故满足规X要求
〔3〕 按“规X〞2.7.2.6条要求，在起锚机及机舱强肋骨顶端均宜设置强横梁，强横梁剖面模数应不小于该处甲板纵桁的剖面模数。
本船实取强横梁⊥6X200/8X80，与甲板纵桁一致，故满足规X要求
实肋板腹板高度： h =42〔B+d〕-70
=42×(6.6+2.2)-70
=299.6 mm
实肋板腹板厚度： t =0.5B+3
=0.5×6.6+3
=6.3 mm
实肋板面板剖面积： A =3.5d-0.5
=3.5×2.2-0.5
=7.2cm2
式中:d =2.2 m(吃水)
本船实取实肋板⊥8×320/8×100，满足规X要求
〔四〕舷侧骨架
〔1〕 按“规X〞2.6.2.2条要求，除首、尾尖舱外，主肋骨剖面模数应不小于按下式计算所得之值：
W=csdl2
=3.2×0.5×2.2×1.42
=6.9cm3
式中:c = 3.2 (系数)s=0.5 m(肋距)
d =2.2m(吃水) l =1.4 m(肋骨跨距)
按“规X〞2.6.2.4条要求，主肋骨剖面惯性矩I应不小于按下式计算所得之值：
企业案例19--5000吨多用途船船体总纵强度计算书解析
10
舱口围板
-14×2020
282.80
7.755
2193.11
17007.60
96.16
11
斜板
-10×1000
100.00
6.40
640.00
4096.00
12
斜板纵骨
∟140×90×12×2
52.80
6.61
349.01
2306.94
13
甲板纵骨
∟140×90×12×2
52.80
1663.20
10977.12
68.04
6
主甲板
-14×1720
240.80
7.425
1787.94
13275.45
7
舱口围板加强桁
62.0
8.30
514.60
4271.18
8
舱口围板加强角钢
L200×125×11
34.90
7.85
273.97
2150.63
9
舱口水平桁
130.00
8.75
1137.50
=+30×1.0×7.739×91.5×15.80（0.762+0.7）×10-2=4907.18KN
式中：F1=1.0
3.1.2.2中垂波浪切力：
Fw（-）=-30F2CLB（Cb+0.7）×10-2
=-30×0.92×7.739×91.5×15.80（0.762+0.7）×10-2=-4514.60KN
96348.26
船体总纵强度计算书
共73页
第4页
3.2.2.1实船中剖面对水平中和轴惯性矩I：
I=2 =88640cm2·m2=8.864×108cm4
5000t多用途船的设计报告
5000t多用途船的设计报告经济适用型5000t多用途船的设计1、设计任务书主要要求：1.1、航区和任务本船为载运ICC、IAAA集装箱和散货（谷物、矿砂除外）的多用途货船，航行于我国近海航区。
1.2、主尺度总长100m左右，船宽不大于16m，吃水6.00m左右，货舱双壳结构。
1.3、载货情况和舱容系数设计装箱数不低于260 ICC标箱；设计载货量在5000t左右，舱容系数不小于1.2 m3/t。
1.4、航速和续航力主机选用广柴G8320ZCd-6柴油机一台，满载设计航速在12kn 左右，续航力不小于3000海里。
自给力大于25昼夜。
1.5、船舶结构及用材本船结构按中国船级社《国内航行海船建造规范》（2006）及其修改通报设计。
前后分为两个货舱，货舱采用双壳结构，尽量控制船体结构用材和机械设备投入，取得较轻的空船重量，但船体0.4L区域内的外板板厚取值不小于12mm。
1.6、吨位不限制吨位。
1.7、稳性及其它性能稳性及其它性能均满足中国海事局《船舶与海上设施法定检验规则》（2004）对近海航区多用途货船的要求。
2、设计思想：2.1、在设计委托方的要求下，使该船具有良好的技术性能。
安全高效，集散兼顾，尺度及布置合理，努力提高综合经济效益。
2.2、在许可条件下增大船舶的主尺度，以获得较大的载重量，谋求高的经济效果。
2.3、为了做到集散兼顾，结构上又采用货舱双壳结构，故在满足航速的条件下，应尽量取用大的船舶吃水，小的型宽，大的方型系数，达到增大排水量的目的。
2.4、根据现有法规及规范，尽量减小船舶首尾和机舱部分在全船中的占用范围，以取得最大的货舱长度。
2.5、在船方指定的船宽范围内，能布置下最多列数的集装箱，按国际标准ICC集装箱宽度计算，货舱内最多可布置5列集装箱，货舱盖上能布置6列集装箱。
又考虑到本船对压载水的要求，所以最后取型宽15.8m。
2.6、在设计任务书中己经对该船总长范围己基本限定，先预定方型系数在0.8左右。
(完整版)船舶结构规范计算书
船舶结构规范计算书2.1 概述（1）本船为单甲板，双层底全焊接钢质货船；货舱区域设顶边舱和底边舱。
货舱区域主甲板、顶边舱、底边舱及双层底为纵骨架式结构，其余为横骨架式结构。
（2）本船结构计算书按CCS《钢质海船入级规范》（2006）进行计算与校核。
（3）航区：近海（4）结构折减系数：0.952.2 船体主要资料L 96.235m 总长oaL 92.780m 水线间长W1L 89.880m 两柱间长bp型宽 B 14.60m型深 D 7.000m设计吃水 D 5.600m计算船长L 不小于0.96Lwl=73.344m,不大于0.97Lwl = 89.997m取计算船长L = 89.900m 肋距 s 艉~ Fr8, Fr127 ~ 艏 0.60mFr8 ~ Fr1270.650m 纵骨间距甲板及双层底下 0.60~0.70m顶边舱及底边舱0.60~0.80ms=0.0016+0.5 0.644m 标准骨材间距bC（对应结构吃水） 0.820 方型系数b系数C = 0..412L+4 7.704b f =b F =1.00 d f =d F =1.00主尺度比 L/B=6.158 > 5B/C=2.09 <2.5货舱口尺度比No.1货舱 b 1=10.60 m L H1=25.35 m L BH1=32.20mb 1 /B=0.726 >0.6 L H1 / L BH1=0.726 > 0.7No.2货舱 b 2=12.60 m L H2=25.60 m L BH2=33.60mb 2 /B=0.863 >0.6 L H2 / L BH2=0.750 > 0.7本船货舱开口为大开口.主机功率 1544kW2.3 外板计算2.3.1 船底板 (2.3.1)（1）船舯部0.4L 区域船底板厚t 应不小于下两式计算值： (2.3.1.3)b F L s t )230(043.01+== 8.86mm b F h d s t )(6.512+== 9.35mm式中：s ——纵骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90mF b ——折减系数，取1d ——吃水，取5.60mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120实取 t = 10 mm（2）艏、艉部船底板 (2.3.1.4)在离船端0.075L 区域船底板厚t 应不小于下式之值:mm s s L t b19.9)6035.0(=+= 式中： L ——船长，取89.90ms ——纵骨间距，取0.650mb s ——纵骨的标准间距，取0.644m实取 t=10mm2.3.2 平板龙骨 (2.3.2)平板龙骨宽度b 应不小于下式之值：=+=L b 5.39001214.65 mm (2.3.2.1)2t t =+=底11.35 mm (2.3.2.2)式中： L ——船长，取89.90m实取 平板龙骨 b=1800mm t =12mm2.3.3 舭列板 (2.3.3.1)舭列板处为横骨架式，其厚度应不小于船底板厚度 (2.3.1.2)b F L Es t )170(1072.01+== 11.58 mm b F h d s t )(0.712+== 11.79 mm式中：E = 1+(s/S)2 = 1.0050, 其中, S 为船底桁材间距, 取2.900ms ——纵骨间距，取0.650mL ——船长，取89.90mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120F b ——折减系数，取1实取 t =12 mm2.3.4 舷侧外板(1) 3D/4 以上及顶边舱与底边舱间横骨架式舷侧外板厚度应不小于按下列三式计算所得之值: (2.3.4.3、 8.3.2.1)d F L Es t )110(1073.01+== 9.49 mm =+=)(2.422h d s t 7.53mm==L t 3 9.48mm式中： E = 1s ——肋骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90md ——结构吃水，取5.60mF d ——折减系数，取12h ——C 5.0h 2==3.852且d h 36.02≤=2.016, 取2h = 2.016实取 t=14mm(2) 距基线D 41以下舷侧外板厚度t 不小于下式： (2.3.4.2) d F L Es t )110(1072.01+== 8.80mm =+=b F h d s t )(3.61210.62mm式中： E = 1s —— 肋骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90md ——结构吃水，取5.60mF b ——折减系数，取1h 1——1h =0.26c=2.003, 且d h 2.01≤=1.120, 取h 1=1.120实取 t =12mm2.3.5舷顶列板 (2.3.6.1)宽度 b = 800+5L = 1249.5d F L s t )110(06.01+==7.72 mm)75(9.02+=L s t = 7.44mm式中:S=0.644 m d F =1实取: t=14mm2.3.6 局部加强(1)与尾柱连接的外板、轴包处的包板： (2.3.6.1)外t t 5.1== 14.025mm中t t == 9.35mm 实取t=16mm(2)锚链管处外板应予加强： (2.3.6.2)2+=外t t = 11.35mm 实取t=14mm2.4 甲板计算2.4.1 强力甲板(1)船中0.4L 区域纵骨架式甲板，不小于下式之值： (2.4.2.1)d F L s t )110(06.011+== 8.40 mm759.02+=L s t = 8.09 mm式中： s ——纵骨间距，取0.70mL ——船长，取89.90m1L =L , 取89.90md F ——折减系数，取1实取 t =14 mm(2)开口线以内及离船端0.075L 区域内强力甲板t 不小于下式之值 (2.4.2.2)759.02+=L s t = 7.51 mm式中： s ——横梁间距，取0.65 mL——船长，取89.90m实取t=10 mm2.4.2 甲板边板 (2.4.3.1) 船中部4.0L区域，甲板边板宽度，=b1111.32 mm8.6L≥500+厚度t不小于强力甲板厚度实取甲板边板 t x b = 14⨯20002.4.3 平台甲板厚度t应不小于下式之值： (2.4.5.2) t = 10s = 6.50 mm式中： s——骨材间距，取0.650m实取 t = 8mm2.4.4甲板开口(2.4.4.2) 货舱及机舱开口的角隅采用抛物线，货舱角隅板实取 t=14mm机舱角隅板实取 t=10mm2.4.5开孔平台(2.15.1.11) 艏尖舱设开孔平台开孔平台甲板开孔面积 a = 0.1A = 0.07m2式中: A = 0.700 m2实取: a = 10.8 m2开孔平台甲板厚度 t= 0.023L + 5 = 7.07 mm实取: t = 8mm开孔平台甲板横梁的不连带板的剖面积(隔档设)A = 0.13L + 4 = 15.69 cm2实取: L100x63x8 (每档设) A= 25.20 cm22.4.6 顶边舱斜板 (8.6.2.1) 斜板厚度t 应不小于按下列两式计算所得之值,且应不小于8mm:h s t 41= + 2.5 = 8.93 mms t 122= = 9.34 mm式中: h = h 1cos θ+ b 1sin θ= 2.8 x cos30°+ 3.7x sin30°= 4.275s = 0.778 m实取: t = 10mm2.5 双层底结构2.5.1中桁材 (2.6.2.1~2.6.2.3) 中桁材高度 30042250++=d B h = 900.2 mm中桁材厚度 t =0.00770h +3 =9.93 mm式中：B=14.6m d=5.6m 0h =900.2mm ≥700mm实取 0h =1050 mm t=12mm2.5.2 旁桁材 (2.6.10.2, 2.6.4.1)t =0.00770h +1 =6.93mm 实取: t = 10mm加强筋两端削斜其厚度与肋板相同,宽度为肋板高度的1/10B = 0.10h = 90.02 mm 实取: t=10mm b=100mm2.5.3 实肋板 (2.6.11.2, 2.6.5.1)(1)在机舱区域，至少每个肋位上应设置实肋板，货舱区每四肋位设置实肋板。
5000吨江海直达货船的总体性能设计
5000吨江海直达货船的总体性能设计
杨培漪;陈章义
【期刊名称】《船舶设计通讯》
【年(卷),期】1989(000)002
【总页数】11页(P1-11)
【作者】杨培漪;陈章义
【作者单位】不详;不详
【正文语种】中文
【中图分类】U674.130.2
【相关文献】
1.12000吨江海直达货船动力装置设计中的几个问题 [J], 张安书
2.万吨级江海直达肥大型散货船线型优化设计 [J], 陶秋霞
3.12000吨级江海直达散货船结构设计特点 [J], 张鹏万;房泉;
4.800吨江海直达货船总体设计研讨 [J], 傅德生;陈宾康
5.12000/15000吨级江海直达货船的设计研究 [J], 杨培漪
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海船结构计算1
角隅加厚板
t 强力甲板加厚4mm
下层甲板船舯 t1
0.4L区域
t2
下层甲板距船端 t1
0.075L区域 t2
升高甲板
t1
t2
12s ≥6mm 10s ≥6mm 0.085sE1(L+110)Fd0.5 1.05s√L+75
13.17 13.0
7.71 8.0
6.00 6.42
7.0 6.00 9.17
8.0 ⊥
8.0 180 符合要求
要求 值
实取构件尺寸
实际 W(cm3)I(cm4)
是否 符合 要求
f= 1
上甲板以下 W(cm (8.5/f)hs
的舷侧纵骨 3)
l2
h
S
l
带板 199. 尺寸
9⊥
9.0 8
2000 250
1.50 2.00 2.80
10 100
419.47
符合 要求
首尖舱内的 W(cm 舷侧纵骨 3)
113. 39
带板 尺寸
60
9 40
550 5
第三层及以 下各层甲板
间肋骨
W(cm3
)
CC1sdl D0.5
C=0.7+4d/D
带板 149. 尺寸
4.17 1.45 2.60 47 60
9 40
550 5
艏楼肋骨
W(cm 3)
CC1sdl D0.5
C=0.7+4d/D 4.17 0.90 2.60
60.85 不合 477.44 格
42.15 不合 282.02 格
32.76
不合 格
17.85
不合 格
17.85
5000T沿海甲板船总纵强度分析
第11卷第10期中国水运V ol.11N o.102011年10月Chi na W at er Trans port O ct ober 2011收稿日期：5作者简介：黄智翔，浙江省舟山市港航管理局，国家注册验船师。
5000T 沿海甲板船总纵强度分析黄智翔（浙江省舟山市港航管理局，浙江舟山316000）摘要：为了应对不断涌现的超规范船舶，本文开展对超规范的5000T 沿海甲板船总纵强度进行计算。
其中波浪弯矩根据三维势流理论进行直接计算，静水弯矩是利用CCS 的COMPASS 软件进行计算，然后依据CCS 《钢质海船入级规范》（2009），对此船舶的总纵强度进行计算校核。
对比和校核的结果表明：该船的总纵强度符合规范的要求。
关键词：总纵强度；波浪弯矩；静水弯矩；COMPASS 软件中图分类号：U 661文献标识码：A 文章编号：1006-7973（2011）10-0117-02一、引言总纵强度是保证船舶结构安全的重要因素。
20世纪末，不断涌现出超规范船舶，需要对其总纵强度进行校核，但其波浪载荷无法用规范中的经验公式进行计算。
为了应对此类特殊状况，各船级社都对载荷的确定给予了极大的关注，提出了所谓的第一原则：在结构设计时，必须首先合理的确定作用于船体和局部结构上的各种实际可能的动态载荷，包括他们的最大值以及各载荷分量间的适当组合；然后在此基础上才能进一步讨论怎样选择合适的内力分析方法和建立可接受的强度标准。
随着国内航运业的快速发展，国内大力进行航道和港口、码头建设，需要设计和建造大量的用于运输石头、黄沙等的大型甲板运输船。
而多数此类型的甲板船的主尺度类型比超出规范要求，因此需要对其的波浪载荷进行直接计算。
然而对于在船体设计时中剖面余富量较小的船舶，存在一定的安全隐患。
因此，船体强度是否符合规范，是否存在潜在的不安全因素，是否能够抵挡大风浪中波浪的外载荷，是每个设计者面临的实际问题。
因此，实现对超规范船舶总纵强度的合理校核有着极其现实的意义。
(完整版)船结构规范计算书示例
86 m甲板运输船船体结构规范设计计算书XSTC402-110-01JS 第2页1概述 (3)2主尺度与系数 (3)3夕卜板 (4)4甲板 (6)5船底 (7)6舷侧骨架 (10)7甲板骨架 (15)8舱壁 (19)9支柱与桁架 (26)10首柱、尾柱及艏楼 (27)11船端加强 (29)12主机基座 (30)13上层建筑及甲板室 (31)14舷墙和栏杆 (35)15货舱围板 (36)86 m甲板运输船船体结构规范设计计算书XSTC402-110-01JS 第4页86 m甲板运输船船体结构规范设计计算书XS ；TC402-110-01JS 第3页1概述本船为沿海甲板运输岩石的船舶，全船单甲板、单舷、单底（机舱除外）钢质全电焊结构（钢材屈服强度极限s=235MP）, FR86〜艏、艉〜FR20采用横骨架式，其余全采用纵骨架式。
船体结构按中国船级社《国内航行海船建造规范》（2006）及其2008年修改通报（以下称《规范》）及《船体强度直接计算指南》（2003）（以下称《指南》）和浙江省船舶检验局甲板运输船结构审图指南计算。
2主尺度与系数总长：L OA86.00 m设计水线长：L WL84.30 m96%设计水线长：96%L WL77.69 m垂线间长：L PP82.00 m97%设计水线长：97% L WL81.77 m计算船长：L81.77 m § 1.1.2.1型宽： B 18.00 m型深： D 4.30 m设计吃水： d 3.00 m计算结构尺寸取吃水： d 3.10 m方形系数：C b 0.9167载货量P 3099.5 t满载排水量：△4179.1 t骨材标准间距S b 首尾尖舱内：s b= 0.6 m船端0.05L内的上层建筑和甲板室：s b= 0.6 m其他区域：S b= 0.0016L + 0.5= 0.631m § 1.2.8.1 肋骨间距：#20 〜#86：s=1.0m其他：s=0.65m纵骨间距s 0.5 m梁拱：0 m系数C C=0.0412L+4 7.369 § 2.2.3.1最小首吃水：0.8 m各层甲板室层咼：尾升高甲板〜船长甲板 2.5 m船长甲板〜驾驶甲板 2.3 m驾驶甲板〜罗经甲板 2.3 m3.3 舭列板：(§.3.3.1) 不小于0.4L 区域船底板厚 实取：t = 10mm 3.4舷侧外板3.4.1 0.075L 端部舷侧外板:(2344, 2.3§1.4)t (0.035L6) mm\Sb式中： L=81.77m 首尾尖舱内：s = 0.65m , s b =0.6m 贝U t=9.22mm 其余区域内：s = 0.65m , s b =0.631m 贝Ut=8.994mm 实取：t = 10mm3.4.2舷侧处船中0.4L 内的舷侧外板：(1)舷侧为纵骨架式，距基线 D/2 (2.15m )以上船中0.4L 内的舷侧外板：(§34.3)t 1=0.06s (L + 110) F d = 7.26mm t 2= 4.2s 、d h 2 =5.44mm式中：L = 81.77mF d =1.0s = 0.5m 取 s=sb=0.631m d = 3.10mh 2=0.5 c =3.685m ，但不大于 0.36d=1.116 C=0.0412L+4=7.369(2) 舷侧为纵骨架式， 距基线D/4 (1.075m )以下船中0.4L 内的舷侧外板：(§.3.4.3)t 1=0.06s (L+110) ■. F b =7.26 mm t 2=5.4s . (d h)F b =6.57 mm式中：L = 81.77mF b =1.0s = 0.5m 取 s=sb=0.631m d = 3.10mh 1 = 0.26c=1.916,但不大于 0.2d=0.62C=0.0412L+4=7.369(3) 距基线D/4(1.075m)以上D/2(2. 15m)以下区域：根据 §.3.4.3由上述计算所得之值用内 插法求得。
船舶结构与强度设计报告书
5000 吨江海直达船结构规范计算书第1 页共33 页船舶结构规范设计书吨江海直达船5000指导老师:班级：船海1101班小组成员：姓名：学号：学号：姓名：学号：姓名：学号：姓名：2014/7/2完成日期：1 5000 吨江海直达船结构规范计算书第2 页共33 页目录一．小组成员分工及贡献度二．小组设计任务三．5000吨江海直达船说明四．确定4800mm平台构件尺寸（1）#5 —#12区域（2）#12—#35区域（3）#35—#134区域（4）#134—船首区域五．4800mm平台甲板结构图六．有限元建模及强度计算七．课程设计总结八．附件25000 吨江海直达船结构规范计算书第3 页共33 页一．小组成员分工及贡献度1.成员分工按规范确定4800mm平台甲板构件尺寸：绘制4800mm平台甲板结构图：#134—船首有限元建模及结构强度直接计算：Word制作及后期整理：PPT制作：2.贡献度1.0 xxx1.0 xxx1.0 xxx1.0xxx二．小组设计任务平台甲板构件尺寸，绘制甲板结构图按照规范确定4800mm1.2. #134—船首区域有限元建模及结构强度直接计算三．5000吨江海直达船说明一．说明本船主要运输矿石及钢材，兼顾煤碳及水泥熟料等货物。
航行于长江武汉至宁波中国近海航区及长江A、B 级航区。
船舶结构首尾3 5000 吨江海直达船结构规范计算书第4 页共33 页为横骨架形式，中部货舱区采用双底双舷、单甲板、纵骨架式形式，所有构件尺寸均按CCS《国内航行海船建造规范》(2006)要求计算。
1.主要尺度L107.10设计水线长：米WL L104.10米计算船长：B17.5型宽：米D型深：7.6米d 5.8米结构计算吃水：2.主要尺度比L104.1长深比：5???5.9517.5B17.5B宽深比：??2.5?2.307.6D 2.肋距及中剖面构件布置：尾~#10以及#140~首肋距为mm600#10~#140肋距为mm700本船按规范要求的标准肋距为：1.2.8.1 肋骨、横梁或纵骨（船底、舷侧、甲板）的标准间距Sb应按下式计算：,且不大于m mSb?0.5?0.016L0.7 45000 吨江海直达船结构规范计算书第5 页共33 页式中：L—船长，m。
企业案例19--5000吨多用途船船体总纵强度计算书解析
企业案例19--5000吨多用途船船体总纵强度计算书解析
一、船体总纵强度计算依据
1、本船船体总纵强度计算依据《中华人民共和国船舶设计规范》CB/T1595-2024准则（以下简称规范）。
二、船体总纵强度计算基本数据
1、船舶类型：5000吨多用途船
2、船舶结构类型：平台结构
3、船体重心位置：纵轴距离水平轴距离7.8m
5、计算纵强度时个烧水平横距：垂距横距：4.5m，垂距弧度：10.1m
6、计算纵强度时烧水平垂距：横距横距：5.3m，横距弧度：10.6m
7、横坐标长度：19.3m
8、纵坐标长度：37.5m
9、横横截面面积：2.3m2
10、纵纵截面面积：2.8m2
三、船体总纵强度计算
1、按照规范进行纵强度计算，采用重心模式，根据计算结果得到船体总纵强度最小值Cmin为423.1t·m。
2、根据重心模式的计算结果，船体最小纵强度最大值Cmax为
520.1t·m，船体最大纵强度最小值Cmin为423.1t·m，船体最小纵强度最大值Cmax为471.6t·m。
船体主要结构规范计算书
纵桁跨距l,m
甲板厚度应满足2.19.7.1的规定t=0.05L+2.5=3.358mm，甲板室围壁的厚度应不小于t=0.05L+2.8=3.658mm，扶强材 的剖面模数应该不小于W=3shl2=14.4cm3,满足要求 2.9.3 2.9.3.1
其它围壁 内壁板 板厚 扶强材 舷墙及其它 船长L，m 板厚
扶强材跨距l m
带板5×500 W=15.1cm3
板厚
2.15.3
t=0.025L+4 c
横梁间距s m
4.39
1.00
5
0.50 1.33 0.60 带板5×500 W=15.1cm3
横梁
2.7.2.1
横梁跨距l(不得小于B/3) m 第一层甲板室 0.8h0(d/D=0.7时) m
2.9.1.3
甲板
W=4.6cshl2
W=4.75bhl2 I=2Wl
2.44
38.40
L50×50×5
L100×75×8
268.83 1.10 0.60 3.50
甲板纵桁
2.7.3.1 2.7.3.4
纵桁支撑面积宽度b,m
第一层甲板室 h=0.8h0 m
带板5×1200 W=76.49cm3 I=617.21cm4
2.19.10 t≮3 W=(30+0.45L)sh2
4 L50×50×5
2.10 2.10.0
2.10.1
舷墙
23.70
支撑肘板 2.16.2.4
15.61 5 5 150 升高甲板舷墙板厚 L 取5，带板5×1000 50 3
1.00
W=65.18cm 不小于0.8m
扶强材间距s
m
新型5 000 dwt级江海直达多用途船船型推介和设计概论
新型5 000 dwt级江海直达多用途船船型推介和设计概论蒋天芳;纪洪山
【期刊名称】《中国修船》
【年(卷),期】2006(019)0z2
【摘要】通过对长江流域水文资料和5 000 dwt级江海联运船舶资料的分析,结合目前国内外江海联运船的经验及长江运输的实际条件,现向航运部门和相关企业推介一种新概念的5 000 dwt级江海联运船型.
【总页数】4页(P39-42)
【作者】蒋天芳;纪洪山
【作者单位】天津德赛船舶海洋工程技术有限公司,天津,300456;天津德赛船舶海洋工程技术有限公司,天津,300456
【正文语种】中文
【中图分类】U6
【相关文献】
1.18 000DWT多用途船总体设计
2.珠江水系3 000吨级江海直达货船船型特点
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5.用正交分析和计算机仿真相结合进行江海直达多用途船的船型研究
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船舶结构规范设计书5000吨江海直达船指导老师:班级：船海1101班小组成员：姓名：学号：姓名：学号：姓名：学号：姓名：学号：完成日期：目录一．小组成员分工及贡献度二．小组设计任务三．5000吨江海直达船说明四．确定4800mm平台构件尺寸（1）#5 —#12区域（2）#12—#35区域（3）#35—#134区域（4）#134—船首区域五．4800mm平台甲板结构图六．有限元建模及强度计算七．课程设计总结八．附件一．小组成员分工及贡献度1.成员分工按规范确定4800mm平台甲板构件尺寸：绘制4800mm平台甲板结构图：#134—船首有限元建模及结构强度直接计算：Word制作及后期整理：PPT制作：2.贡献度xxx 1.0xxx 1.0xxx 1.0xxx 1.0二．小组设计任务1.按照规范确定4800mm平台甲板构件尺寸，绘制甲板结构图2. #134—船首区域有限元建模及结构强度直接计算三．5000吨江海直达船说明一．说明本船主要运输矿石及钢材，兼顾煤碳及水泥熟料等货物。
航行于长江武汉至宁波中国近海航区及长江A、B 级航区。
船舶结构首尾为横骨架形式，中部货舱区采用双底双舷、单甲板、纵骨架式形式，所有构件尺寸均按 CCS 《国内航行海船建造规范》(2006)要求计算。
1. 主要尺度设计水线长：WL L 107.10米 计算船长：L104.10米型宽：B 17.5米 型深：D 7.6米 结构计算吃水：d 5.8米2.主要尺度比长深比：104.15.95517.5L B ==> 宽深比：17.52.30 2.57.6B D ==<2. 肋距及中剖面构件布置：尾~#10以及#140~首 肋距为600mm #10~#140 肋距为700mm本船按规范要求的标准肋距为：1.2.8.1 肋骨、横梁或纵骨（船底、舷侧、甲板）的标准间距Sb 应按下式计算：0.0160.5Sb L =+ m ,且不大于0.7m式中：L—船长，m。
本船标准间距：0.00160.50.0016104.10.50.667=+=⨯+=Sb L m1.2.8.2在首尾尖舱内，肋骨或舷侧纵骨的标准间距应为按本节1.2.8.1计算所得值和0.6m的较小者。
本船首尾尖舱标准间距：0.667,0.60.6﹛﹜Sb min m m m==四．确定4800mm平台构件尺寸（1）#5 —#12区域1.甲板==且不小于6mm10 6.5t s mm平台甲板：8mm2.实肋板在每个肋位处均应设置实肋板,其腹板高度h、厚度t 和面板剖面积A ，应分别不小于按下列各式计算所得之值:=+857.6140786mm=⨯+=,但不必大于1500mmh D85140=+=⨯+=0.0360.03104.169.123mmt L3=⨯=⨯=A B cm0.850.8517.514.875式中：B—船宽,m;D—型深,m;L—船长，m，计算时取值不必大于250m。
3.压载水舱舱壁上水平桁材桁材剖面模数W应不小于按下式计算所得之值:223==⨯⨯⨯=1212 4.9 2.84 3.451987.6W bhl cm式中:b—桁材支持面积的宽度, 4.9m；h—由桁材跨距中点处量至深舱顶的垂直距离,或量至溢流管顶垂直距离的一半, 取大者, 2.84m ；l —桁材跨距, 3.45m 。
桁材的剖面惯性矩I 应不小于按下式计算所得之值:442.5 2.51987.6 3.4517143 I Wl cm cm ==⨯⨯=取⊥1650020500⨯⨯ 其34452W cm = 446745I cm =4. 纵向非水密支承舱壁90L m >,则舱壁板的最小厚度在下层货舱内应为7mm ,在甲板间舱内应为6mm ;（船长小于90m 时,最小厚度均应为5mm 。
） 5.支柱1.支柱负荷计算(2.10.1)对于支柱所受的载荷P ，应按下式计算:0107.06P abh P P P kN =+=+本区域取#-3和#3甲板下首平台支柱进行计算：2.支柱剖面积(2.10.2)及支柱壁厚(2.10.3)2.10.2.1支柱的剖面积A 应不小于按下式计算所得之值：A =12.265.10P lr2 cm2.10.3.1管形支柱的壁厚t 应不小于按下列两式计算所得之值：t1 = 0.392 4.9Pdp l - mmt2 =40dpmm 管形支柱的最小壁厚：船长60L m ＜时为56090mm m L mm ≤；＜时为6mm ；90L m ≥时为7mm 。
本船#-3和#3主甲板下首平台支柱进行计算如下：（2）#12—#35区域1. 甲板（2.4.5）甲板负荷不超过40kpa 的下甲板和平台甲板2.4.5.2 第3甲板和平台甲板的厚度t ，应不小于按下式计算所得之值：10t s = mm ，且不小于6mm式中：s —骨材间距，m ，计算时取值应不小于骨材的标准间距。
100.667 6.67t mm =⨯=s ：机舱平台横梁间距667mm由上可知平台甲板厚度取8mm 是合适的。
2. 甲板骨架（2.8）1. 机舱平台甲板的计算压头（2.8.1.1）由《规范》表2.8.1.1，可知机舱平台甲板计算压头取 2.6h m = 2. #12~#35机舱平台甲板骨架（1）横梁（2.8.2）甲板横梁的剖面模数W 应不小于按下式计算所得之值： 3123W C C Dd C shl =+ 3cm 式中：1C —系数，根据横梁所在区域的甲板(包括桥楼和尾楼甲板)总层数决定：对于1层，1C 2=，对于2层，1C 1.33=，对3层，1C 1.05=，对于4层及4层以上，1C 0.93=，对于首楼甲板，1C 1.33=；2C 、3C —系数，见表 2.8.2.1；D —型深，m ；d —吃水，m ； s —横梁间距，m ；h —甲板计算压头，m ， 见本节 2.8.1.1； l —横梁跨距, m ，计算时取值应不小于2m 。
1230.930.40 4.07.60 5.800.667 2.6C C C D m d m s m h m =======，，，，，，，l =2.97m 。
由《规范》计算得到剖面模数：[]330.930.407.60 5.80 4.00.667 2.6 2.9786.29W cm =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=实际构件的剖面模数的计算：计算时需要考虑附连带板，对于横梁，规范如下： 1.2.2.2次要构件的带板宽度，取为1个骨材间距。
所以，本船横梁附连带板宽度取为667mm实际构件的剖面模数为构件和附连带板的整体剖面模数 钢材型号的选取：使用球扁钢型号选择器可以得到满足要求的球扁钢型号为：г14a 又有规范如下：2.8.2.3甲板横梁的腹板高度应不小于60mm。
综上所述，从安全方面考虑，将此处球扁钢型号选为:г14a 其3=，腹板高度140mm。
97.95W cm（2）横骨架式甲板纵桁（2.8.3）2.8.3.2 支持横梁的甲板纵桁的剖面模数W应不小于按下式计算所得之值：2=3cmW bhl4.75式中：b—甲板纵桁所支承面积的平均宽度，m；h—甲板的计算压头，m，见本节2.8.1.1；l—甲板纵桁的跨距，m。
2.8.3.5 甲板纵桁的剖面惯性矩I应不小于按下式计算所得之值：cm2=4I Wl式中：W—本节所要求的甲板纵桁剖面模数，cm3l—甲板纵桁的跨距，m对于本船，23=⨯⨯⨯=W cm4.75 2.49 2.6 4.69676.413其中，l取#16，#23两处支柱之间的距离4.69m。
4=⨯⨯=I cm2676.413 4.696344.7542.8.3.6 甲板纵桁的腹板高度应不小于横梁穿过处的切口高度的 1.6倍。
对切口的设计，应使腹板上的应力集中为最小。
甲板纵桁腹板的厚度应不小于其高度的1%加4mm。
由《规范》，1.2.2.1 主要构件带板的有效剖面积A 应按下列各式确定,但取值不小于面板剖面积: (1) 安装在平板上:10 A f btp = 2cm式中: f —系数,等于()2/30.3/l b ,但不大于l ; b —主要构件所支承的面积的平均宽度,m ; l —主要构件的长度,m ; tp —带板的平均厚度,mm ;根据上述规范，本船()2/30.37.2/2.60.45758,f tp mm =⨯==，所以带板的有效剖面积为：2100.4575 2.49891.134A cm =⨯⨯⨯= 综上，取 ⊥1040012140⨯⨯ 其参数为3 1117.03W cm =4 33549.36I cm = （由1.2.4.2算得） （3）横骨架式强横梁（2.8.4）2.8.4.1 对于支持甲板纵桁的强横梁，其尺寸应由直接计算确定。
计算时，假定强横梁两端为刚性固定，并承受由甲板纵桁传递的集中载荷，许用弯曲应力为2124/N mm 。
2.8.4.2 支持甲板纵桁的强横梁的剖面惯性矩I 应不小于按下式计算所得之值：2I WI = 4cm式中：W —按2.8.4.1计算所得的强横梁剖面模数，3cm ；I —强横梁跨距 m 。
本船的强横梁不支持甲板纵桁，考虑制造方便，取与纵桁相同的尺寸，即： 强横梁取⊥1040012140⨯⨯ 其参数为3 1117.03W cm =4 33549.36I cm =显然该尺寸满足 2.8.4.2要求，由于认为不支撑甲板纵骨，故按2.8.4.2得出的结果是偏于安全的。
3. 支柱（2.10）1.支柱负荷计算(2.10.1)2.10.1.1对于支柱所受的载荷P ，应按下式计算:0107.06P abh P P P kN =+=+式中: a —支柱所支持的甲板面积的长度,m ，见图2.10.1.1;b —支柱所支持的甲板面积的平均宽度,m ，见图2.10.1.1; h —支柱所支持的甲板的计算压头,m ，见本章2.8.1.1;0P —上方支柱所传递的载荷, kN ,按简支梁支座反力计算。
本船取#23机舱甲板下首平台支柱进行计算：2.支柱剖面积(2.10.2)及支柱壁厚(2.10.3)2.10.2.1支柱的剖面积A 应不小于按下式计算所得之值：A =12.265.10P l r2cm式中：P —支柱所受的载荷，kN ， 见本节2.10.1.1；l —支柱的有效长度，m ，为支柱全长的0.8倍；r —支柱剖面的最小惯性半径，cm ,2.10.3.1管形支柱的壁厚t 应不小于按下列两式计算所得之值：t1 = 0.392 4.9Pdp l - mmt2 =40dpmm 式中：P —支柱所受的载荷，kN ,见本节2.10.1.1；l —见本节2.10.2.1；dp —管形支柱的平均直径，mm 。
管形支柱的最小壁厚：船长60L m ＜时为5mm ；6090m L m ≤＜时为6mm ；90L m ≥时为7mm 。