管道(管网)水力计算表
管网水力计算树状管网计算
树状网计算例题
干管各管段的水力计算
干管各管段水头损失hij=aLijqij2的确定
以表6 — 3中管段0 — 1为例：
3 L 0—1 300m ，q 0—1 0.08838m / s，v 0.70m/ s；
若我们在计算的过程中 采用的是舍维列夫公式 ，则： v 0.70m/ s 1.20m/ s，D 400mm ，查表5 — 2则：a 0.2232 ， v 0.70m/ s，查表5 — 3则：a的修正系数K 1.085 ，则有：
第一节 树状网计算
• 多数小型给水和工业企业给水在建设初期 往往采用树状网，以后随着城市和用水量 的发展，可根据需要逐步连接成为环状网。 村状网的计算比较简单，主要原因是树状 网中每一管段的流量容易确定，且可以得 到唯一的管段流量。
树状网计算
树状网计算步骤 • 在每一节点应用节点流量平衡条件qi+∑qij＝0，无论从二级泵站起顺 水流方向推算或从控制点起向二级泵站方向推算，只能得出唯一的管 段流量qij ，或者可以说树状网只有唯一的流量分配。 • 任一管段的流量决定后，即可按经济流速ve求出管径D，并求得水头 损失hij。 • 选定一条干线，例如从二级泵站到控制点的任一条干管线，将此干线 上各管段的水头损失相加，求出干线的总水头损失，即可按式Hp＝ Zc+Hc+hs+hc+hn (m)和式Ht= Hc+hn－（Zt－Zc）计算二级泵站所需扬程 或水塔所需的高度。这里，控制点的选择很重要，如果控制点选择不 当而出现某些地区水压不足时，应重行选定控制点进行计算。 • 干线计算后，得出干线上各节点包括接出支线处节点的水压标高 (等 于节点处地面标高加服务水头)。因此在计算树状网的支线时，起点 的水压标高已知，而支线终点的水压标高等于终点的地面标高与最小 服务水头之和。从支线起点和终点的水压标高差除以支线长度，即得 支线的水力坡度（i=（Hi－Hj）/Lij），再从支线每一管段的流量并 参照此水力坡度选定相近的标准管径。
管网水力计算方法
❖ 节点流量
✓ 节点流量qi=0.5∑q1：
节点
节点流量（L/s）
0
0.5×10.74＝5.37
1
0.5×(10.74+5.37+16.11)＝16.11
2
0.5×(5.37+8.95) ＝7.16
3
0.5×8.95＝4.48
4
0.5×(16.11+23.27+8.23)＝23.80
5
0.5×(8.23+6.80)＝7.52
11.63
0 300 1 450 4
650
16.11
5
6
7.52 7.07
11.63
8
3.67 7 205
3.67
干管各管段的水力计算
❖ 因城市用水区地形平坦，控制点选在离泵站最远的干管线 上的节点8。控制点的选择？按照经济流速确定管径（或
界限流量）。
管段 流量（L/s）
水塔~0
93.75
0~1
88.38
管网水力计算
• 管网水力计算都是新建管网的水力计算。 • 对于改建和扩建的管网，因现有管线遍布在街道下，非但
管线太多，而且不同管径交接，计算时比新设计的管网较 为困难。其原因是由于生活和生产用水量不断增长，水管 结垢或腐蚀等，使计算结果易于偏离实际，这时必须对现 实情况进行调查研究，调查用水量、节点流量、不同材料 管道的阻力系数和实际管径、管网水压分布等。
H1 H3 L1—2 L2—3
26.70 16 5 150 250
0.01425
i4—7
H4 H7 L4—7
L4—5
H4 H7 L5—6 L6—7
24.95 16 5 230 190 205
给水管网的水力计算
建筑内采用分区供水方式。生活给水系统分为高、 低两个供水区，即至1~3层及地下室为低区，由室外给水
管网直接供水，管网布置成下行上给式。4~15层为高区， 采用水泵、水箱联合供水方式，管网布置成上行下给式。 1～3层系统图（见附图1）。
第十五页，共21页。
附图1 1～3层给水管网水力计算用图
自动喷水灭火系统消防管网为20％； （3）水表水头损失计算
水表损失：
式中：
H BB
q
22 gg
K bb
qqbb — —计 计算 算管 管段 段的 的设 设计 计m m33流 流 //hh； ； 量 量， ，
K Kbb — —水 水表 表的 的特 特性 性系 系数 数表 表， ， K Kbb 旋 旋qq22翼 翼 m maaxx//1100； ； 00
第十六页，共21页。
列表进行水力计算 ：
第十七页，共21页。
低区室内给水所需要的压力：
H = H 1+ H 2 + H 3+ H 4 根据附图1及表2可知：
H 1 = 9.0 + 0.8 -（-2.50）= 12.30 mH2O = 123 .0 kPa (其中0.8为配水龙头距室内地坪的安装高度)。
第二十页，共21页。
附图1 1～3层给水管网水力计算用图
第二十一页，共21页。
螺 螺翼 翼 K Kbb表 表 qq22m maaxx//1100； ； 00
qq22m maaxx— —水 水表 表第的 的 四页，共2最 最 1页。 大 大流 流 m m33//量 量 hh。 。， ，
表1 表形 旋翼表 螺翼表
水表水头损失允许值(kPa) 正常用水时 <25 <13
自来水管网水力计算报告
自来水管网水力计算报告一、引言自来水管网的水力计算是为了保证供水系统正常运行、水压稳定和水质达标而进行的重要工作。
本报告旨在对某一自来水管网的水力计算进行详细的分析和说明，并提出相应的改进意见。
二、管网参数及输入数据1. 管径与长度：A管道：直径100mm，长度500mB管道：直径150mm，长度800mC管道：直径200mm，长度1200m2. 支管数量：A管道：10个支管，每个支管长度200mB管道：5个支管，每个支管长度150mC管道：8个支管，每个支管长度250m3. 水源参数：水源高度：100m出口管道直径：300mm出口管道长度：2000m4. 其他参数：水密度：1000 kg/m³管道粗糙度：0.03 mm水动力粘度：1.0×10⁻⁶ m²/s流量：1000 m³/h三、水力计算方法根据以上输入数据，结合供水系统的实际情况，采用哈克公式进行水力计算。
哈克公式的计算公式如下：Q = K × D² × (H_1 - H_2) / L其中，Q为流量，K为地面流量系数，D为管道直径，H_1为起点水位高度，H_2为终点水位高度，L为管道长度。
四、计算结果1. A管道的水力计算结果：a. 流量：1000 m³/hb. 流速：2.52 m/sc. 压力：40 m2. B管道的水力计算结果：a. 流量：1000 m³/hb. 流速：1.83 m/sc. 压力：25 m3. C管道的水力计算结果：a. 流量：1000 m³/hb. 流速：1.55 m/sc. 压力：20 m五、改进建议根据以上计算结果，我们发现在供水管网中，A管道的流速和压力较大，可能会导致水质受到一定影响。
为了改善这一问题，我们提出以下建议：1. 对A管道进行换管扩容，将直径从100mm增至150mm，以减小流速和压力。
2. 调整水源高度，适当提高出口管道中的水位，以增加管网的水压。
04-城市燃气-燃气管网的水力计算
KQN
1.75
( 2n 1) 2 L 1 0.88x 0.11 x n
P0 — 标准大气压, Pa
λ — 燃气管道的摩擦阻力系 数
Q0 — 燃气管道的计算流量, Nm3/s D — 燃气管道的内径, m 0 — 燃气的标态密度, kg/Nm3
T — 燃气的绝对温度, K T0 — 标准状态下的绝对温度 ,K Z — 压缩因子 Z0 — 标准状态下的压缩因子 L — 燃气管道的计算长度, m
3 3、绘制图表时， ρ 1kg/Nm ; 0
6、对于低压管道, 纵坐标为 P/L
2 P12 P2 7、 对 于 高 、 中 压 管 道 ,纵 坐 标 为 L
(Pa/m);
2 [(kPa) /m];
8、绘制图表时，取钢管绝 对粗糙度 0.0002 m;
9、对于密度不是1k g/Nm3燃气，可以通过图中密 度 校正尺来修改 。
2
H 2
ρ — 燃气的密度，kg/N m 3；
1
H 1
2、局部阻力
• 计算公式：
p
W2
2
–局部阻力ζ 由实验
方法确定
–根据不同流通断面
的几何参数，通过
相关的计算图表计
算局部阻力ζ .
• 局部阻力系数一般用实验方法确定，实验时先测 出管道中管件、部件或设备等前后的全压差(即局 部阻力），除以与特征速度相应的动压，求得局 部阻力系数值。 • 实际工程中，管件、部件或设备处的局部阻力系 数只取决于管件部件或设备流动通道的几何参数。 • 即使是相同名称的管件、部件，不同的流体管网， 其几何参数的差异也会对局部阻力系数的值造成 影响，因此也很难用统一的图表计算各种管网的 局部阻力。
燃气管网的水力计算
2. 管段途泄流量的计算
B
C
(1)分区
根据供气范围内的道路与建筑
A
物布局划分为几个小区
(2)布管
计算各小区用户的用气量
F
E
D
按用气量分布情况布配气管道
第六章
17
(3)各小区管段的q
qA
QA L1234561
qB
QB L1211
(4)计算各管段的Q1
11
B
1
2C
A
3
7
5 6
F
E
4D
10
9
8
图5-10 各管段途泄流量计算图示
适用：庭院管、室内管、厂区管
第六章
12
（3）估算法
Pj (5% 10%)Py
适用：城镇燃气分配管道
第六章
13
4. 附加压头（始末端高度差大的个别管段）
P g(a g )H
天然气
式中： P ——附加压头
a , g——空气、燃气
液化石油气
的密度，kg/Nm3;
绝
空气
对 压
ΔP2
力
H ——管段终端和始
103 8 6 4
2
102 8 6 4
2 10
12
4 6 810 2
D32×3 D38×3 D45×3.5 D57×3.5 D76×4 D89×4 D108×5 D133×5 D159×6 D219×6 D273×6 D325×6 D377×6 D426×6 D478×6 D529×7 D630×7 D720×7
Q112
qB qA
L12
QB L1211
QA L1234561
L12
室外热水管网水力计算表
管径
34.1
219 45 57
0.0
FALSE FALSE 57
0.0
FALSE FALSE 57
0.0
FALSE FALSE 76
3.8
FALSE FALSE 57
0.0
FALSE FALSE 57
0.0
FALSE FALSE
速、比摩阻。黄色栏输入数据，红色栏为结果。 作者：张子仁
管径 DN
FALSE
流量 t/h
外径 mm 133
壁厚 mm 4 FALSE FALSE 3.5 FALSE FALSE 3.5 FALSE FALSE 3.5 FALSE FALSE 3.5 FALSE FALSE 3.5 FALSE FALSE 3.5 FALSE FALSE
流速 m/s 0.81 0.26 6.21 0.00 #DIV/0! #DIV/0! 0.00 #DIV/0! #DIV/0! 0.00 #DIV/0! #DIV/0! 0.29 #DIV/0! #DIV/0! 0.00 #DIV/0! #DIV/0! 0.00 #DIV/0! #DIV/0!
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
FALSE
作者：张子仁
比摩阻 Pa/m 70.5 3.6 16119.2 0.0 #NUM! #NUM! 0.0 #NUM! #NUM! 0.0 #NUM! #NUM! 20.2 #NUM! #NUM! 0.0 #NUM! #NUM! 0.0 #NUM! #NUM!
阻力损失 Kpa 8.46 0.44 1934.31 0.00 #NUM! #NUM! 0.00 #NUM! #NUM! 0.00 #NUM! #NUM! 0.00 #NUM! #NUM! 0.00 #NUM! #NUM! 0.00 #NUM! #NUM! FALSE FALSE 50 FALSE 50 FALSE 65 FALSE 50 FALSE 50 FALSE 50 DN 125
采暖管道水力计算(精)
采暖供热管道水力计算表说明1 电算表编制说明1.1 采暖供热管道的沿程损失采用以下计算公式：ΔP m =Lλρ⋅v 2d j⋅2（1.1）；式中：△Pm ——计算管段的沿程水头损失（Pa）L ——计算管段长度（m）；λ——管段的摩擦阻力系数；d j ——水管计算内径（m），按本院技术措施表A.1.1-2～A.1.1-9编制取值；3ρ——流体的密度（kg/m）,按本院技术措施表A.2.3编制取值； v ——流体在管内的流速（m/s）。
1.2 管道摩擦阻力系数λ1.2.1采用钢管的采暖供热管道摩擦阻力系数λ采用以下计算公式：1 层流区（R e ≤2000）λ=64Re2 紊流区（R e ＞2000）一般采用柯列勃洛克公式1⎛2. 51K /d j=−2lg ⎜+⎜λ⎝Re λ3. 72⎛K 68⎞⎟λ=0. 11⎜+⎟⎜d⎝j Re ⎠0. 25⎞⎟⎟⎠简化计算时采用阿里特苏里公式雷诺数Re =v ⋅d jγ以上各式中λ——管段的摩擦阻力系数； Re ——雷诺数；d j ——管子计算内径（m），钢管计算内径按本院技术措施表A.1.1-2取值；－K ——管壁的当量绝对粗糙度（m），室内闭式采暖热水管路K ＝0.2×103m ，室外供热管网－K ＝0.5×103m ；v ——热媒在管内的流速，根据热量和供回水温差计算确定（m/s）；，根据供回水平均温度按按本院技术措施表A. 2.1取值。
γ——热媒的运动粘滞系数（m2/s）1.2.2塑料管和内衬（涂）塑料管的摩擦阻力系数λ，按下式计算：λ={d j ⎡b 1. 312(2 lg 3. 7−⎢b0. 5⎢+lg Re s −1⎢2⎢⎣3. 7d j lgK⎤⎥⎥⎥⎥⎦}2式中 b＝1＋lg Re slg Re zv ⋅d jRe s =γRe z =500d jK式中 b ——水的流动相似系数；Re s ——实际雷诺数；Re z ——阻力平方区的临界雷诺数；-5K ——管子的当量绝对粗糙度（m），K=1×10（m）；λ、v 、γ、 dj ——同1.3.1。
给水管网水力计算-给水管网水力计算
根据管道的连接方式，采用管（配）件当量长度计算法
管（配）件当量长度：
管（配）件产生的 等于 同管径某一长度管道
局部水头损失大小
产生的沿程水头损失
则： 该长度即为该管（配）件的当量长度。
螺纹接口的阀门及管件的摩阻损失当量长度，见阀门和螺纹 管件的摩阻损失的当量长度表 。
阀门和螺纹管件的摩阻损失的 当量长度表点击查看
流量（Qmax ）的1/2 。
(３)分界流量（Qt）：
水表误差限改变时的流量，其数值是公称流量的函数。
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水表的常用术语
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(４)最小流量（Qmin ）：
水表在规定误差限内使用的下限流量，其数值是公称流 量的函数。
(５)始动流量（Qs）：
水表开始连续指示时的流量，此时水表不计示值误差。 但螺翼式水表没有始动流量。 (６)流量范围：
流量范围 压力损失 示值误差限
后退
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水表的常用术语
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(１)最大流量（Qmax ）：
水表在规定误差限内使用的上限流量。在最大流量时，水 表只能短时间使用而不至损坏。此时旋翼式水表的水头损失为 100kPa ，螺翼式水表的水头损失为10kPa 。
(２)公称流量（Qn）：
水表在规定误差限内允许长期通过的流量，其数值为最大
不同材质管径 流速控制范围表
点击查看
v——管道中的水流速， m/s。
建筑物内的给水管道中不同材质管径流速控制范围可按不 同材质管径流速控制范围表选取。但最大不超过2m/s 。
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1.７ 给水管网的水力计算
给水排水工程(给水管网水力计算表)
0.81
1.05
77--78
1
1
1
1
1
1
4.00
0.00041
20
0.02025
1.274
1.078747429
4.60
4.96
6.45
二单元A3户型
79--80
1
1.00
0.00020
20
0.02025
0.621
0.285409248
3.70
1.06
1.37
80--81`
1
1
1.50
0.00025
1
1
1
1
1
3.50
0.00038
20
0.02025
1.189
0.949602095
0.70
0.66
0.86
89--90
1
1
1
1
1
1
4.00
0.00041
20
0.02025
1.274
1.078747429
9.80
10.57
13.74
二单元A6右户型
91--92
1
0.50
0.00010
20
0.02025
23--24
1
1.00
0.00020
20
0.02025
0.621
0.285409248
1.60
0.46
0.59
24--25
1
1
1.50
0.00025
20
0.02025
0.769
0.423600016
5.00
2.12
《管网水力计算表》(Word)
生活污水
工业废水
溢流井转输水量
总计
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14Biblioteka 151～22～33～4
4～5
5～6
管段编号
设计流速/(m/s)
设计管道输水能力Q/(L/s)
地面标高/m
管内底标高/m
埋深/m
旱流校核
备注
起点
终点
起点
终点
起点
终点
旱流流量
充满度
流速/(m/s)
1
16
17
18
19
20
21
22
23
管道输水能力Q′(L/s)
坡降IL/m
设计地面标高/m
设计管内底标高/m
埋深/m
起点
终点
起点
终点
起点
终点
10
11
12
13
14
15
16
17
18
截流式合流干管计算表
管段编号
管长/m
汇水面积/hm2
管内流行时间/min
设计流量/(L/s)
设计管径/mm
设计坡度/‰
管道坡降IL/m
本段
转输
总计
累计∑t2
本段t2
管 内 底
上端
下端
上端
下端
上端
下端
上端
下端
上端
下端
1
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
雨水干管水力计算表
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矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。
如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。
㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。
(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。
如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。
对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。
二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。
2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。
㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。
2、矿产品价格稳定性及变化趋势。
三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。
2、矿区矿产资源概况。
3、该设计与矿区总体开发的关系。
㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。
2、矿床开采技术条件及水文地质条件。