静压桩终压力及单桩竖向承载力的相关性_pdf
合集下载
相关主题
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
(1)桩侧土的性质及分布 ,桩侧土的强度及变 形性质将影响桩侧阻力的发挥性状和大小 ,从而影 响单桩极限承载力的性状和大小 。桩侧土的某些特 性 ,如湿陷性 、胀缩性 、可液化性 、欠固结性等 ,在一 定条件下将引起桩侧阻力的降低 ,甚至出现负摩阻 力 ,从而使单桩承载力显著降低 。而且软硬土层 、粘 性土与非粘性土层分布的相对位置也会影响桩侧阻 力的发挥特性 。
3 静压桩的单桩竖向承载力与终压力的关 系公式
众所周知 ,岩土体具有空间变异性 ,它的物理 、 力学性质随时间 、空间的变化而变化 。两点之间的 岩土体性质与其距离有关 ,距离越近 ,相关性越密 切 ,距离越远 ,相关性越弱 ,直至不相关 。所以 ,直接 寻求适合所有地区的终压力与竖向承载力相关性还 比较困难 。但由表 1 能看出 ,对于同一工程其静压
另一方面 ,静压桩的终压力与单桩承载力又是 密切相关的 。承载力是在终压力的基础上 ,经过触 变恢复和固结时效发展 ,在桩周土未达到充分固结 恢复之前的承载力 ,称为广义承载力 [ 4 ] 。从这个意 义上说 ,终压力是零时刻的广义承载力 ,而不同时刻 的广义承载力都收敛于桩的真实极限承载力 。
目前 ,已大致掌握两者的定性关系 ,即桩型及终 压力值相同的桩 ,其极限承载力要综合考虑桩长 、桩 周土的灵敏性 、桩端土条件等多项因素 ,一般来说 , 桩越长则极限承载力越高 ;而极限承载力要求相同 的同桩型的桩 ,终压力大小的控制要综合考虑地质 条件 、桩长等因素 ,一般来说 ,桩越短则终压力的取 值越高 。
第一种方法是回归区域性的经验公式 ,这种方
法最为常用 ,公式往往是结合某种具体的土层特定 条件提出 ,使用这些区域性的经验公式 ,有时可以满 足工程精度的要求 。
第二种方法是通过分析桩的承载力的固结特 性 、时效性等提出的计算方法 ,即所谓的理论方法 。 例如 ,首先把终压力作为零时刻的广义承载力 ,通过 复压试验求得桩在不同时刻的广义承载力 ,作出承 载力全程曲线 ,最后推算出极限承载力 。
0
5. 0d
AP (2)
式中 : Qu为静压桩单桩竖向承载力 , kN; m、n为土性
效应系数 ,它反映桩周及桩端土性变化对静压桩竖
向承载力的影响 ; Ps为静压桩桩身范围内的滑动摩 阻力 , kN; Pj为桩端阻力 ,取决于桩端持力层 ,即取
桩端以上和以下一定范围内静力触探参数计算 ,对
于大截面桩其范围可适当增大 , kN; Pze为静压桩的
≥11125 ≥11278 ≥01984 ≥01833 ≥01909 ≥11232 ≥11564 ≥11828 ≥11828 ≥1122 ≥11353 ≥11215 ≥11265 ≥11239 ≥11253 ≥11306 ≥01674 ≥01572
由表 1可知 ,即使在同一地区 ,不同施工地点的 静压桩基工程 ,其压桩系数 Q / P (压桩力与桩承载 力标准值之比 )的值 ,从 0157～1183不等 ,呈现了较 大的离散性 。这充分说明 ,在软粘土中 ,静压桩竖向 承载力的变化除了与终压力值有关外 ,还与其它因 素密切相关 ,总的来说 ,影响静压桩竖向承载力的主 要因素有以下几点 。
工 程 名 称
桩号 桩的截面 入土深度 / m
无锡宝鑫 钢铁建材仓 储有限公司
3 25 cm ×25 cm
12
14 25 cm ×25 cm
16
25 25 cm ×25 cm
11
无锡市污水处理厂 64 25 cm ×25 cm
12
综合处理 4号构筑物 88 25 cm ×25 cm
12
无锡市广石路
1 终压力与单桩竖向极限承载力的关系
当预制桩在垂直静压力作用下沉入土层时 ,桩周 土体会发生剧烈的挤压扰动 ,土中孔隙水压力急剧增 大 ,桩周一定范围内的土体将产生重塑区 ,使土的抗 剪强度显著降低 ,桩身连续向下贯入。沉桩阻力是沉 桩过程中压桩机械为克服桩尖土层的冲剪阻力和桩 周土摩擦力所施加给桩的“准静压力 ”。称它是准静 压力 ,是因为这种静压力是相对于动力打桩而言 ,该 压桩力对桩体施压缓慢 ,无明显冲击。实际上 ,压桩 时桩身一直做较低速的运动 。而终压荷载是桩尖达 到持力层终止压桩时出现的最终静压力 。终压力是
15
93 <500 mm
15
无锡市污水
东 75 25 cm ×25 cm
14
处理厂二沉池
西 69 25 cm ×25 cm
16
表面积 / m2
长细比
12
48
16
64
11
44
12
48
12
48
3114
40
3114
40
3114
40
3114
40
2511
50
2315
30
2315
30
2315
30
2315
30
2315
一方面 ,静压桩的终压力与单桩承载力是两个 不同的概念 。土层分布与土质情况 、桩的类型及截 面尺寸 、桩长 、排水条件的不同 ,导致终压力与单桩 承载力之间的关系是个变数 。如果桩身长且桩周土 体抗剪强度恢复充分 ,其对桩侧表面提供的侧摩阻 力远大于滑动摩擦力 ,该静压桩的极限承载力将大 于施工终压力值 ;对于短桩而言 ,特别是长度为 5～ 8 m超短桩 ,考虑到地面以下 8倍桩径范围内桩周侧 摩阻力得不到充分发挥 ,桩侧提供的侧摩阻力很小 , 桩的承载力主要由桩端阻力和桩端进入持力层深度 范围内的侧摩阻力提供 ,该类型静压桩的极限承载 力将小于终压力值 。
(2)桩端土层的性质 ,桩端持力层的类别和性 质直接影响桩端阻力的大小和桩的沉降量 。低压缩 性 、高强度的砂 、砾 、岩层是理想的具有高端阻力的 持力层 ;相反 ,高压缩性 、低强度的软土几乎不能提 供桩端阻力 ,并有可能导致桩发生突进性破坏 。
(3)桩的几何特征 ,不仅桩的形状及表面积决 定桩侧总阻力的大小 ,而且桩的长细比也是影响桩 侧阻力 、桩端阻力的发挥程度和单桩承载力的主要 因素 。
桩极限承载力的增长率有相似性 ,因此通过现场试 验资料的统计分析 ,可建立以下实用的相关性经验 公式 :
Qu = m Ps + nPj = m Pze + ( n - m ) Pj
(1)
2. 5d (上 )
2. 5d (下 )
∑ ∑ m i psi(上 ) L i +
m i psi(下 ) L i
Pj = 0
考虑到地质情况的千差万别 ,要定量分析两者 的关系难度较大 ,直接寻求压桩力与单桩极限承载 力间的关系目前还难以实现 ,因为靠简单的 2、3 个 参数并不能恰如其分地反映桩长 、桩截面尺寸 、桩 侧 、桩端和下卧土层的组成情况及土性特征等复杂 因素 。但压桩力与单桩极限承载力间的内在联系是 客观存在的 ,可用以下两种方法探索终压力与承载 力的关系 。
所以 ,在软粘土地区压桩 ,仅凭终压力的大小还 不能判断其竖向承载力的大小 ,尤其是当桩的长细 比过小时 ,其竖向承载力有可能小于终压力 。注意 到这一点 ,建议软粘土地区静力压桩的终压控沉标 准 ,应以标高为主要控制标准 ,压桩力为参考 。尤其 对于长度小于 20 m的桩 ,应确保桩尖可靠地进入持 力层 ,防止出现桩尖在达到持力层以前遇到局部硬 核或在持力层界面处压桩力一旦有明显增长即停压 的情形 。
终压力值 , kN; Ap为桩端截面积 , m2 ; d 为桩径或边
长 , m; m i为桩端阻力修正系数 ,它是一个随土性强 度变化的参数 ,对土层比贯阻力 psi ≤1 500 kPa时取
019 ～110, 1 500 kPa < psi ≤2 000 kPa时 , 取 016 ～ 017, 2 000 kPa < psi ≤3 000 kPa时 ,取 015～016, psi >
终止压桩瞬间出现的荷载 ,其每次出现持续的时间通 常仅 5～10 s,终压力主要由桩侧土体的滑动摩擦力和 桩端持力层处土体的抗冲剪阻力构成 。
桩的竖向承载力是桩侧土体提供的侧摩阻力和 桩端持力层提供的端阻力之和 ,是桩抵抗由上部结 构传来的长期作用荷载的能力 。当竖向荷载逐步施 加于单桩桩顶时 ,桩身上部受到压缩而产生相对于 桩周土体的向下位移 ,与此同时 ,桩身侧表面受到土 的向上摩阻力的作用 ,桩身荷载通过摩阻力传递给 桩周土层 ;随着荷载的增加 ,桩身的压缩量和位移增 大 ,桩身下部的摩阻力随之逐步发挥出来 ,从而将部 分荷载传递给桩端土层 ,并使其压缩和产生端阻力 。 如果桩顶荷载继续增加 ,桩端持力层土体将大量压 缩和塑性挤出 ,此时桩端阻力达到极限破坏 ,静压桩 所承受的荷载就是极限承载力 。
近年来 ,随着新型静力压桩机械的投入使用 ,无 噪音 、无振动 、无污染的静压施工法得到很快发展 , 特别在地下水较丰富的沿海地区十分普及 [ 1 ] 。静 压桩的施工机械经过多年发展 , 最大压桩力已达 8 000 kN ,可施 压直 径为 300～800 mm的预 应 力 管 桩 [ 1 ] 。静压桩已用于建造 20层以上的高层建筑 ,目 前 ,静压桩已成为一种广泛使用的桩基类型 。但在 静压桩的设计与施工中 ,仍有许多问题需要解决 ,如 单桩竖向承载力的分析研究一直是该类型基础的难 点问题 [ 2 - 3 ] 。笔者以苏南软土地区的静压桩基工程 为例 ,通过理论与实际相结合 ,研究了静压桩的终压 力和单桩竖向承载力的相关性 ,提出根据终压力和 桩入土深度推算静压桩单桩竖向承载力的方法 ,为 同类型桩基的设计和施工提供参考 。
71 <500 mm
20
经济适用房 11号房 150 <500 mm
20
无锡市广
22 <500 mm
20
石路经济
98 <500 mm
20
适用房 22号房
124 <400 mm
20
15 <500 mm
15
35 <500 mm
15
无锡市惠 联热电厂
53 <500 mm
15
60 <500 mm
15
80 <500 mm
3 000 kPa时 ,取 014～015; psi(上 ) 、psi(下 ) 为桩尖以上 、
以下 215d范围内土层的比贯阻力 , kPa; Li为相应 psi
值处土层的厚度 , m。
静压桩终压力及单桩竖向承载力的相关性
蒋跃楠 ,韩选江
(南京工业大学 土木工程学院 ,江苏 南京 210009)
摘 要 : 以苏南软土地区的静压桩施工实测资料为依据 ,着重分析了静压桩的终压力与单桩竖向承载力之间的相 互关系 ,并按照静压桩的入土深度 ,提出两者之间的相关性估算方法 ,为静压桩的安全 、合理施工提供参考 。 关键词 : 静压桩 ;终压力 ;单桩竖向承载力 3 中图分类号 : TU47311 + 3 文献标识码 : A 文章编号 : 1671 - 7643 (2006) 05 - 0063 - 04
30
2315
30
14
56
16
ຫໍສະໝຸດ Baidu64
终压力 / 静载试验结果 / 承载力
kN
kN
增长率
48010 42214 51814 44017 40317 1 000 1 125 930 930 820 1 312 1 230 1 476 1 148 1 312 1 394 32614 38410
540 540 510 367 367 1 232 1 760 1 700 1 700 1 000 1 77416 1 49510 1 86718 1 42215 1 64415 1 82017 220 220
2 工程实例分析
大量研究表明 ,桩的承载力增长主要发生在沉 桩后 30 d内 ,此时的承载力已达到最终极限承载力 的 70%左右 , 30～60 d时 ,仍有较大增长 , 90～180 d 以后承载力虽继续增长 ,但基本稳定 [ 5 ] 。所以当桩 入土之后到静载荷试验的时间为 2 周以上时 ,其试 验得到的单桩承载力只能称为单桩竖向承载力 ,而 不能完全作为桩的极限承载力来分析问题 。
表 1是收集到的部分静压桩静载试验及压桩力 资料 ,选出具有一定参考价值的压桩进行分析研究 。 这些静压桩工程主要分布在无锡地区 ,对于苏南地 区的软粘土有一定的代表性 。
表 1 桩长 、终压力及竖向承载力关系表 Table 1 The relation of p ile dep th and final p ressure as well as vertical bearing capacity
3 静压桩的单桩竖向承载力与终压力的关 系公式
众所周知 ,岩土体具有空间变异性 ,它的物理 、 力学性质随时间 、空间的变化而变化 。两点之间的 岩土体性质与其距离有关 ,距离越近 ,相关性越密 切 ,距离越远 ,相关性越弱 ,直至不相关 。所以 ,直接 寻求适合所有地区的终压力与竖向承载力相关性还 比较困难 。但由表 1 能看出 ,对于同一工程其静压
另一方面 ,静压桩的终压力与单桩承载力又是 密切相关的 。承载力是在终压力的基础上 ,经过触 变恢复和固结时效发展 ,在桩周土未达到充分固结 恢复之前的承载力 ,称为广义承载力 [ 4 ] 。从这个意 义上说 ,终压力是零时刻的广义承载力 ,而不同时刻 的广义承载力都收敛于桩的真实极限承载力 。
目前 ,已大致掌握两者的定性关系 ,即桩型及终 压力值相同的桩 ,其极限承载力要综合考虑桩长 、桩 周土的灵敏性 、桩端土条件等多项因素 ,一般来说 , 桩越长则极限承载力越高 ;而极限承载力要求相同 的同桩型的桩 ,终压力大小的控制要综合考虑地质 条件 、桩长等因素 ,一般来说 ,桩越短则终压力的取 值越高 。
第一种方法是回归区域性的经验公式 ,这种方
法最为常用 ,公式往往是结合某种具体的土层特定 条件提出 ,使用这些区域性的经验公式 ,有时可以满 足工程精度的要求 。
第二种方法是通过分析桩的承载力的固结特 性 、时效性等提出的计算方法 ,即所谓的理论方法 。 例如 ,首先把终压力作为零时刻的广义承载力 ,通过 复压试验求得桩在不同时刻的广义承载力 ,作出承 载力全程曲线 ,最后推算出极限承载力 。
0
5. 0d
AP (2)
式中 : Qu为静压桩单桩竖向承载力 , kN; m、n为土性
效应系数 ,它反映桩周及桩端土性变化对静压桩竖
向承载力的影响 ; Ps为静压桩桩身范围内的滑动摩 阻力 , kN; Pj为桩端阻力 ,取决于桩端持力层 ,即取
桩端以上和以下一定范围内静力触探参数计算 ,对
于大截面桩其范围可适当增大 , kN; Pze为静压桩的
≥11125 ≥11278 ≥01984 ≥01833 ≥01909 ≥11232 ≥11564 ≥11828 ≥11828 ≥1122 ≥11353 ≥11215 ≥11265 ≥11239 ≥11253 ≥11306 ≥01674 ≥01572
由表 1可知 ,即使在同一地区 ,不同施工地点的 静压桩基工程 ,其压桩系数 Q / P (压桩力与桩承载 力标准值之比 )的值 ,从 0157～1183不等 ,呈现了较 大的离散性 。这充分说明 ,在软粘土中 ,静压桩竖向 承载力的变化除了与终压力值有关外 ,还与其它因 素密切相关 ,总的来说 ,影响静压桩竖向承载力的主 要因素有以下几点 。
工 程 名 称
桩号 桩的截面 入土深度 / m
无锡宝鑫 钢铁建材仓 储有限公司
3 25 cm ×25 cm
12
14 25 cm ×25 cm
16
25 25 cm ×25 cm
11
无锡市污水处理厂 64 25 cm ×25 cm
12
综合处理 4号构筑物 88 25 cm ×25 cm
12
无锡市广石路
1 终压力与单桩竖向极限承载力的关系
当预制桩在垂直静压力作用下沉入土层时 ,桩周 土体会发生剧烈的挤压扰动 ,土中孔隙水压力急剧增 大 ,桩周一定范围内的土体将产生重塑区 ,使土的抗 剪强度显著降低 ,桩身连续向下贯入。沉桩阻力是沉 桩过程中压桩机械为克服桩尖土层的冲剪阻力和桩 周土摩擦力所施加给桩的“准静压力 ”。称它是准静 压力 ,是因为这种静压力是相对于动力打桩而言 ,该 压桩力对桩体施压缓慢 ,无明显冲击。实际上 ,压桩 时桩身一直做较低速的运动 。而终压荷载是桩尖达 到持力层终止压桩时出现的最终静压力 。终压力是
15
93 <500 mm
15
无锡市污水
东 75 25 cm ×25 cm
14
处理厂二沉池
西 69 25 cm ×25 cm
16
表面积 / m2
长细比
12
48
16
64
11
44
12
48
12
48
3114
40
3114
40
3114
40
3114
40
2511
50
2315
30
2315
30
2315
30
2315
30
2315
一方面 ,静压桩的终压力与单桩承载力是两个 不同的概念 。土层分布与土质情况 、桩的类型及截 面尺寸 、桩长 、排水条件的不同 ,导致终压力与单桩 承载力之间的关系是个变数 。如果桩身长且桩周土 体抗剪强度恢复充分 ,其对桩侧表面提供的侧摩阻 力远大于滑动摩擦力 ,该静压桩的极限承载力将大 于施工终压力值 ;对于短桩而言 ,特别是长度为 5～ 8 m超短桩 ,考虑到地面以下 8倍桩径范围内桩周侧 摩阻力得不到充分发挥 ,桩侧提供的侧摩阻力很小 , 桩的承载力主要由桩端阻力和桩端进入持力层深度 范围内的侧摩阻力提供 ,该类型静压桩的极限承载 力将小于终压力值 。
(2)桩端土层的性质 ,桩端持力层的类别和性 质直接影响桩端阻力的大小和桩的沉降量 。低压缩 性 、高强度的砂 、砾 、岩层是理想的具有高端阻力的 持力层 ;相反 ,高压缩性 、低强度的软土几乎不能提 供桩端阻力 ,并有可能导致桩发生突进性破坏 。
(3)桩的几何特征 ,不仅桩的形状及表面积决 定桩侧总阻力的大小 ,而且桩的长细比也是影响桩 侧阻力 、桩端阻力的发挥程度和单桩承载力的主要 因素 。
桩极限承载力的增长率有相似性 ,因此通过现场试 验资料的统计分析 ,可建立以下实用的相关性经验 公式 :
Qu = m Ps + nPj = m Pze + ( n - m ) Pj
(1)
2. 5d (上 )
2. 5d (下 )
∑ ∑ m i psi(上 ) L i +
m i psi(下 ) L i
Pj = 0
考虑到地质情况的千差万别 ,要定量分析两者 的关系难度较大 ,直接寻求压桩力与单桩极限承载 力间的关系目前还难以实现 ,因为靠简单的 2、3 个 参数并不能恰如其分地反映桩长 、桩截面尺寸 、桩 侧 、桩端和下卧土层的组成情况及土性特征等复杂 因素 。但压桩力与单桩极限承载力间的内在联系是 客观存在的 ,可用以下两种方法探索终压力与承载 力的关系 。
所以 ,在软粘土地区压桩 ,仅凭终压力的大小还 不能判断其竖向承载力的大小 ,尤其是当桩的长细 比过小时 ,其竖向承载力有可能小于终压力 。注意 到这一点 ,建议软粘土地区静力压桩的终压控沉标 准 ,应以标高为主要控制标准 ,压桩力为参考 。尤其 对于长度小于 20 m的桩 ,应确保桩尖可靠地进入持 力层 ,防止出现桩尖在达到持力层以前遇到局部硬 核或在持力层界面处压桩力一旦有明显增长即停压 的情形 。
终压力值 , kN; Ap为桩端截面积 , m2 ; d 为桩径或边
长 , m; m i为桩端阻力修正系数 ,它是一个随土性强 度变化的参数 ,对土层比贯阻力 psi ≤1 500 kPa时取
019 ～110, 1 500 kPa < psi ≤2 000 kPa时 , 取 016 ～ 017, 2 000 kPa < psi ≤3 000 kPa时 ,取 015～016, psi >
终止压桩瞬间出现的荷载 ,其每次出现持续的时间通 常仅 5～10 s,终压力主要由桩侧土体的滑动摩擦力和 桩端持力层处土体的抗冲剪阻力构成 。
桩的竖向承载力是桩侧土体提供的侧摩阻力和 桩端持力层提供的端阻力之和 ,是桩抵抗由上部结 构传来的长期作用荷载的能力 。当竖向荷载逐步施 加于单桩桩顶时 ,桩身上部受到压缩而产生相对于 桩周土体的向下位移 ,与此同时 ,桩身侧表面受到土 的向上摩阻力的作用 ,桩身荷载通过摩阻力传递给 桩周土层 ;随着荷载的增加 ,桩身的压缩量和位移增 大 ,桩身下部的摩阻力随之逐步发挥出来 ,从而将部 分荷载传递给桩端土层 ,并使其压缩和产生端阻力 。 如果桩顶荷载继续增加 ,桩端持力层土体将大量压 缩和塑性挤出 ,此时桩端阻力达到极限破坏 ,静压桩 所承受的荷载就是极限承载力 。
近年来 ,随着新型静力压桩机械的投入使用 ,无 噪音 、无振动 、无污染的静压施工法得到很快发展 , 特别在地下水较丰富的沿海地区十分普及 [ 1 ] 。静 压桩的施工机械经过多年发展 , 最大压桩力已达 8 000 kN ,可施 压直 径为 300～800 mm的预 应 力 管 桩 [ 1 ] 。静压桩已用于建造 20层以上的高层建筑 ,目 前 ,静压桩已成为一种广泛使用的桩基类型 。但在 静压桩的设计与施工中 ,仍有许多问题需要解决 ,如 单桩竖向承载力的分析研究一直是该类型基础的难 点问题 [ 2 - 3 ] 。笔者以苏南软土地区的静压桩基工程 为例 ,通过理论与实际相结合 ,研究了静压桩的终压 力和单桩竖向承载力的相关性 ,提出根据终压力和 桩入土深度推算静压桩单桩竖向承载力的方法 ,为 同类型桩基的设计和施工提供参考 。
71 <500 mm
20
经济适用房 11号房 150 <500 mm
20
无锡市广
22 <500 mm
20
石路经济
98 <500 mm
20
适用房 22号房
124 <400 mm
20
15 <500 mm
15
35 <500 mm
15
无锡市惠 联热电厂
53 <500 mm
15
60 <500 mm
15
80 <500 mm
3 000 kPa时 ,取 014～015; psi(上 ) 、psi(下 ) 为桩尖以上 、
以下 215d范围内土层的比贯阻力 , kPa; Li为相应 psi
值处土层的厚度 , m。
静压桩终压力及单桩竖向承载力的相关性
蒋跃楠 ,韩选江
(南京工业大学 土木工程学院 ,江苏 南京 210009)
摘 要 : 以苏南软土地区的静压桩施工实测资料为依据 ,着重分析了静压桩的终压力与单桩竖向承载力之间的相 互关系 ,并按照静压桩的入土深度 ,提出两者之间的相关性估算方法 ,为静压桩的安全 、合理施工提供参考 。 关键词 : 静压桩 ;终压力 ;单桩竖向承载力 3 中图分类号 : TU47311 + 3 文献标识码 : A 文章编号 : 1671 - 7643 (2006) 05 - 0063 - 04
30
2315
30
14
56
16
ຫໍສະໝຸດ Baidu64
终压力 / 静载试验结果 / 承载力
kN
kN
增长率
48010 42214 51814 44017 40317 1 000 1 125 930 930 820 1 312 1 230 1 476 1 148 1 312 1 394 32614 38410
540 540 510 367 367 1 232 1 760 1 700 1 700 1 000 1 77416 1 49510 1 86718 1 42215 1 64415 1 82017 220 220
2 工程实例分析
大量研究表明 ,桩的承载力增长主要发生在沉 桩后 30 d内 ,此时的承载力已达到最终极限承载力 的 70%左右 , 30～60 d时 ,仍有较大增长 , 90～180 d 以后承载力虽继续增长 ,但基本稳定 [ 5 ] 。所以当桩 入土之后到静载荷试验的时间为 2 周以上时 ,其试 验得到的单桩承载力只能称为单桩竖向承载力 ,而 不能完全作为桩的极限承载力来分析问题 。
表 1是收集到的部分静压桩静载试验及压桩力 资料 ,选出具有一定参考价值的压桩进行分析研究 。 这些静压桩工程主要分布在无锡地区 ,对于苏南地 区的软粘土有一定的代表性 。
表 1 桩长 、终压力及竖向承载力关系表 Table 1 The relation of p ile dep th and final p ressure as well as vertical bearing capacity