井式炉设计说明书(蒋)

目录
一、设计任务
1、专业课程设计题目 (1)
2、专业课程设计任务及设计技术要求 (1)
二、炉型的选择 (1)
三、炉膛尺寸的确定 (1)
1、炉膛有效尺寸（排料法） (1)
1.1确定炉膛内径D (1)
1.2确定炉膛有效高度H (2)
1.3炉口直径的确定 (2)
1.4炉口高度的确定 (3)
四、炉体结构设计 (3)
1、炉壁设计 (3)
2、炉底的设计 (5)
3、炉盖的设计 (6)
4、炉壳的设计 (7)
五、电阻炉功率的确定 (7)
1、炉衬材料蓄热量Q
7 (8)
蓄
(9)
2、加热工件的有效热量Q
件
3、工件夹具吸热量Q
(10)
夹
(10)
4、通过炉衬的散热损失Q
散
5、开启炉门的辐射热损失Q
(12)
辐
(12)
6、炉子开启时溢气的热损失Q
溢
7、其它散热Q
(13)
它
8、电阻炉热损失总和Q
(13)
总
9、计算功率及安装功率 (13)
六、技术经济指标计算 (13)
1、电阻炉热效率 (13)
2、电阻炉的空载功率 (14)
3、空炉升温时间 (14)
七、功率分配与接线方法 (14)
1、功率分配 (14)
2、供电电压与接线方法 (14)
八、电热元件的设计 (15)
1、I区 (15)
2、II区和III区 (16)
3.电热元件引出棒及其套管的设计与选择 (18)
4.热电偶及其保护套管的设计与选择 (18)
参考书目 (19)
一、设计任务
1、专业课程设计题目：
《中温井式电阻炉设计》
2、专业课程设计任务及设计技术要求：
（1）Φ130×1800低合金钢调质用炉；
（2）每炉装12根；
（3）画出总装图（手工）；
（4）画出炉衬图；
（5）画出炉壳图；
（6）画出电热元件接线图；
（7）撰写设计说明书。

二、炉型的选择
因为工件材料为低合金钢，热处理工艺为调质，对于低合金钢调质最高温度为[900+(30~50)]℃，所以选择中温炉（上限950℃）即可，同时工件为圆棒长轴类工件，因而选择井式炉，并且无需大批量生产、工艺多变，则选择周期式作业。

综上所述，选择周期式中温井式电阻炉，最高使用温度950℃。

三、炉膛尺寸的确定
1、炉膛有效尺寸（排料法）
1.1确定炉膛内径D
工件尺寸为Φ130×1800,装炉
量为12根，对长轴类工件，工件间
隙要大于或等于工件直径；工件与料
筐的间隙取100~200mm。

炉膛的有效
高度取工件的长度加150~250mm。

排料法如图所示：
则：()()22
26D d d d =+
+
代入数据计算得D = 952.19mm D 效=D+2×(100~200)=1200mm 又因炉壁内径比料筐大200~300mm 故取：D 砌=1500mm 查表得可用砌墙砖为
BSL ·427·138 (A=168,B=190.8,R=765,r=675)型轻质粘土扇形砖。

由该砖围成的炉体的弧长为： S=πD=3.14×1500=4710mm
砖的块数为：4710÷168=28.04块，取整后N=28
对D 进行修正得：D 砌=28×168÷3.14=1498.09mm ，取1500mm
1.2确定炉膛有效高度H
由经验公式可以得知，井式炉炉膛有效高度H 应为所加热元件（或者料筐）的长度的基础上加0.1~0.3m 。

H 效=1800+250=2050mm H= H 效+250=2300mm
由于电阻炉采用三相供电，放置电热元件的搁砖应为3n 层， H 砌=3n ×(65+2)+67,取整后取n=11 再将n=11代入上式，得H 砌=2280mm 选用代号为SND-427-09的扇形搁砖
每层搁砖数目为N=πD 砌÷50=94.2，取整为94块。

1.3炉口直径的确定
D 效=1200mm ，由于炉口用斜行楔形砖
故有(1132)D N π=+⨯，将D 效=1200mm 代入，得N=32.76，取整后N=33，再将N=33代回上式，则得到D 炉口=1210mm 。

D 效=1200mm
D 砌=1500mm
砖的块数: N=28 修正后：
D 砌=1500mm
搁砖33层
H 砌=2280mm
每层搁砖数目： N=94
到D 炉口=1210mm 。

1.4炉口高度的确定
按一般的设计原则，炉口可由斜行楔形砖和三层直行砖堆砌而成。

故H
炉口
=（65+2）×3+32=233mm
四、炉体结构设计
炉体包括炉壁、炉底、炉盖、炉壳几部分。

炉体通常用耐火层和保温层构成，尺寸与炉膛砌筑尺寸有关。

设计时应满足下列要求：
（1）确定砌体的厚度尺寸要满足强度要求，并应与耐火砖、隔热保温砖的尺寸相吻合；
（2）为了减少热损失和缩短升温时间，在满足强度要求的前提下，应尽量选用轻质耐火材料；
（3）耐火、隔热保温材料的使用温度不能超过允许温度，否则会降低使用寿命；
（4）要保证炉壳表面温升小于60℃，否则会增大热损失，使环境温度升高，导致劳动条件恶化。

1、炉壁设计
炉壁厚度可采用计算方法确定，下图为井式炉炉壁三层结构，
第Ⅰ层为耐火层，其厚度一般为90mm，采用轻质粘土砖RNG-0.6；H
炉口
=233mm
第Ⅱ层为耐火纤维层，其厚度设计为x mm ，采用3
120kg m 的普通
硅酸铝纤维毛毡； 第Ⅲ层为保温层，采用A 级硅藻土砖架构中间填充膨胀蛭石粉，其厚度设计为115mm 。

在稳定传热时，对各炉衬热流密度相同。

根据课本的公式结合查表，可得：()40q t t =-，炉壁温度60℃，室温20℃是()2=12.2w m C α∑，所以2q 486.8w m =
RNG-0.6型轻质粘土砖： 密度31600kg m ρ=；
热导率()310.1650.1910t w m C λ-=+⨯均 ； 比热容 ()31C 0.8360.26310t g KJ K C -=+⨯均。

硅酸铝纤维：
密度3
1120kg m ρ=；
热导率()32
20.0320.2110t w m C λ-=+均﹙﹚ ；
比热容()2C 1.1g KJ K C = 。

膨胀蛭石粉：
密度3
1250kg m ρ= ；
热导率()330.0770.2510t w m C λ-=+⨯均 ； 比热容 ()3C 0.6573g KJ K C =。

由222111111111
1
[2(0.5)t b b t t qS b λλλ=-+++-代入数据得：
23
3
2
230.16520.1910(0.50.19109501
[0.1650.19100.165950486.80.09)
t ---+⨯⨯⨯⨯⨯=
-+
⨯+⨯-⨯ =820℃
接下来使用迭代法计算t 3，先假设t 3=450℃。

190S mm =
3115S mm =
0t =20℃
4t =60℃
1t =950℃
2t =820℃
则有：()3345060
0.0770.25100.141w m 2
C λ-+=+⨯⨯= 根据公式3
343
+s t t q
λ=
代入数据得：30.115
60+486.84570.141
t C =⨯=︒
验证迭代结果：
457450
100% 1.59%450
-⨯=<5%满足条件。

故取3450t C =︒
所以得到：()31950820
0.1650.19100.333w m 2
C λ-+=+⨯⨯
= ()2
234508200.0320.21()0.117w m 210C λ+=+=⨯
()3345060
0.0770.25100.141w m 2C λ-+=+⨯⨯= ()
23420.117(45060)
0.0958486.8
t t S q
λ--=
=
= 取整得：2s =100mm
2、炉底的设计
炉底结构通常是在炉底壳部的钢板上用珍珠岩砖或硅藻土砖砌成方格子，各格子中填充蛭石粉。

然后，在平铺三层硅藻土砖，最上面为一层重质粘土砖。

炉底砖的厚度尺寸可参照炉壁的厚度尺寸，一般为230~690mm 。

由于要承受炉内工件的压力，且装出炉有冲击的作用。

故炉底板要求又较高强度。

3t =450℃
2
s
=100mm
由底至上，第一层为膨胀蛭石粉和硅藻土砖复合层，第二层为硅藻土砖，第三层为轻质粘土砖。

结构：
厚度
∕mm
材料：砌砖型号：
Ⅰ115
膨胀蛭石粉
+
硅藻土砖B级
BSL·427·280
Ⅱ201 硅藻土砖B级BSL·427·280
Ⅲ67 轻质粘土砖
RNG-1.0
RNG-1.0
3、炉盖的设计
炉顶的结构有平顶、拱顶和悬顶三种。

当炉子的宽度为600~3000mm 时，可采用拱顶，拱角可用60°和90°，其中使用最多的是60°，这种拱顶称为标准拱顶。

拱顶是炉子最容易损坏的部位，拱顶受热时耐火砖发生膨胀，造成砌拱顶时，为了减少拱顶向两侧的压力，应尽量采用轻质的楔形砖与标准直角砖混合砌筑。

第一层
第二层
炉盖结构图
设计条件：
炉膛温度950℃，壳体温度60℃，室温20℃。

上层采用普通硅酸铝纤维，下层用轻质粘土砖。

结构厚度(mm) 材料型号
第一层180 普通硅酸铝纤维
第二层115 轻质粘土砖RNG-0.6 BSL·427·443
4、炉壳的设计
炉壳的尺寸取决于炉子砌体的尺寸，炉子的砌体包在炉壳之内。

炉体框架要承受砌体和工件的重量以及工作时所产生的其它附加外力。

因此，框架要有足够用的强度，框架和炉壳一般通过焊接成型，构成整个整体，以保证强度和密封性的要求。

炉壳一般用3~5mm的Q235钢板，炉底用6~8mm的厚板，井式炉炉壳圈一般用6.3或7号角钢制作。

综上所述，炉壳采用5mm厚的Q235钢板，炉底选用8mm厚的钢板，炉壳圈选用三根7号角钢均匀分布，两根7号角钢横向分布，炉底五根槽钢通过焊接而成。

五、电阻炉功率的确定
电阻炉的功率大小与炉膛容积、炉子结构、炉子所要求的生产率和升温时间等因素有关。

确定炉子的功率需要综合考虑各方面的要求，本次设计采用理论计算的方法计算电阻炉的功率。

理论计算发是通过炉子的热平衡计算来确定炉子的功率。

其基本原理是炉子的总功率即热量的吸收，应能满足炉子热量支出的总和。

热量的支出包括：工件吸热量Q 件、工件夹具吸热量Q 夹、炉衬散热量Q 散、炉衬蓄热量Q 蓄、炉门和缝隙溢气热量Q 溢、炉门和缝隙辐射散热量Q 辐、其他热损失Q 它等。

先预估算功率P 估，采用炉膛面积法，P 估=50D H ⨯⨯砌砌=165kw 1、炉衬材料蓄热量Q 蓄
炉衬材料的蓄热量是指炉子从室温升到工作温度整个砌体所吸收的热量。

计算式为：
2211Q ()
V c t c t ρ=-蓄
第Ⅰ层：3600Kg m ρ=；
329508200.8360.26310=1.068KJ (g )
2C K C -+⎛⎫
=+⨯ ⎪⎝⎭； 3
20.8360.2631020=0.8417KJ (g )
C K C -=+⨯⨯；
()
22121V r H r π=⨯-
()2
2
1820+950Q 2.286000.840.75 1.068200.8417570849h
2KJ π⎛⎫
=⨯-⨯-⨯= ⎪⎝⎭蓄
第Ⅱ层：3120Kg m ρ=；12 1.1KJ (g )C C K C ==；
()2
223
2
V r H r π=⨯-
()222450+820Q 2.286000.940.8420 1.1102609h
2KJ π⎛⎫
=⨯--⨯= ⎪⎝⎭蓄
第Ⅲ层：3250Kg m ρ= ，120.66KJ (g )C C K C ==
()2223
2
V r H r
π=⨯-
()22340+450Q 2.28600 1.0550.94200.6663688h
2KJ π⎛⎫=⨯--⨯= ⎪⎝⎭蓄
123=++=570849+102609+63688=737146h KJ Q Q Q Q 壁蓄壁蓄壁蓄壁蓄
对于炉顶，采用=S Q Q S 顶顶蓄壁蓄
壁的计算方式去近似值，代入数据得：
2 1.149=737146=102278h 10.7388
r KJ
Q Q dH ππ=炉口顶蓄壁蓄砌
对于炉底的蓄热，同样取三层分别计算:
123
=++Q Q Q Q 底蓄底蓄底蓄底蓄
材料 层数 体积密度(
)3
g
cm ρ
热导
率()w m c ︒⎛⎫
⎪⋅⎝⎭ 比
热
容
()kJ kg c ︒⎛⎫
⎪⋅⎝⎭
厚度（mm ） 第一层 1.8 -30.837+0.5810t ⨯均 -30.879+0.2310t ⨯均
67 第二次 0.55 -30.105+0.2310t ⨯均
30.8374+0.25110t -⨯均
201 第三层 0.2
30.060.15710t -+⨯均
0.7536
115
炉底的1950t C =︒，222111111111
1
[2(0.5)t b b t t qS b λλλ=
-+++- 代入数据算得2926t c ︒=，同理可得3573t C =︒ 根据公式2211Q ()V c t c t ρ=-蓄，代入数据得到：
2
19509260.750.0671800 1.0947200.88362154992kJ Q h π+⎛⎫=-= ⎪⎝⎭
61.210h
Q KJ
=⨯蓄总
2
25739260.840.201550 1.025200.84241839912kJ
Q h π+⎛⎫
=-= ⎪⎝⎭
2
3573600.940.1152000.7536200.7536142352kJ
Q h π+⎛⎫
=-= ⎪⎝⎭
由此得到 123=++Q Q Q Q 底蓄底蓄底蓄底蓄 =403725KJ h
则=737146+102278+403725=1243149h
KJ Q 蓄总
2、加热工件的有效热量Q 件 估算空炉升温时间，1243149
=
=
=2.2336003600165Q h P τ蓄升估
，则估计取整3
小时，工件升温时间用经验公式min 1mm
⨯工件直径得到工件升温时间取2.4小时，保温时间0.5小时，装炉时间0.3小时。

则：τ=3+2.4+0.5+0.3=6.2h
工件重量：2
13012 1.875001221492G vn kg ρπ⎛⎫
==⨯⨯⨯⨯= ⎪⎝⎭
g G 2149.2346g h
K τ===件∕∕6.2
2211Q ()
g c t c t =-件件
346(9500.6789200.4939)219737h KJ =⨯⨯-⨯= 3、工件夹具吸热量Q 夹
因本次所设计正火炉不需使用夹具，故Q 夹=0。

4、通过炉衬的散热损失Q 散
散热损失就是炉膛内热量通过炉墙、炉顶、炉底散发到车间的热损
失。

因为炉顶、炉底散热一个较多，一个较少，因而在计算中将炉顶、炉底简化成与炉壁散热情况一样。

在炉衬传热达到热稳定的情况下，通过炉壁的散热损失，可参考下图，按照下式计算。

τ=6.2h
2149G kg =
5=2.210Q kJ h
⨯件
Q 夹=0
10
3121m12m23m33
t t 3.6
1
Q S S S F F F F λλλα∑-=
⨯+++
散
先求出各层炉墙材料的平均热导率：
()31950820
0.1650.19100.3332w m C λ-+=+⨯⨯
=
()2
23
4508200.0320.21()0.117210w m C λ+=+=⨯ ()3345060
0.0770.25100.140752
w m C λ-+=+⨯⨯=
各层炉墙的厚度S 列出如下：
1230.09;0.1;0.115S m S m S m
===。

α∑是炉壳外表面对空气的综合传热系数(
)2w
m C
⋅︒
通过查表得α∑=12.2
m F 是各层平均面积，其公式如下所示，代入数据得：
2
2
0=+2=10.377m 2D F D H ππ⎛⎫
⎪⎝⎭砌砌砌；
D 砌
H 砌
S 1
S 2
S 3
F m1
F m2
F m3
Ⅰ
Ⅱ
Ⅲ
炉衬蓄热情况简化计算图
()2
2
11112=(2)+2+2=16.033m 2D S F D S H S ππ+⎛⎫+ ⎪⎝⎭砌砌砌；
()2
2
122121222=(22)22+2=19.911m 2D S S F D S S H S S ππ++⎛⎫++++ ⎪⎝⎭砌砌砌
()31231232
2123=(222)222+2222=24.049m 2F D S S S H S S S D S S S ππ+++++++++⎛⎫ ⎪⎝⎭砌砌砌。

2
01
114.722m F F F m +=
=； 2
21
217.9722m F F F m +=
=；
2
23
321.982m F F F m +==。

公式中t 是炉膛和室温
1t 950C
=︒；
020t C =︒
将以上数据代入求Q 散，所示如下：
95020
3.6
0.090.10.1151
0.33314.720.11717.9720.14121.9812.224.049
Q -=⨯+++
⨯⨯⨯⨯散
计算得出=29840h Q KJ 散
5、开启炉门的辐射热损失Q 辐
计算公式如下：
4412Q 5.675 3.6100100t
T T F δ⎡⎤
⎛⎫⎛⎫=⨯-⨯Φ⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣
⎦辐
12T T 与分别是炉膛内部和炉外空气的绝对温度（K ）；
F —炉门开启的面积：2
2
1.21 1.14932F m π⎛⎫=⨯= ⎪⎝⎭
=29840h
Q KJ 散
Q =21286h
KJ 辐
Φ—炉口辐射遮蔽系数：
2330.19251210
L D ==，查表可知：0.84Φ= t δ—炉门开启率：0.3
0.04846.2
t δ==；
将以上数据代入公式计算得：Q =21286h KJ 辐
6、炉子开启时溢气的热损失Q 溢 计算公式如下：
12
Q (
)2t t t VC δ+=溢；
其中：2
2200V R
R π=；
0.3
0.04846.2t δ=
=；
2
21.21 1.21=2200=3250m h 22V π⎛⎫⎛⎫ ⎪
⎪⎝⎭
⎝⎭
2
1.21 1.21Q =22000.5 1.4+=106830h 22KJ π⎛⎫
⎛⎫
⨯⨯⨯
⨯ ⎪
⎪⎝⎭⎝⎭
溢（95020）0.0484
7、其它散热Q 它
一般如下估算：Q (0.5~1.0)Q =它散 则：Q 298400.617904KJ h =⨯=它
8、电阻炉热损失总和Q 总
Q =Q Q Q Q Q 395597h
KJ ++++=总辐溢它件散
9、计算功率及安装功率
395597
P =109.89 Kw 36003600Q =
=总计
Q =106830h
KJ 溢
Q =17904KJ h 它
Q 395597h KJ =总
P 109.89 Kw =计
P 150w K =安
=55.55%η
安装功率应大于稳态时计算功率 P kP =安 周期作业炉k 取1.3到1.5之间。

得：()P 109.891.3~1.5=⨯安取：P 150w K =安
六、技术经济指标计算
1、电阻炉热效率
Q 219737
=
100%=
100%=55.55%
Q 395597
η⨯⨯件总
一般电阻炉的热效率为40%~80%，满足要求。

2、电阻炉的空载功率
电阻炉的空载功率是指空炉在最高工作温度并稳定状态下所消耗的功率，又称为空炉损失。

用下式计算：
+2984017904
=
=
=13.3w
3600
3600Q Q P K +它散空
P 9.0%P =空
总
3、空炉升温时间
空炉升温时间是指在额定电压下，经过充分干燥、没有装料炉的电阻炉从冷态加热最高工作温度所需的时间。

空炉升温时间：1243149
==
2.3h 36003600150
Q P τ=⋅蓄升安
七、功率分配与接线方法
1、功率分配
为了使炉膛温度均匀或工艺要求分区分布炉温，需要将温度分布在炉内的各个部分。

井式炉功率大于75Kw 是要考虑分区，H ∕D 大于1也要分区。

综上所述，由于本次设计电阻炉安装功率达到150Kw,所以为了更合
=13.3w P K 空
=2.3h τ升
理的设计与安装电热元件，现将炉膛分三区计算，上中下区功率分别为： 上区42Kw,中区与下区都是54Kw 。

2、供电电压与接线方法
电阻炉的供电电压，除少数因电热元件的电阻温度系数太大或要求采用低电压供电的大截面电阻板外，一般均采用车间电网电压，即220V 或380V 。

电热元件的接线，应根据炉子的功率大小，功率分配等因素来决定。

因炉子功率为150Kw ，即可采用三相380V 星形，也可采用三角形接法。

综上所述，本次设计采用0Cr25Al5电热体材料，三相380V 星形接法。

八、电热元件的设计
选用0Cr25Al5线状电热元件，电压380V 。

1、I 区
1.1供电电压和接线
选用三相380V 、星形接法
P 42
P 14KW 3n 3===安
（）
380U 220V 3==（）
1.2确定电热元件的单位表面功率
因炉膛最高温度不超过950℃，结合选材0Cr25Al5查表得 3W 1.71W /cm =允
1.3确定元件尺寸
32
t
23.34d 允
W U P ρ⨯=
三相380V
星形接法
I 区：
P 14KW =（） U=220(V)
3W 1.71W /cm =允 d=5.5mm L=56m L 总=168（m ）
=85.176G kg 总
52t 01t 1.4141011001.5mm /m ρρδ-=+=⨯+⨯⨯=Ω（）（） 代入上式得d=5.2mm ，取d=5.5mm
()2
2
2
2
-33
t 220 5.5U d L 0.785100.7851056m
P 14 1.5ρ-⨯=⨯=⨯⨯=⨯
L 总=nL=3×56=168（m ）
M G g L
=⋅=0.169×168=28.392 kg
=28.392385.176G G n kg
⨯=⨯=总
23310P 10014
=1.447 1.71dL 3.14 5.556
W w cm w cm π⨯==<⨯⨯符合要求
1.4电热元件的绕制和布置
电热元件绕制成螺旋状，布置安装在炉膛炉壁上，每 3排串接成一相。

每排电热元件的展开长度：
L 56318.67m
=÷=折
每排电热元件的搁砖长度：
L (D 60)254496.6mm
π=--=砌
电热元件螺旋直径：螺旋直径()D 4~6d =取：
D 4d 4 5.522mm ==⨯= 螺旋体圈数N 和螺距h 分别为：
18670
2703.1422
L N D π=
==⨯折圈 L 4496.6h 16.65mm N 270=
==取h=20mm 202 3.645.5
<=<，满足()h 2~4d =的要求。

电热元件螺旋节距h 在安装时适当调整，炉口部分减少节距，增大功率。

L 18.67m =折
L 4496.6mm =
D 22mm = h=20mm
II 、III 区：
P 18KW =（）
U 220V =（）
3W 1.71W /cm =允
2、II 区和III 区 2.1供电电压和接线 选用三相380V 、星形接法
P 54
P 18KW 3n 3===安
（）
380
U 220V 3=
=（）
2.2确定电热元件的单位表面功率
同上：3
W 1.71W /cm =允
2.3确定元件尺寸
32
t
23.34d 允
W U P ρ⨯=
52t 01t 1.4141011001.5mm /m ρρδ-=+=⨯+⨯⨯=Ω（）（）
代入上式得d=6.15mm ，取d=6.5mm
()2
2
2
2
-3
3t 220 6.5U d
L 0.785100.7851060.89m P 18 1.5ρ-⨯=⨯=⨯⨯=⨯
L 总=nL=3×61=183（m ）
M G g L
=⋅=0.236×183=43.188 kg
=43.1883129.564G G n kg
⨯=⨯=总
233
10P 10014
=1.44 1.71dL 3.14 6.561W w cm w cm π⨯==<⨯⨯符合要求
2.4电热元件的绕制和布置
电热元件绕制成螺旋状，布置安装在炉膛炉壁上，每 4排串接成一相。

每排电热元件的展开长度：
L 61415.25m
=÷=折
d=6.5mm L=60.89m L 总=183（m ）
=129.564G kg 总
L 15.25m =折
L=4496.6m D=26mm h =25mm
每排电热元件的搁砖长度：
L (D 60)254496.6mm
π=--=砌
电热元件螺旋直径：螺旋直径()D 4~6d =取：
D 4d 4 6.526mm ==⨯= 螺旋体圈数N 和螺距h 分别为：
152501873.1426
L N D π===⨯折圈
L 4496.6h 24.04mm N 187=
==取h=25mm 202 3.645.5
<=<，满足()h 2~4d =的要求。

电热元件螺旋节距h 在安装时适当调整，炉口部分减少节距，增大功率。

3.电热元件引出棒及其套管的设计与选择 3.1引出棒的设计
引出帮必须用耐热钢或者不锈钢制造，以防止氧化烧损，固选用 1Cr18Ni9Ti ，φ=16mm ，丝状电热元件与引出棒之间的连接，采用接头铣槽后焊接。

引出棒长度：
L 引=40+90+100+115+80=395mm
3.2.保护套管的选择
根据设计说明中炉膛以及电热元件的设计，所以确定 L 炉墙 =90+100+115=305（mm ），引出棒的直径d=φ16mm ， 因此选用SND ·724·018号套管，高铝矾土，重量0.6kg ，
d 套=φ16mm ，D 套=φ36mm ，长度400mm 。

4.热电偶及其保护套管的设计与选择 4.1热电偶的选择
L 引=395mm d=mm D 套=mm L=mm
d=mm D 套=mm L=mm
标准文档
实用大全
由于炉内最高的温度为950℃.长期使用的温度在1000℃以下，所以选用镍铬-镍硅热电偶。

所以选用型号WRN-121的镍铬-镍硅热电偶，保护套管规格选择，外径16mm ，插入长度为400mm 。

保护材料为双层瓷管。

4.2热电偶保护套管的选择
L 炉壁=295mm 。

热电偶外径16mm ，插入长度为400mm 。

根据这些条件，应该选用SND ·724·018,高矾土，重量0.3kg 。

d 套=φ16mm 、D 套=φ36mm ，长度为400mm 。

测温热电偶与控温热电偶均选用此保护套管即可。

参考书目
1、《热处理炉》----------------------------华小珍老师编
2、《热处理炉课程设计指导书》------------华小珍，崔霞老师编
3、《炉温仪表》------------------------华小珍，袁永瑞老师编
4、《热处理设备》--------------------------王淑花编。