宁波招宝山大桥主桥局部拆除重建方案研究(精)
宁波招宝山大桥重建悬浇施工工艺
宁波招宝山大桥主桥重建工程主梁悬浇施工工艺1 编制依据1．1 《宁波招宝山大桥主桥重建部分主梁施工图》1．2 《宁波招宝山大桥主梁重建工程施工组织设计》1．3 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ-041-89）2 工程概况2．1 宁波招宝山大桥斜拉桥主梁局部重建工程从14#块到L10’块间，重建部分全长93m，分为15#～25#块11个8m节段，1.5m中跨合拢段以及招宝山侧3.5m过渡段。
2．2 重建部分主梁外形轮廓与保留部分主梁外形保持一致，主梁梁高2.5m（桥中心线处），宽29.5m，桥面设 1.5%的横坡。
主梁标准截面为斜腹板式双箱单室截面，主梁顶板板厚22cm、底板板厚28cm、直腹板板厚25cm、斜腹板板厚22cm、横隔梁板厚28cm、边箱实体块高80cm。
2．3 主梁15#～23#块为标准斜腹板式双箱单室截面，24#块及25#块金鸡山侧2.5m部分截面从斜腹式双箱单室逐渐过渡到双箱双室，25#块招宝山侧5.5m部分及中跨合拢段为斜腹式双箱双室截面，招宝山侧3.5m过渡段由斜腹式双箱双室截面过渡为直腹式双箱双室截面。
2．4 主梁15#块底板厚度从18cm过渡到28cm，斜腹板厚度从18cm过渡到22cm，保留部分主梁加固纵梁也在15#块作过渡处理。
2．5 32 精轧螺纹粗钢筋和预应力钢绞线两种方式布设。
纵向预应力粗钢筋接头错开布置。
在15#块至西岸连续梁L’8#块区域内的主梁底板布置32束预应力钢绞线（16束9 –7φ5，16束12-7φ5）；在24#块至西岸连续梁L’8#块区域内的主梁顶板布置12束9-7φ5预应力钢绞线。
2．6 重建部分主梁共有19片H1型横隔梁，每片横隔梁布置2束19-7φ5预应力钢绞线束，H2型横隔梁共3片，每片布置1束22-7φ5和1束19-7φ5预应力钢绞线束。
3.5m过渡段H3型横隔梁1片，设1束9-7φ5和1束5-7φ5预应力钢绞线束，顶板内设5根1-7φ5横向单根无粘结预应力钢绞线。
桥梁坍塌事故分析
6、宜宾小南门桥事故原因：吊杆断裂宜宾小南门桥主桥系中承式钢筋混凝土肋拱桥，矢跨比1/5，是建桥当时国内跨径最大的钢筋混凝土拱桥，中部180m范围为钢筋混凝土连续桥面。
2001年11月7日凌晨4点，从四川南部宜宾进入云南的咽喉要道宜宾南门大桥发生悬索及桥面断裂事故，桥两端同时塌陷，造成交通及市外通讯中断。
事故是连接拱体和桥面预制板的4对8根钢缆吊杆断裂，北端长约10米、南端长20余米的桥面预制板发生坍塌。
两边的断裂处都是在主桥与引桥的结合点，恰恰也是吊桥动态与静态的结合点。
因受力不均，一边垮塌后，使桥面的支撑力发生波浪形摆动，造成另一边也垮塌。
7、广东九江大桥事故原因：船只撞击广东九江大桥为2×160米的独塔双索面预应力混凝土斜拉桥，1988年6月正式建成通车。
2007年6月15日凌晨5时10分，一艘佛山籍运沙船偏离主航道航行撞击九江大桥，导致桥面坍塌约200米，导致9人死亡。
这就是闻名中外的“九江大桥6·15船撞桥断事故”，也称为“九江大桥事件”。
2002年7月29日，大桥修复完成，恢复通车。
9、辽宁盘锦田庄台大桥事故原因：汽车超载2004年6月10日早晨7时许，辽宁省盘锦市境内田庄台大桥突然发生垮塌。
大桥从中间断裂27米，大约有三辆汽车落水，两名落水司乘人员逃生，无人员死亡。
专家组认定，该桥在超限车辆长期作用下，内部预应力严重受损。
事故发生前，大连顺达运输公司一辆自重30吨的大货挂车，载着80吨的水泥，在严重超载情况下通过该桥(该桥在2000年7月被确定通行车辆限重15吨、限速20公里／小时)，重载冲击力使大桥第9孔悬臂端预应力结构瞬间脆性断裂，致使桥板坍塌，通过该桥的一辆农用车落水，车上2人逃生。
10、小尖山大桥事故原因：支架问题小尖山大桥位于开阳县南江乡龙广村村后的两座大山之间，全长155米，桥墩高47米。
2005年12月14日5时30分左右，小尖山大桥突然发生支架垮塌，横跨在3个桥墩上的两段正在浇筑的桥面轰然坠下，桥面上施工的工人也同时飞落谷中。
宁波招宝山大桥主桥主梁49.5m跨加固施工工艺
宁波招宝山大桥主桥主梁49.5m跨加固施工工艺一编制依据1．大桥局勘测设计院《宁波招宝山大桥主梁49.5m跨主梁加固施工图》；2．大桥局宁波招宝山大桥指挥部《宁波招宝山大桥主梁加固重建工程施工组织设计》；3．同济大学《宁波招宝山大桥49.5m跨主梁加固设计》复核报告；4．《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-89）；5．《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-95）；6．《公路工程质量检验评定标准》（JTJ071-96）。
二49.5m跨主梁加固工程施工项目1．支架结构基础及支架拼装和支撑、千斤顶支顶。
2．主梁实体块混凝土部分切除。
3．开凿桥面施工用孔和压重混凝土凿除。
4．钢支撑的制造和安装。
5．加固纵、横梁施工（包括顶板补强和底板加固）。
6．在加固纵梁顶处桥面板上进行开槽增设补强钢筋。
7．预应力体系施工。
8．封锚及切割部分装饰施工。
9．落支架千斤顶及拆除施工支架。
三施工方案1．49.5m跨采用两侧实体段局部切除卸载，增设两道加固纵梁和四道加固横梁以及在两道加固横梁之间布置3根钢横撑并施加体外预应力的结构性补强措施。
2．49.5m跨加固施工采用万能杆件组拼的临时支架支撑梁体，支架顶设24台50t 带机械锁液压千斤顶。
3．49.5m跨主梁从距24#墩中心线10m至25#墩中心，全长39.835m范围实施实体块局部混凝土切割，实体块切割宽度为80cm。
4．49.5m跨加固工程包括：增设两道加固纵梁和四道加固横梁、对应加固纵梁位置顶板补强、24#墩墩顶处底板加固和开口箱底部增设钢支撑结构。
5．主梁加固完成后按设计要求的顺序放松支架上千斤顶，拆除千斤顶分配梁及万能杆件支架。
6．在49.5米跨加固完成前，施工车辆必须严格按设计要求在划定的行车线内通行，且不得随意在49.5米跨梁面放置施工荷载。
7．49.5m跨主梁加固施工流程如下图四工艺措施1 支架基础、支架拼装及千斤顶支顶1．1 49.5m跨主梁加固施工支架由万能杆件组拼而成。
宁波招宝山大桥主桥局部拆除重建方案研究(精)
文章编号:1003-4722(200103-0001-07宁波招宝山大桥主桥局部拆除重建方案研究吕忠达1,秦顺全2,朱华民3,孟庆标3(1.宁波兴业大桥有限公司,浙江宁波315801;2.中铁大桥局集团有限公司,湖北武汉430050;3.中铁大桥勘测设计院,湖北武汉430050摘要:介绍了宁波招宝山大桥主桥主梁压溃事故后,永久性处置方案研究过程中各种方案的研究情况和永久性处置方案的形成过程。
关键词:斜拉桥;预应力混凝土梁;拆除;桥梁加固;桥梁改建;方案比较中图分类号:U445.6;U445.7+2文献标识码:AR esearch on the Project of P artial 2dism antling and R ehabilitationof the Main B ridge of Zhaobaoshan B ridge in NingboLU Zhong 2da 1,QIN Shun 2quan 2,ZHU Hua 2min 3,M EN Qing 2biao 3(1.Ningbo X ingye Major Bridge C o.,Ltd.,Ningbo 315801,China ;2.China Zhongtie Major Bridge Engineering G roup C o.,Ltd.,Wuhan 430050,China ;3.China Zhongtie Major Bridge Reconnaissance and Design Institute ,Wuhan 430050,ChinaAbstract :The conditions of the researches on various alternative designs for the permanent treatment after the occurrence of the accident of buckling of the main girder of the main bridge are described.The formation process of the design project for the permanent treatment is introduced.K ey w ords :cable 2stayed bridge ;prestressed concretegirder ;disassembling ;bridge reinforcement ;bridge reconstruction ;project com paris on 收稿日期:2001-03-09作者简介:吕忠达(1963-,男,高级工程师,1983年毕业于长安大学工程力学专业,工学学士,1987年毕业于上海理工大学振动专业,工学硕士。
宁波招宝山大桥斜拉桥22号块主梁拆除工艺
宁波招宝山大桥斜拉桥主梁22#块拆除工艺根据宁波兴业大桥有限公司“甬兴桥工[1999]16号”文件决定，宁波招宝山大桥主桥采取局部拆除重建方案。
在主梁拆除过程中，为确保斜拉桥主梁的总体结构安全、人身安全及通航安全，制定以下施工步骤及措施，施工中必须按以下步骤去精心组织，精心施工，以确保施工的质量和安全。
1 拆除前准备工作1．1拆除前按监控要求测量全桥高程、主塔变位及全桥索力，主梁、主塔应力，并调查桥面临时荷载。
拆除前及拆除过程中每天对16#块处主梁的裂缝进行观察。
1．2 对挂篮全面检查一次，如抗剪柱，牵索头结构，牵引千斤顶与张拉杆联结的状况，挂篮平台的连接螺栓，C22#’索梁下锚头处的千斤顶及张拉杆的安全状况，并铺设该处的工作平台，检查挂篮平台平面封闭情况，挂篮与主梁之间的密贴情况，防止混凝土及杂物掉入江中。
1．3按照主梁切割分块图预先在22#块主梁顶面上用油漆划好分割线，标出每块的起吊吊点位置、分块号码及主梁22#块节段号。
1．4在塔内C21#缆索位置处安装1000t千斤顶，在C21#’缆索梁端位置处安装好1000t千斤顶，作好调索准备工作。
并在塔内搭好脚手架，使调索千斤顶能垂直运输和横向移动，能及时按要求调整其它索的索力。
1．5 按照业主与港监协调会议的要求，在22#块处挂篮上设置信号旗（上、下游侧各三面红旗）及信号灯（上、下游侧各三盏红灯），保证22#块凿除时过往船只通航的安全。
1．6 在拆除工作开始之前，对千斤顶、油泵、油表进行全面检修，并按有关规定进行标定。
１．７施工机具1．８劳动组织针对主梁拆除工作成立专门工作班子，严格按照监控要求及施工工艺精心操作施工，确保主梁在拆除中的人身安全、主梁总体结构的安全及通航安全。
拆除人员按三班倒安排进行施工。
墩上指挥人员：4人。
缆索放松及上盘人员：技术人员3人，装吊工3人，塔吊司机3人，塔吊维修人员4人，民工24人。
混凝土凿除及运输人员：技术人员2人，装吊工3人，汽车司机3人，压风机司机3人，吊车司机3人，民工70人。
宁波招宝山大桥83m锚跨临时支架基础施工工艺
宁波招宝山大桥83m锚跨临时支架基础施工工艺一．编制依据1．宁波兴业大桥有限公司甬兴桥第[1999]16号文件。
2．23#~24#墩间支架“第NBQ—06~08”号设计图。
3．《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—89）。
二．概述斜拉桥主梁局部拆除原则上至12#块（不含12#块），为防止在拆除过程中对主梁结构产生较大的影响，在拆除主梁的过程中，23#~24#墩之间83米锚跨主梁下应设临时支架，支架与主梁底之间设置千斤顶以调整竖向反力，允许纵向水平移动。
临时支架由万能杆件组拼而成，支架基础为φ55cm钢管桩。
φ55cm钢管桩基础共16个，每个基础各设4~8根桩（见“第NBQ —06号”设计图）。
因构架承受力量大，桩尖全部打入中等风化岩一定深度。
施工顺序从24#墩向23#墩（即从8#~1#支架）方向进行插打。
利用一台25t汽车吊机作起吊设备，选用BVP—30震动打桩机和3.5t 柴油打桩锤对桩基进行初打和复打，直至打到设计标高并控制最后贯入度。
三．施工准备1．地质情况与场地布置①地质情况见附件1。
从24#至23#墩构架桩基础范围内顶层有人工填土及块石，需局部开挖。
23#墩附近地面较低，基础完工后应回填片石土方，以抵抗甬江潮汐的影响。
②根据设计图纸，将24#~23#墩地面分为两段平整，1#~4#构架桩基础地面平整高程控制在+1.0m左右，5#~9#构架桩基础地面平整高程控制在+3.0m左右。
2．安装导向架①初打和复打采用不同的导向架。
②导向架安装位置准确、垂直，插桩定位前进行复测，保证其位置准确。
3．对加工的成品钢管桩严格按规范要求检查验收。
外周长允许偏差：≤±0.5%周长且不大于10mm。
管端椭圆度允许偏差：≤0.5%d，（d为管桩外径）且不大于5mm管端平整度允许偏差：≤2mm管端平面倾斜允许偏差：≤2mm管纵轴线允许偏差：≤0.1%焊缝质量：符合设计及规范要求四．沉桩1．钢管桩采用送桩法沉桩。
宁波招宝山桥裂缝报告
宁波招宝山大桥保留结构主梁裂缝成因分析及处理措施摘要：宁波招宝山大桥主梁在施工阶段及压溃过程中产生了较多的裂缝，在加固重建工程的设计中，对裂缝的成因及后期的发展趋势进行了研究，并提出了裂缝的处理方法。
通过对保留结构主梁裂缝的结构补强、压力灌浆及表面封闭，再辅以主梁外表的防腐涂装，可以保证结构的安全和耐久性。
关键词：裂缝，裂缝分类，裂缝分布形态，裂缝成因，结构补强，压力灌浆，表面封闭，防腐涂装1工程概况宁波招宝山大桥位于甬江入海口，横跨镇海区的招宝山和金鸡山。
主桥为五跨连续带协作体系的独塔双索面斜拉桥，桥跨布置为74.5m+258m+102m+83m+49.5m。
主梁为预应力钢筋混凝土结构，梁高2.5m，梁宽29.5m。
标准截面为双箱单室开口箱形截面，开口部分宽度为13.5m，底板及斜腹板板厚均为18cm，横隔梁间距4m。
主梁利用牵索挂篮以8m一个节段，由桥塔处向两岸悬臂现浇施工。
本桥于1995年动工兴建，1998年9月斜拉桥主梁施工至23#块时（共25块），主梁上游侧16#~17#块和下游侧15#~16#块施工缝附近的底板、斜腹板发生了压溃破坏事故。
之后，有关单位代表对主梁进行了仔细全面的裂缝普查。
2主梁裂缝描述2.1 底板、斜腹板裂缝图1 底板、斜腹板底面的典型裂缝分布图典型裂缝分布图见图1。
此类裂缝主要有两类：1）在2#~9#块底板底面的施工缝附近，有呈月牙状的弧形裂缝，长度在0.1~2.0m之间，裂缝宽度0.05~0.1mm，均位于该节段施工方向的前端。
2）大部分节段的底板及斜腹板底面均出现了密集的细小裂缝。
裂缝分布在底板与斜腹板交界处附近，斜腹板裂缝大多呈斜向分布，少数呈纵向水平方向。
裂缝宽度在0.05~0.15mm之间。
2.2 横隔梁裂缝典型裂缝分布图见图2。
12 图2 横隔梁典型裂缝分布图1） 中间开口箱横隔梁自来水管预留孔周围有少量沿孔径向的裂缝，长度为10~30cm ，宽度0.1mm 左右；沿横隔梁预应力波纹管位置出现裂缝，裂缝长度在0.8~2.5m 之间，宽度为0.05~0.1mm 。
宁波大桥H3-36B型塔吊拆除工艺
宁波大桥主塔墩H3/36B塔机拆除方案宁波大桥主桥是独塔双索面预应力钢筋混凝土斜拉桥，H3/36B塔式吊机安装在主塔墩的桥中心线上距主塔墩中心线西侧7m处。
该塔机吊钩最大高度156.2m，吊臂长40m，平衡臂长20.27m，设有六道附着支撑装置，附着框架通过水平支撑杆连接在主塔墩施工膺架上（脚手架）。
由于主塔墩斜拉索两索面间距（顶部）仅有22.5m，H3/36B塔机自降拆除时，吊臂和平衡臂都无法通过两索面。
为此，拟在主塔墩上横梁上面第一道膺架横梁上（第六道附着），组拼一台辅助吊机，用以完成主塔机吊臂（11.30t）和平衡臂（12.65t）的拆除以及改造后的安装工作。
辅助塔机采用21#墩撤下的塔机改成短臂式（即吊臂短）塔机，辅助塔机吊臂长20m （6.2t），平衡臂不变仍为20.27m（12.65t），辅助塔吊组拼自升9个标准节，使其高度达54.5m，最大吊重可达12t，整机总重量达61.6t。
（此工况塔吊基底反力：M=221t-m，Q=3。
16t，R=106。
7t，R=63。
5t。
）辅助塔机基础为固定式，安装就位在钢制底座上，该底座通过螺栓（或焊接）与主塔墩膺架相连接，位置在膺架立柱上方。
要求膺架有足够的刚度和强度来承载该塔机。
辅助塔吊自升方向为顺桥方向。
辅助塔吊的安装由主塔吊承担，为了不使安装后的辅助塔吊与主塔机互相碰撞，当辅助塔吊安装吊臂、平衡臂后，辅助塔吊自升9个标准节以达到可以拆除主塔机所需要的高度，进行主塔机的吊臂和平衡臂拆除改造工作。
由于两台塔机交替拆装，拆除作业占用时间比较长，因此，要求务必选择风力小于三级的晴朗天气连续进行。
如果一天完不成两台塔机的拆除任务，在停止拆装作业时应将较低的塔机按上下游方向锁定。
辅助塔吊的安装可以按照“H3/36B塔式起重机安装工艺”进行，此处不赘叙。
一、主塔机吊臂与平衡臂的拆除利用辅助塔吊首先拆除主塔机平衡臂上的起重块（亦可用自身起升机构自卸配重块），在拆卸配重块时要轻提缓慢抽出或下放。
桥梁施工垮塌事故
前言
在这些出现事故的大桥中，有58.8%的建设时间在 1994年以后，桥龄不足20年。 原因： 超载严重 影响大桥寿命； 养护不到位 也是问题所在； 为赶工期 忽视工程质量； 违规转包 留下质量隐患； 对桥梁认识、理解的不足；
前言
1986年9月30日，四川达县洲河桥 (190m+70m)主跨 接近合龙时，主梁忽然垮塌，14名工人坠河丧生。 该桥是一座独塔依山斜拉桥, 孔跨布置为190+ 70 m, 主梁采用钢筋混凝土空腹箱形结构, 依山侧斜拉索 锚固在山体锚块上，采用悬臂拼装施工。拉索采用 了叶脉形拉索,同时,一端利用山体来锚固,省去了一 个桥塔。
前言
最近5年，全国至少有17座大桥发生垮塌事故， 事故造成156人死亡、88人受伤、23人失踪。在垮塌 的大桥中，有近6成的大桥寿命不到20年。 仅今年7月份，全国可公开查询到的大桥垮塌事 故就有5起之多。 7月11日，建于1994年的江苏滨海县通榆河桥坍 塌；7月14日，建成仅12年的武夷山公馆大桥垮塌， 造成1人死亡；7月15日，通车仅14年的杭州钱江三 桥引桥桥面坍塌；7月19日，北京市宝山寺白河桥造 成桥梁垮塌。如果算上7月24日合肥市在建高架桥发 生局部坍塌的事故，在不到半个月的时间里，全国 已经有5座大桥发生了垮塌事故。
一、中小桥梁施工过程中的垮塌
1、嘉绍大桥工地架桥机断塌致2死9伤
相关部门已封锁现场
2010年12月3日凌晨3点30分许，浙江海宁境内的嘉绍大桥建设工地的一部架桥 机在作业时发生断塌，导致1人当场死亡，1人送医院抢救无效死亡。据官方通 报，事故共造成2人死亡、9人受伤。
工程设计和施工的难点：台风、龙卷风、大风、季 风、暴雨、雷电、浓雾频繁出现，六级以上大风几 乎天天有；受海域环境施工制约，箱梁节段预制及 悬臂拼装不仅需投入大量临时设施和大型机械设备 ，而且安全风险高。 架桥机这种大型设备出问题的概率还是比较高的， 不仅是架桥机自身的安全性，更大的问题是操作的 安全性。国家为此制定了严格规定，但规定是不是 严格执行很难说。
宁波招宝山大桥主桥主梁保留结构加固工程施工工艺
宁波招宝山大桥主桥主梁保留结构加固工程施工工艺一、编制依据1 《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-892 《钢结构工程施工及验收规范》GB50205-95二、概述1 主梁保留结构加固范围为：主跨从14#块至0#块件，长120m；边跨从0＇#块至24#墩，长185m；全桥加固总长度为305m，其中20’#块至24#墩只加固斜腹板。
共分为A箱：4个，B箱：4个，C箱：4个，D箱：4个，E箱62个，F箱：60个，G箱：2个，H箱：2个，I 箱：2个，J箱：2个。
2 加固纵梁位于主梁边箱下缘箱室角隅处，其中直腹板处的加固混凝土纵梁宽66.5cm、高50cm；斜腹板的加固混凝土纵梁顶宽129cm、底宽45cm、高50cm；斜腹板上增加一层10cm 厚钢筋混凝土。
加固混凝土均为50号微膨胀混凝土。
3 每道加固纵梁内布置二根［28c槽钢（材质Q235b20间距10cm12间距10cm的箍筋。
4 加固纵梁与保留部分主梁的结合方式为：底板、直腹板及斜腹板上间隔开倒梯形槽形成剪力槽，槽內露出的主梁纵向钢筋与加固纵梁的纵向钢筋用连接筋焊接起来。
未开槽的部位混凝土表面凿毛。
新老混凝土结合面上涂刷丙乳净浆，加强新旧混凝土间结合力。
5 斜腹板加固与保留部分主梁的结合方式为：在斜腹板上钻直径φ27mm、深100mm的孔，在16钎钉，在实体肋侧面开剪力槽，槽內露出的实体肋纵横向钢筋与加固斜腹板横向钢筋焊接起来。
未开槽的部位混凝土表面凿毛。
新老混凝土结合面上涂刷丙乳净浆，加强新旧混凝土间结合力。
6 为保证加固纵梁结构的整体性，在与横隔梁交界处，对应于加固纵梁的纵向钢筋位置横隔梁上钻φ27mm20纵向钢筋通过，钢筋与孔之间空隙用环氧胶泥填塞。
未贯通的纵向钢筋与主梁横隔梁上对应位置上钢筋焊接。
7 保留部分主梁加固按要求在主梁拆除完毕后执行。
加固前进行一次全桥索力调整，将主梁内力调整到满足加固要求的狀态。
8 从0#块（即主塔中心线）开始向两端对称进行（上、下游对称），分九阶段施工，每阶段长16m，即两个块件。
宁波招宝山大桥主梁局部拆除缆索施工工艺
宁波招宝山大桥斜拉桥主梁局部拆除缆索施工一、概述：宁波招宝山大桥主桥设计为主跨258m独塔扇形双索面预应力混凝土斜拉桥，共有斜拉缆索102根。
缆索为外包高密度聚乙烯（简称PE料）的高强钢丝通过平行同心绞合2°~3°形成的半平行缆索，两端均为带螺纹的冷铸锚。
按照不同的受力要求，缆索共分109φ7～301φ7丝七种规格。
最短索长75.055米，为塔下0#索，最长索长231.338m，为河侧25#索，最粗索为岸侧23#~25#索，其单位长度重量为1.012KN/m，最小水平倾角α=27.0816°。
梁上索距为8m，两索间距为28m。
缆索在主塔和主梁上均采用螺母锚固，缆索张拉和施工期间的调索均在梁上进行，全桥竣工后的调索在塔上进行。
由于设计原因，主梁在悬臂浇筑至23#块时，离合拢尚差21m时发生主梁压溃断裂事故，为使大桥恢复原有设计功能，经过专家论证和上级部门同意，决定对断口进行临时加固，对主梁进行局部拆除重建，拆除范围为主梁23#~15#块，计9个节段36根缆索（主跨、锚跨各18根）。
对于重建工程中仍使用的斜拉索来说，它的放松与拆除是一项十分细致的工作，施工中既不能损伤缆索外包PE料保护层和钢丝，又要保证主塔和主梁结构的受力安全，对于在这种断桥情况下放松索力和拆除缆索尤其显得更为重要，并力求施工方便，操作简单。
二、方案选定大跨度斜拉桥主梁拆除是一项国内史无前例的工作，既没有经验可借鉴，又没有资料可参考，因此在这种特殊的情况下选择一种科学、可操作性强的施工方法是非常重要的。
加之主梁拆除是在主梁断裂后、结构处于极不稳定的悬臂状态下进行的，拆除设计中任何一项考虑不周，施工中任何一项失误就会造成不可估量的后果。
为了选定合适的施工方案及配置缆索施工设备，我们首先根据缆索技术参数和缆索在放松过程中不同工况下受力状况，采用悬链线精确公式：S= h2+4(H/q) 2 sh2 (1q/2H) (实际计算中shx级数取前8项求近似解)式中：S：索长（m）h：缆索竖向投影高度（m）l：缆索水平投影距离（m）q：缆索单位重量（KN/m）H：缆索水平力（KN ）根据施工方案及工艺程序计算拆除部分缆索不同工况的缆索牵引力，见表1:N1：N#块拆除时N#缆索的起始索力N2：牵索挂篮所允许的最大牵索索力N3：放索过程中φ150张拉杆在挂篮反拉梁处锚固时戴帽索力，此时索头距锚垫板的距离为D=0.5+C, 单位：m。
宁波招宝山大桥连续梁A合拢段施工工艺
连续梁“A”合拢段施工工艺一、编制依据验收标准1、设计院“N-MD-01”总图及相关设计图，《招宝山大桥主桥上部结构设计说明书》及《施工指导设计》。
2、“宁指-413、415”等施工图。
3、《公路桥涵施工技术规范》“JTJ041-89”。
4、《公路工程质量检验评定标准》“JTJ071-94”。
二、概述1、连续梁主梁“A”合拢段长2m，梁高2.5m，宽29.5m，基本截面为带直腹板的双室双箱截面。
底板厚25cm，顶板厚22cm，直腹板厚25cm（局部渐变为40cm）。
2、设计50号混凝土，双箱混凝土量为31.2m3 。
3、“A”合拢段利用斜拉式挂篮作为施工平台进行施工，上、下游箱各自单独施工合拢段。
施工步骤为：→4、“A”合拢段施工期间，主跨侧挂篮不动。
5、“A”合拢段施工前应对主梁中线、里程及高程水准点进行复测。
6、“A”合拢段施工完毕，主跨侧挂篮向21#墩后退，在后退过程中对主梁表面进行整修一次。
7、“A”合拢段施工完毕，解除21#墩旁的主梁施工临时约束，上、下游箱临时约束分开解除。
21#墩临时约束解除步骤：先放松主梁与临时支墩之间的预应力筋，再将临时墩与主梁之间的混凝土垫块用风枪凿除，最后将临时预应力筋切除，临时约束解除完毕。
三、合拢前的准备工作1、“A”现浇段支架拆除“A”现浇段预应力张拉、压浆后，拆除支架悬臂段4m长万能杆件支架，将主梁底模脱空，保留合拢段侧万能杆件支架支腿上底模及支架分配梁。
2、挂篮前移挂篮按《连续梁施工工艺》上的要求和步骤将挂篮前移4.5m，并提升就位，此时挂篮上的斜拉吊带改为垂直吊带。
3、钢支撑结构预埋件清理预埋件按设计院“209号”通知单预埋，应符合设计要求，并清理干净。
4、合拢段预应力束的安装预应力束先安装、后浇灌混凝土，“A”合拢段预应束布置在腹、底板上，共有腹板N23#、N24#(N24#’、N24#’’)12φj15钢绞线18束，底N25#、N26#9φj15钢绞线48束，其布置见附图（一）。
宁波招宝山大桥3.5m过渡段悬浇施工工艺
宁波招宝山大桥主桥重建工程3.5m过渡段悬浇施工工艺1 编制依据1.1 大桥局勘测设计院《宁波招宝山大桥局部重建工程施工设计图》；1.2 大桥局宁波招宝山大桥指挥部《宁波招宝山大桥主梁重建工程施工组织设计》；1.3 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-89）1.4 《公路工程质量检验评定标准》（JTJ071-94）2 工程概况2．1 3.5m过渡段位于21#墩连续梁主跨侧的端部，距21#墩中心线45m与48.5m之间。
该梁段由直腹板双箱双室截面过渡为斜腹板双箱双室截面，梁宽29.5m，梁高2.5m，桥面设1.5%的双向横坡，顶板厚22cm，底板厚度由25cm过渡为28cm，腹板厚25cm，横隔梁厚28cm，边箱实体块高由22cm渐变至80cm。
过渡段边箱底板上布置有4个锯齿块。
2．2 过渡段设有1片H3型横隔梁，布置有1束9Φj15和1束5Φj15横向预应力钢绞线束；顶板横向布置有5束1Φj15单根无粘结预应力钢绞线。
在L10`#块顶板端部增设8束9Φj15预应力钢绞线束且张拉锚固。
过渡段顶板内共布置12束9Φj15纵向预应力钢绞线束，其中8束为合拢通过束，4束为3.5m过渡段自身锚固束；底板内共布置28束预应力钢绞线，其中16束为9Φj15钢纹线，8束为12Φj15钢纹线，均为合拢通过束，另外有4束12Φj15钢纹线锚固于过渡段底板锯齿块上。
2．3 过渡段梁块的普通钢筋采用直径Φ12~Φ20的Ⅱ级钢筋，见过渡段钢筋图及H3型横隔梁钢筋布置图。
2．4 重建工程3.5m过渡段混凝土标号为50#，理论数量（含锯齿块）为91.9m3。
3 施工方案3．1 3.5m过渡段采用两套斜拉挂篮一次性将上、下游箱体混凝土同时浇筑完毕，中间不预留1m宽后浇带。
对原挂篮按“21#墩斜拉挂蓝改造图（一）~（六）（图号NBQ-87~92）”进行加固改造。
3．23.5m过渡段主梁悬浇施工步骤流程图：4 工艺措施4．1 L10`#块梁体开孔按要求在L10`#块底板上用金钢钻机钻底模平台后吊杆及后下限位杆通过孔；L10`#块顶板上钻内外导梁后吊挂通过孔及挂篮底模平台新增后吊点通过孔，在L10`#块横梁上凿锯齿块预应力束N4、N4`、N5通过孔，（见“NBQ-93”图）。
宁波招宝山大桥断裂与混凝土无关
宁波大桥断裂与混凝土无关1998年9月修建中的宁波大桥发生主梁断裂事故以来,有关方面已经用去9个月时间调查事故原因｡关于设计与施工质量各存在什么问题,一直受到造桥界的密切关注｡今年6月22日,一项权威检验结果表明,宁波大桥主梁混凝土质量良好,能够满足设计强度要求｡在1998年10至12月,浙江省､宁波市组成调查组,经过3个月调查取证并邀请国内外专家论证,作出了设计上“主梁结构单薄,尤其是底板厚度过薄,有效截面较小,从而导致受压区实际应力偏大是主要的直接原因”的结论｡此后,为了进一步确认该桥混凝土施工质量,以深入分析事故发生的直接原因,并为今后修复重建提供依据,应建设部和浙江省的要求,业主单位今年5月委托国内工程质量检测权威机构国家建筑工程质量监督检验中心对该桥主梁混凝土质量进行全面检验｡检验中心的工作人员采用取芯法和回弹法,对150个取样试件和6.3万多个测试点进行了严格的检验测试｡经过1个多月的检测分析,6月22日正式提出了宁波招宝山大桥《工程质量检验报告》｡检验结果充分表明,铁道部大桥局施工的主桥混凝土质量良好,能够满足设计强度要求｡目前,已确定该桥主梁局部拆除重建｡主梁局部拆除有很大的难度和险,对此担负拆除任务的铁道部大桥局给予了高度重视,选派一批优秀管理和技术人员在现场筹划､指挥,现已拆除24米;同时,重建方案正在制定,经专家论证后,可望7月下旬由业主单位最后确定并付诸实施｡宁波大桥断裂的原因何在?宁波大桥系单塔平行式双索面大跨度(亚洲第一)斜拉桥,位于宁波的甬江入海口处｡此桥由天津市市政工程设计研院设计,铁道部大桥局负责施工｡由于笔者是镇海人,经常到宁波大桥工地附近参观,施工质量应该是没有问题的｡宁波大桥的断裂引起了全国桥梁工程界的强烈反响,特别是中央电视台《焦点访谈》播出后,更是如此｡难道宁波大桥的断裂真的象项海帆教授所说的是由于桥梁底板太薄引起的吗?笔者并不以为然｡首先天津市市政工程设计研究院是国内设计斜拉桥最早的设计院之一,天津永和大桥便是天津市政院的杰作之一｡难道他们在设计该桥时对包括施工阶段在内的恒载及活载作用阶段的应力验算的电算程序出错了吗?我想这可能性是很小的,那么究竟是什么原因导致宁波大桥施工时快连接到两岸时突然断裂呢?而且断裂发生在春夏之交的夜晚,断裂前没有任何迹象,只是当时民工听到“轰”的一声,桥梁顷刻之间就断裂,种种迹象表明,宁波大桥的断裂既不是设计上的原因,也不是施工上的原因,而与断裂时海面上活动频繁的脉动风有直接原因｡根据以上分析,宁波大桥的断裂不外乎以下二种可能｡其中必占其一｡其一,国内设计的预应力混凝土斜拉桥一般都是超筋截面｡预应力混凝土结构在开裂之前几乎是一匀质材料,弹性理论能应用于任何点的强度计算｡即使发生一些细微裂缝(当然这些裂缝肉眼是看不见的,只能在显微镜下才能观察到),预应力混凝土结构的匀质性也不比工作荷载下的普通钢筋混凝土结构差,这是因为用截面弯裂模量代替截面抗弯模量对于预应力结构开裂始发时是一个相当精度的量度,这在国外的试验中已经得到证实,在实际开裂之前,对于低配筋面,一般会在预应力混凝土内呈现明显的塑性变形,这时会出现肉眼看得见的裂缝,不会突然破坏｡然而对于超筋截面来说,预应力结构的任何明显转动,就会在受压区突然破坏,不可能期望其有塑性作用｡回过头来再分析宁波大桥的突然断裂原因,其截面配筋显然是筋断面,在夜间脉动风的作用下,肯定会产生弯曲响应,弯曲响应意味着主梁在弯扭共同作用下,导致主梁受压区混凝土突然破坏而断裂｡这种可能性是很大的｡其二,宁波大桥系单塔平行式双索面大跨度斜拉桥,主梁又设计得较为纤细,结构柔性极为明显,因此结构大位移引起的非线性因素显然是明显的｡当大桥快要施工到两岸桥墩时,刚好达到跨度最大时,加上挂篮的重量,拉索又是平式双索面,在脉动风的作用下,极易产生弯曲响应,当结构大位移影响明显时,在脉动风作用下,这种弯曲响应是极易引起大桥的弯扭颤振,当其颤振频率与大桥此时固有颤振频率相吻合时,则会导致大桥在此时此刻的突然断裂,这种可能性也是很大的｡综上所述,宁波大桥的断裂肯定是与宁波春夏之间夜晚的脉动风有关,而且笔者从以上定性的分析上认为,宁波大桥的断裂并非是由于主梁底板太薄引起的!宁波全力救治招宝山大桥“骨折”要求确保原设计使用功能和寿命(连续报道)本报宁波2月7日电记者范伟国报道:宁波正在全力“救治”已发生梁体断裂的招宝山大桥(本版2月5日曾对该桥梁体断裂事件作过详细报道)｡招宝山大桥(原名宁波大桥),是浙江省和宁波市的重点工程项目｡大桥位于甬江入海口,横跨宁波镇海区的招宝山和北仑区的金鸡山,对形成北仑港向北辐射网络有重要作用｡大桥建设单位为宁波兴业大桥有限公司,设计单位是天津市市政工程设计研究院,主桥工程施工单位是铁道部大桥工程局第一桥梁工程处,主桥工程的施工监理单位为武汉桥梁建筑工程监理公司｡去年9月24日19点50分左右,正在施工的主梁上连续发生了两次沉闷的断裂声,随之桥面和钢索激烈抖动｡正在桥上施工的工人立即撤离,未发生人员伤亡｡经现场勘察发现,主梁上游16#—17#块箱体底板接缝前的16#块锚板预应力连接器位置出现破坏性裂崩,下游的15#—16#块箱体底板接缝前的15#锚板预应力连接器位置也出现破坏性裂崩｡事故发生以后,建设单位立即向浙江省和宁波市的有关领导部门作了汇报｡宁波市政府和主管部门领导当即赴现场组织指挥,责成建设单位牵头,组成有设计､施工､监理单位参加的协调领导小组,全力以赴处置事故｡在处置过程中,市政府和主管部门领导多次到现场指导,重大举措都由市领导依靠专家慎重决策｡新建立的协调领导小组根据宁波市政府领导的指示精神,开展了三方面的工作:采取一系列应急保桥措施｡拆除桥面临时负荷,加固断裂受损部分,以防事故进一步扩大,从而使大桥顶住了去年第8号强热带风暴的袭击和第9号强热带风暴的外围影响｡查清事故原因｡去年10月26日,浙江省交通厅工程质量监督站和宁波市交通工程质量监督站组成调查组进驻现场,进行实地勘察调查,并组织专家全面论证和鉴定｡今年1月,浙江省交通厅工程质量监督站正式发文,转发了调查组的调查报告｡根据事故调查报告,事故主要的直接原因是:主梁设计结构单薄,尤其是底板厚度过薄,有效截面较小,从而导致受压区实际应力偏大｡制订永久性处治方案｡在制订永久性处治方案中,宁波市领导多次强调,要立足大桥的长远质量安全,确保大桥原设计的使用功能和使用寿命｡目前,有两个方案正在制订中,经过论证和比较,预计在3月份可以完成｡最近,宁波市政府已责成市计委牵头,组织专门力量,对所有在建重点工程进行一次全面的质量检查,发现问题及时补救,以消除事故隐患｡《华东新闻》(1999年02月08日第1版)投资4亿多的在建宁波大桥梁体断裂 1999年2月5日05:03 华东新闻位于甬江入海口的宁波大桥是规划中我国沿海快速通道的主要桥梁,原定于去年10月31日合龙,但如今尚未合龙,因发现两处梁体断裂,建筑工人们不得不开凿已造好的桥面｡宁波大桥由中外合资宁波大桥股份有限公司投资建设,总投资 4.26亿元｡主桥采用单叉双错面钢筋混凝土斜拉桥结构,全长2482米,其中主跨为258米, 在同类型桥梁中位居亚洲第一､世界第二｡去年9月, 大桥梁体上下晃动､跳动,经检查,发现梁体出现两处断裂,断裂处都在桥板的底部｡今年1月4日,浙江省交通厅质检站曾出具一份断裂事故调查报告,报告显示:设计不合理､主梁结构单薄尤其是底板厚度过薄､有效截面较小从而导致受压区实际应力偏大是直接原因,另外还有设计对构造细节和预应力体系考虑不周等因素｡报告特别指出,设计单位在已出现事故苗头的情况下,仍未重视｡据了解,宁波大桥的设计单位是天津市政工程设计研究院｡当初工程设计招标时有6家单位参加, 最终因为该设计院的方案设计超前､桥型美观而中标｡施工单位表示, 他们是完全按照设计要求建设的｡据施工人员说,该设计方案技术比较先进,但也比较边缘,安全系数不大｡大桥梁体出现断裂后,对建设单位来说,最重要的是尽早拿出修补方案,并确保在此期间不发生塌桥事故｡建设单位办公室一位负责人说,从现在到大桥修复方案出台至少还有3个月时间,桥吊在那儿是否吃得消, 还真是个未知数｡目前,建设单位一方面派人24小时观察大桥的变化,另一方面采取卸载保桥的措施｡然而,拆桥要比造桥慢得多,据估计,要到春节前才能把第一块桥面拆掉｡宁波招宝山大桥通车(2001年06月08日23:23)大洋网讯宁波招宝山大桥今天上午正式通车,这座总造价超过4亿元的大桥主梁曾在建设过程中断裂,中断建设后又复建｡位于甬江入海口的招宝山大桥是规划中中国沿海大通道的主要桥梁｡大桥横跨宁波镇海的招宝山和北仑金鸡山,全长2482米,于1995年6月开工,总造价4.23亿元人民币,净空高32米,5000吨级客货轮船可全天候自由出入甬江｡整个工程的设计方案有较高的技术水准和工艺创新,其中单臂主梁跨度仅次于美国东亨顿大桥,这一跨度因而被称为“亚洲第一､世界第二”｡然而这座大桥的建设并不顺利,1998年9月24日晚,就在大桥即将合龙之前,在建的招宝山大桥发生我国建桥史上罕见的主梁断裂事故,16号块接缝面出现破坏性裂崩,引起国内外广泛关注｡新华社消息,事故发生后,有关各方迅速采取了一系列应急保桥措施,避免了索断塔毁的更大灾难｡有关各方立足大桥长远质量安全,以确保原设计的使用功能和使用寿命为原则,经过科学检测､专家论证,确定了主梁局部拆除重建修复方案｡加固重建后的招宝山大桥,经专家严格的评议,达到了预期目标｡去年10月23日,桥梁主跨顺利合龙｡(编辑:小毛) ************************************************************************宁波招宝山大桥被武汉建桥工人修复招宝山大桥主跨合龙11天安然无恙,已顺利进入路面施工阶段｡这标志着这座曾主梁断裂的大桥已被修复｡创造这一奇迹的是来自武汉的建桥工人｡据介绍,这座总投资达4.23亿的大桥,主桥全长567米,主跨258米,这一长度在世界同类独塔双索面桥梁中,名列亚洲第一､世界第二｡两年前,大桥施工至主跨伸臂192米大悬臂时,突然发生主梁压溃､崩裂｡事故调查证实,主梁断裂的主要直接原因是设计问题｡因主梁结构尤其是底板厚度过薄,有效截面较小,导致受压区实际应力偏大｡面对大桥随时可能发生索倾､塔毁､梁塌等危险,大桥局承担了断桥局部拆除和重建工程的设计､监控､加固和裂缝修补工作｡设计与施工人员对存有构造缺陷､保留下来的主梁,进行了高强度加固;对梁体保留结构的裂缝进行了粘贴钢板､压力灌浆､表面封闭､防腐涂装等耐久性处理;对重建主梁的结构构造进行了优化设计及调整｡经专家组检测评定,加固重建工程的各项质量指标均达到优良等级标准｡经过9个月日夜奋战,武汉建筑工人终于妙手回春,使这座原本危在旦夕的大桥稳稳地跨江而立｡。
招宝山大桥合龙高差40公分
招宝山大桥合龙高差40公分
摘要：
1.招宝山大桥简介
2.合龙高差40 公分的情况
3.合龙高差产生的原因
4.对交通的影响
5.解决办法和未来展望
正文：
招宝山大桥是一座位于我国浙江省宁波市的跨海大桥，连接了宁波市区和镇海区，是宁波市重要的交通枢纽之一。
然而，最近有媒体报道，招宝山大桥的合龙高差达到了40 公分，引发了公众的关注。
所谓合龙高差，是指大桥两端在合龙时的高度差。
一般来说，大桥的合龙高差应该控制在10 公分以内，超过这个数值就可能对大桥的安全性和通行能力产生影响。
那么，招宝山大桥的合龙高差40 公分是怎么产生的呢？
据了解，招宝山大桥的合龙高差主要是由于设计方案的调整和施工过程中的技术难题所导致的。
在施工过程中，由于地质条件和实际情况与设计时的预期有所偏差，施工方对设计方案进行了调整，这导致了合龙高差的出现。
尽管如此，招宝山大桥的合龙高差并未对交通造成严重影响。
为了保证大桥的安全通行，施工方已经采取了一系列的措施，包括对高差部分进行填充和加固，以确保大桥的稳定性和安全性。
对于未来，我们期待招宝山大桥能够继续发挥其重要的交通作用，同时也
希望施工方能够从这次事件中吸取教训，加强施工过程中的管理和监督，确保大桥的质量和安全。
大桥拆除重建 修建大桥的建议
大桥拆除重建：修建大桥的建议背景介绍随着城市发展和交通需求的不断增长，一些老旧的桥梁开始出现老化、负荷能力不足的问题。
因此，拆除和重建大桥成为一种常见的解决方案。
本文将就拆除旧大桥重建新大桥的相关问题提出一些建议，以确保重建工作顺利进行并提高新桥的质量和可持续性。
1. 完善规划和设计在进行大桥拆除和重建之前，必须对整个项目进行详细规划和设计。
这包括研究现有桥梁的结构和状况，确定拆除的时间和方式，以及新大桥的设计要求。
合理的规划和设计将有助于减少施工中的风险并提高工作效率。
2. 安全措施大桥拆除和重建是一项复杂的工程，安全措施是至关重要的。
在进行拆除工作时，必须采取适当的安全措施，包括使用合适的安全设备、确保工作人员的培训和保护、设立临时交通控制措施等。
这些措施将有助于减少事故的发生并保护施工人员和周围居民的安全。
3. 建设绿色桥梁在新大桥的设计和建设中，应注重环境保护和可持续发展。
采用绿色建筑材料、推行节能减排措施、设计适应自然环境的桥梁结构等，能够降低对环境的影响并提高桥梁的可持续性。
此外，可以考虑安装太阳能光伏板等可再生能源设施，为桥梁提供清洁能源，减少对传统能源的依赖。
4. 智能化与互联网技术随着科技的发展，智能化和互联网技术在桥梁建设中的应用越来越广泛。
在新大桥的设计和建设中，可以考虑使用智能监测系统，实时监测桥梁的结构和状况，预警潜在的问题。
此外，可以将桥梁与城市交通系统、救援系统等互联网技术相连接，提高桥梁的管理和运行效率。
5. 考虑未来发展需求大桥的设计和建设是一项长期投资，需要考虑未来的发展需求。
在进行规划和设计时，应充分考虑城市交通发展的趋势和预测，确保新大桥能够适应未来交通需求的变化。
此外，还可以考虑在桥梁的设计中留有一定的扩展空间，以便于未来的改造和升级。
6. 社区参与与沟通大桥拆除和重建将直接影响周围的居民和社区，因此在整个过程中，与社区的合作和沟通是非常重要的。
在规划和实施过程中，应当充分听取居民的意见和建议，共同商讨解决方案，并及时向居民公布相关信息。
宁波招宝山大桥83米锚跨临时支架拼装与使用施工工艺
23#-24#墩间主梁支架施工工艺1编制依据1.1《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-89）。
2 概述2．1 按照主梁部分拆除设计的要求，在23#~24#墩之间83米跨主梁下设置临时支架，支架顶与主梁底之间设置支撑钢架及3000KN千斤顶，用来在主梁拆除中支撑主梁反力及调整支点反力，见NBQ-06、07图。
2．2 临时支架采用万能杆件组拼而成，拼装顺序为8#—1#构架支腿。
各支腿之间拼装万能杆件连接梁，两侧设调索脚手架各2m宽。
2．3 万能杆件支架支撑在φ55管桩桩顶分配梁上，构架高30m，构架顶部安装分配梁，在分配梁上设置3000KN液压千斤顶，在千斤顶旁设有反力支撑钢架，支撑钢架与主梁底之间设2500KN F4板支座，使纵向可以移动。
2．4 支顶步骤：严格按监控指令进行支顶及支顶反力调整。
21#块卸载之前应将8#支腿上3000KN千斤顶及支撑钢架安装就位。
3 构架拼装3．1 φ55钢管桩满足要求后方可拼装万能杆件构架。
构架下部支腿采用25t汽车吊机分段吊装，上部及大梁一律散拼。
3．2 构架支腿双立柱间应用N19联结。
3．3 构架拼接螺栓应上满拧紧。
不允许出现用M22螺栓代替M27螺栓的现象。
3．4 构架支腿较高，拼装时其支腿标高、位置调整好后应与桩顶分配梁焊接牢固，方能向上拼装构架，拼装到一半时应安装与拼好的支腿之间的纵向联结系，防止构架倾倒或歪斜。
3．5 实施中应严格控制支腿处分配梁顶高程及四点高差，其误差控制在：高程±5mm；四点高差：2mm。
3．6 分配梁与桩顶及支架柱脚焊接牢固，h f=8mm。
若桩位偏差较大时，应经技术部门检算后，将桩顶分配梁作局部修改，方能使用。
3．7 支架顶分配梁应用压板固定在反背N6上，两层分配梁之间及钩头螺栓固定。
3．8 在构架两侧的2m宽的调索平台及横向连接系平台上用δ=4mm钢板满铺，平台周围应安装侧面踢脚板及栏杆。
4 构架非弹性变形的消除、测试及长期观测4．1 构架非弹性变形的消除及测试：4．1．1 每个支腿处的构架拼装完成后，经检查万能杆件及螺栓联结符合要求后，必须采取措施，消除构架非弹性变形。
古桥拆除重建工程方案范本(2篇)
第1篇一、项目背景古桥作为我国历史文化遗产的重要组成部分，承载着丰富的历史文化信息。
随着时间推移，部分古桥由于年代久远、自然因素和人为破坏等原因，出现不同程度的损坏。
为保护古桥这一珍贵的历史文化遗产，确保其安全使用，本项目拟对某座古桥进行拆除重建。
二、项目概况1. 古桥名称：XX古桥2. 地理位置：XX省XX市XX县XX镇3. 建设规模：XX座，全长XX米，桥面宽XX米4. 建设内容：古桥拆除、基础加固、结构重建、附属设施修复5. 建设工期：XX个月三、工程方案1. 拆除方案（1）拆除前，对古桥进行详细的测绘和记录，包括结构尺寸、材料、工艺等，为重建提供依据。
（2）采用机械和人工相结合的方式进行拆除，确保拆除过程安全、有序。
（3）拆除过程中，对可再利用的材料进行分类存放，为重建提供材料保障。
2. 基础加固方案（1）对古桥基础进行勘探，了解基础情况。
（2）根据基础情况，制定基础加固方案，包括基础换填、桩基础加固等。
（3）采用先进的加固技术和材料，确保基础加固效果。
3. 结构重建方案（1）根据拆除前测绘和记录的数据，设计新的桥梁结构。
（2）采用传统的木结构或石结构，保持古桥原有的风貌。
（3）在结构设计上，充分考虑荷载、稳定性、耐久性等因素。
4. 附属设施修复方案（1）对桥栏、桥墩、桥台等附属设施进行修复。
（2）采用与古桥原有材料、工艺相一致的修复方法。
（3）修复过程中，注重细节，确保修复效果。
四、施工组织1. 施工队伍组建一支具有丰富古桥建设经验的施工队伍，确保工程质量和进度。
2. 施工进度制定详细的施工进度计划，确保工程按期完成。
3. 施工质量严格执行国家相关标准和规范，确保工程质量。
4. 安全生产加强安全生产管理，确保施工安全。
五、工程投资根据工程规模和施工方案，估算工程总投资为XX万元。
六、环境保护（1）施工现场设置围挡，减少对周边环境的影响。
（2）施工过程中，严格控制扬尘、噪音等污染。
（3）施工结束后，及时清理施工现场，恢复原貌。
宁波招宝山大桥主桥局部拆除重建方案研究
宁波招宝山大桥主桥局部拆除重建方案研究
吕忠达;秦顺全;朱华民;孟庆标
【期刊名称】《桥梁建设》
【年(卷),期】2001(000)003
【摘要】介绍了宁波招宝山大桥主桥主梁压溃事故后,永久性处置方案研究过程中各种方案的研究情况和永久性处置方案的形成过程.
【总页数】7页(P1-7)
【作者】吕忠达;秦顺全;朱华民;孟庆标
【作者单位】宁波兴业大桥有限公司,;中铁大桥局集团有限公司,;中铁大桥勘测设计院,;中铁大桥勘测设计院,
【正文语种】中文
【中图分类】U445.6;U445.7+2
【相关文献】
1.宁波招宝山大桥主梁局部拆除设计及施工控制 [J], 秦顺全;刘孝军;杨光武
2.宁波招宝山大桥主桥主梁重建加固施工 [J], 张立超;牛传铜;卢士鹏
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4.宁波招宝山大桥主桥主梁防腐涂装设计与施工 [J], 吕忠达;徐爱敏;王毅
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文章编号:1003-4722(200103-0001-07宁波招宝山大桥主桥局部拆除重建方案研究吕忠达1,秦顺全2,朱华民3,孟庆标3(1.宁波兴业大桥有限公司,浙江宁波315801;2.中铁大桥局集团有限公司,湖北武汉430050;3.中铁大桥勘测设计院,湖北武汉430050摘要:介绍了宁波招宝山大桥主桥主梁压溃事故后,永久性处置方案研究过程中各种方案的研究情况和永久性处置方案的形成过程。
关键词:斜拉桥;预应力混凝土梁;拆除;桥梁加固;桥梁改建;方案比较中图分类号:U445.6;U445.7+2文献标识码:AR esearch on the Project of P artial 2dism antling and R ehabilitationof the Main B ridge of Zhaobaoshan B ridge in NingboLU Zhong 2da 1,QIN Shun 2quan 2,ZHU Hua 2min 3,M EN Qing 2biao 3(1.Ningbo X ingye Major Bridge C o.,Ltd.,Ningbo 315801,China ;2.China Zhongtie Major Bridge Engineering G roup C o.,Ltd.,Wuhan 430050,China ;3.China Zhongtie Major Bridge Reconnaissance and Design Institute ,Wuhan 430050,ChinaAbstract :The conditions of the researches on various alternative designs for the permanent treatment after the occurrence of the accident of buckling of the main girder of the main bridge are described.The formation process of the design project for the permanent treatment is introduced.K ey w ords :cable 2stayed bridge ;prestressed concretegirder ;disassembling ;bridge reinforcement ;bridge reconstruction ;project com paris on 收稿日期:2001-03-09作者简介:吕忠达(1963-,男,高级工程师,1983年毕业于长安大学工程力学专业,工学学士,1987年毕业于上海理工大学振动专业,工学硕士。
1概述宁波招宝山大桥位于宁波市甬江入海口,其主桥为带有协作体系的双索面预应力混凝土独塔斜拉桥,主跨258m ,跨度布置自招宝山到金鸡山为:74.5m +258m+102m +83m +49.5m ,总长567m ,桥面宽29.5m ,主跨分25个节段采用牵索挂篮施工,见图1。
大桥于1998年9月24日在主梁悬浇至23号块时,发生压溃断裂事故,主梁16号块位置底板、直腹板和斜腹板被压溃。
有关部门对事故原因进行了调查分析,在基本查清主梁断裂原因的基础上,建桥各方围绕断口局部加固方案进行了深入的研究和探讨。
鉴于许多影响方案实施的难点和疑点在经过长时间的研究后仍拿不出好的解决方法,为拓宽思路,开始同步进行主梁局部拆除重建方案的研究工作。
为研究事故的永久性处置对策,恢复原结构的使用功能,宁波兴业大桥有限公司委托大桥局勘测设计院进行“宁波招宝山大桥主桥局部拆除重建方案的研究”工作。
在局部拆除重建总体方案确定后,原设计单位也参加了重建方案的研究。
鉴于大桥永久性修复方案面临较多的不确定因素而难以制定,加上在主梁断裂后,结构状态不断恶化,为防止台风侵袭等不利因素造成更大的损失,在大桥断口局部加固方案和局部拆除重建方案研究的同时,业主在1998年12月底作出了拆除23号块卸载保桥的决定。
修复加固方案和局部拆除重建方案研究完成后,经专家论证和咨询机构复核,认为:断口局部加固修复方案不确定因素较多,一些关键性施工工艺难以解决,施工安全和永久性安全缺乏保证。
而局部拆除重建方案充分考虑了主梁压溃破坏对结构造成的严重影响,避免了将无法探明的损伤情况带入运营阶段,确保结构的安全性,方案比较安全、可靠、可操作性强。
根据“立足大桥的长远质量和安全,确保原设计的使用功能和使用寿命的思路”,业主于1999年4月确定了主梁局部拆除加固重建的总体方案。
图1主桥总体布置2原设计情况2.1原设计的技术标准(1桥面布置全桥桥面宽29.5m,桥面布置如下:1.5m(隔离带+11.25m(车行道+ 4.0m(灰管区+11.25m(车行道+1.5m(隔离带。
(2荷载标准活载:汽—超20级,挂车—120。
风载:基本风压800Pa,最大风压1200Pa。
地震荷载:基本烈度6度,验算烈度7度。
电厂排灰管荷载:<273mm钢管共8根,6根运行,2根备用。
每根灰管运行时重2.176kN/m,停运时1.676kN/m。
自来水管荷载:<800mm共2根,每根重5.6kN/m。
(3通航标准航道等级:5000吨级;通航净空:32m;通航宽度:200m(要求桥跨不少于250m。
(4线形标准线形等级:城市快速路;纵坡:主桥3%,竖曲线半径R=6145m;横坡:1.5%。
2.2原设计主梁断面形式主梁截面分为标准截面、非标准截面和过渡截面。
2.2.1标准截面标准截面为单室双箱开口箱形截面,梁高(桥轴处2.5m,宽29.5m,设双向1.5%横坡,顶板厚22 cm,斜腹板厚18cm,底板厚18cm,竖腹板厚25cm。
每4m设1道横隔梁,横隔梁宽25cm。
主梁的纵向和斜向采用<32高强度精轧螺纹钢筋,横向在每个横梁上配置了2束19股的钢绞线。
采用标准截面的梁段为18′号块至18号块,见图2。
图2标准截面2.2.2非标准截面(1带斜腹板的双室双箱截面,采用此截面形式的梁段为19号块至25号块和20′号块至25号墩间,见图3。
(2协作体系的招宝山侧的连续梁采用变截面直腹板双室双箱截面,截面梁高由5.0m渐变到2.5m,见图4。
2.2.3过渡截面从标准截面到双室双箱之间设置了过渡截面,即底板由单室渐变到双室。
主跨跨中合龙段由斜腹板双室双箱截面过渡到直腹板双室双箱截面。
图3斜腹板双箱双室截面图4直腹板双箱双室截面2.3索、塔布置(1主塔为钢筋混凝土结构,混凝土C50,主塔高148.4m ,塔柱截面为矩形八面体箱形断面,塔顶截面尺寸5m ×6.5m ,塔底7m ×10m 。
(2斜拉索采用双索面扇形布置,梁上标准索距为8.0m ,塔上2.0m ,塔两侧各25对斜拉索,主塔位置设0号索,全桥共102根斜拉索,斜拉索采用<7mm 高强度低松弛钢丝和PE 挤压护套的平行钢丝束,钢丝强度R by =1670MPa ,最大索为301丝,最小索109丝,锚具为冷铸锚。
塔上C1~C5,C1′~C5′直接锚固在塔壁上,C0索直接锚固在主塔上的横梁上,其他各索锚固在主塔内锚固钢横梁上。
3局部拆除方案研究3.1对原结构的研究为了对局部拆除重建工程提供科学依据,制定安全可靠,切实可行的方案,必须对原结构进行认真系统地研究,包括原结构施工及运营中结构各阶段各部份的受力状况、全桥刚度情况、结构安全储备、构造细节处理等进行全面系统地分析。
经审阅原结构设计图纸、变更设计图纸及对原结构安装、成桥两个阶段的计算,基本上查清了原结构中存在的问题,为局部拆除加固重建设计奠定了基础。
3.2局部拆除可行性研究3.2.1拆除阶段计算模型的建立首先对原结构及架设过程进行认真的研究,模拟原监控计算过程,按原设计所给的索力及施工控制过程一步一步安装到23号块混凝土浇灌完毕状态。
在模拟该桥安装过程中,发现从安装11号块开始,主梁前端的竖向位移很大,至浇注完23号块,梁端竖向计算位移高达2.0m ,主梁15号~17号块底板平面计算应力超过24.0MPa 。
通过对结构安装过程和结构现状分析,利用“斜拉结构软件系统SC DS 程序”模拟原结构主梁安装架设,16号块处主梁压溃破坏和断口加固的全过程,建立了局部拆除初始计算模型。
3.2.2局部拆除的目标(1确保主梁拆除过程结构安全。
由于结构破坏严重,状态难以掌握,任何不慎都可能导致桥毁人亡的严重后果。
(2主梁能保留的部分,尽量保留,前提是经过加固,保留部分满足永久结构强度和耐久性要求。
(3制定局部拆除方案,必须考虑原有斜拉索的利用,以减少经济损失。
3.2.3局部拆除的控制原则在整个拆除过程中以断口补强底板处应力变化(断裂后加固补强底板零应力为初始值是否超限(断口应力控制在-1.0~1.0MPa 和全桥索力、线形、应力的测试结果来判断结构是否处于安全状态。
应力变化幅值通过控制索力调整、卸载吨位(荷载变化、支架支顶的位置及时机和反力大小来控制。
在拆除过程中为防止结构出现大的扰动,原则上只允许对称调整最前端两对斜拉索。
块件拆除利用原有的悬浇牵索挂篮,块件凿除分块前,必须先进行结构体系转换,把主跨悬臂最外端一根斜拉索转换成牵索锚固于挂篮之上。
由于牵索挂篮本身结构受力的限制,锚固于挂篮上的牵索最大索力不能超过3000kN ,所以结构体系转换前必须将最外索的索力调整至3000kN 以下。
出于控制主梁受力特别是断口处底板应力的考虑,在放松最外侧斜拉索的同时,必须同步张拉近临的第二对斜拉索。
3.2.4拆除的可行性研究计算在拆除起始点的基础上,从23号块起按每块4个大的步骤模拟拆除到15号块(14号块保留。
在整个拆除模拟过程中,为防止83m 锚跨主梁上下缘应力过大而出现裂纹,对83m 锚跨的支架的位置和支架支顶的时机反复试算以确定最佳位置和时机。
局部拆除主梁控制计算结果表明:在拆除主梁的过程中断口的应力变化、主梁上下缘的应力都未超限,各支架的支反力均可控制在2000kN 以内。
同时通过调整临时支架支顶反力、斜拉索索力和控制桥上临时荷载等措施,主梁局部拆除过程中不会对结构产生大的影响,既有结构保留部分不会产生新的缺陷,局部拆除方案是可行的。
4重建方案研究4.1重建方案设计原则重建设计方案基于确保桥梁结构功能、外观、使用寿命“三不变”的原则,并兼顾经济性与合理性相结合而制定。
局部重建方案遵循以下设计原则:(1满足原桥梁结构的使用功能,符合原设计技术标准。
(2确保重建结构和保留结构在施工及运营中安全可靠。