空分事故案例分析 (1)

一、空压机组增压机高压缸轴瓦温度高

1、问题描述

某系统增压机在原始安装结束第一次试车时，出现高压缸止推轴承TI4721/TI4722温度高，满负荷是最高102℃，但因在设计指标范围内，制造厂家认为属于正常现象，所以，没有进一步检查。

2010年2月份，轴承温度急剧恶化，在高压三段操作压力最高只有60bar是(设计69bar)，轴瓦温度最高已达109℃，严重制约着空分高负荷生产。

1、可能原因分析

(1)油质、油量等存在问题。

(2)轴瓦本身存在制造质量问题。

(4)油温高、轴瓦间隙小

（5）赃物进入轴承磨坏轴瓦，造成轴瓦磨损

（6）轴瓦破损

原因总结：设计原因，空压机采用846号透平油（中新为ISO VG 46相当于30#透平油），油质，油量、轴瓦外观检查并无问题，可能是轴瓦本身或设计有问题。

1、处理措施和建议

2010年2月份，利用停车机会，对空压机组高压缸轴瓦进行了检查，发现轴瓦厚度不均，间隙小。对瓦块进行了刮瓦修复，并将油压由原来的0.98bar调整至1.5bar，检查结束后，3月份开

车，在90%生产负荷下，轴瓦温度最高76℃，取得了不错的效果。

沈鼓制造的压缩机普通存在轴瓦温度有一个偏高，建议对机组油质，油压，轴瓦进行检查，若以上没有问题，联系厂家解决。

二、分子筛蒸汽加热器泄漏

1、问题描述

2009年1月31号上午，某系统操作人员发现在分子筛蒸汽加热器

E4201的底部水侧管子与壳体的间隙有水流出，为进一步确认，将

蒸汽加热器底部保温全部拆除，打开蒸汽加热器底部壳侧盲法兰

处有大量空气排出，而且还随着所加工空气的流量变化而变化，

由此判断，蒸汽加热器管侧有漏点。

2、可能原因分析

(1)分子筛蒸汽系统超压，超出材料承受范围。

(2)运行中，蒸汽加热器管壳侧温差过大，产生应力。

(3)蒸汽加热器后汽水分离器无液位，产生水击。

(4)冬季停车期间，防冻不彻底，冻坏设备。

最终原因：在装置运行期间，严格控制蒸汽加热器的操作压力和

温度，分离器液位控制在250mm以上，没有发生过水击现象。蒸

汽加热器在2008年11月份停车以后，管侧已经用仪表空气彻底

吹除，说明设备本体存在设计缺陷。

3、处理方法

(1)2009年2月21日，蒸汽加热器进行抽芯检查，发现漏点为

换热器列管水侧底部封头的焊缝漏，并且封头严重变形，其内还有部分积水。通过技术人员联合调查认定为防冻死角，结冰膨胀所致。即使用空气吹除也只能将上部水份吹除，而封头底部是防冻死角，水无法排出。将封头部分切下，从内部焊好裂缝之后再补焊封头(切割部分)，消除漏点。

(2).生产中，蒸汽加热器禁止超温超压，压力控制在1.27MPa，

温度控制在180℃左右；严格控制再生气的温度；气液分离器要保留一定液位，防止出现水击现象发生；若设备存在类似缺陷，且无法更改，冬天停车防冻时要及时加空气将水份吹出，防冻死角可通过空气或蒸汽持续吹除，保持流通。

三、精馏塔上塔淹塔

1、问题描述

2008年10月12日，某系统空分装置处于冷态开车阶段，液氧泵未启动，膨胀机满负荷制冷。8时30分，发现精馏塔T4002的上塔阻力压力缓慢增长，从48Kpa上升至54Kpa，同时下塔阻力PDI4001缓慢下降，从28Kpa降至25.6Kpa，增压机中抽放空阀BV4703缓慢开大，压力氮纯度从20PPM 上升至50PPM，相当于上塔压力的PI4002指示25Kpa，低压污氮气PIC4307指示偏低，到分子筛再生污氮调节阀门PV4307逐渐开大，由原来的36％开至60％。下塔液位调节

阀LV4001较之以前开度减小，上塔主冷液位LI4010B指示3500mm,LI4010A指示2500mm，没有变化。氮纯度受到影响。

2、原因分析

因膨胀机满负荷制冷，主冷液位LI4010A/B一直偏高，在不启动氧泵、不排液的情况下，导致主冷冷量过剩，主冷液位上涨过快，导致上塔淹塔，导致液位LI4010A/B指示失真（导压管负压管侧进液），PI4002指示失真。上塔实际压力并不高，因主冷液位过高，导致主冷温差缩小，上塔蒸发量减小，所以上塔压力下降，同时因主冷温差缩小导致增压机组退气，下塔回流比较少，氮纯度下降。

3、处理措施及建议

（1）操作人员将膨胀机负荷降至最低，检查确认氧泵和氮泵处于停泵状态，开主冷底部排液V4364A排液，同时注意上塔压力PI4002和氮纯度的变化。直至上塔压力慢慢恢复正常，LI4010A/B恢复正常。

（2）在加减负荷时，下塔到上塔三个阀门（FV4002、FV4003、HV4004）开关幅度不要太大，工况变化时注意各个参数的变化情况，及时准确判断仪表指示是否准确，一旦淹塔，要果断处理，降液位，避免事故扩大化。

四、冷箱精馏系统进珠光砂

1、问题描述

2008年3月7日，某系统冷箱重新回装珠光砂，空分装置恢复开车。3月10日8时生产出合格产品，但精馏塔下塔液位LIC4001逐渐上涨，全开液位调节阀LV4001、HV4004，液位仍然降不下来。联系仪表人员检查液位计，确认没问题，而且阀门阀位现场主控相符，初步判断为过冷器E4009堵塞。因精馏工况无法维持，空分装置被迫做停车处理。

2、原因分析

因本次开车冷箱吹除非常彻底，各个导淋取样分析露点均在-60℃以下，排除冰堵的可能；冷箱刚出现断管事故，怀疑从断管处进珠光砂。让操作人员在主冷底部导淋V4364B 接低温液体，发现低温液体内悬浮有珠光砂，又从富氧液空导淋V4361B、液氮导淋V4362B处接部分低温液体，也发现有珠光砂。判定冷箱在断管后有珠光砂进入精馏塔内。本次下塔液位上涨（居高不下）是因为珠光砂随着下塔液体进入了板式换热器E4009的流道，堵塞了板式换热器部分通道，影响了低温液体的流通。空分装置在3月13日开始退气停车处理。

3、处理措施及建议

（1）间断开大下塔回流蝶阀V4020，靠下塔回流液体冲洗塔盘。将下塔塔盘上的珠光砂冲洗到塔底，从富氧液空导淋V4361B排放掉，排掉部分珠光砂。

（2）在空分装置退气后，通过从污氮气导淋V4338、液氧泵P4001A/B加温线等地方接仪表空气向上塔充压至93Kpa，然后将上、下塔连通阀LV4001突然开大，用高速气流反吹过冷器，将黏在过冷器富氧液空侧的珠光砂从导淋V4361B全部吹除掉。通过此方法，依次开大FV4002反吹液氮管线、FV4003反吹污液氮管线内的珠光砂。

（3）经与杭州制氧股份有限公司技术服务人员协商，增加三条临时管线，分别是从污液氮导淋、贫液空导淋、富氧液空导淋接临时管线至液氩泵P4003A/B出口，通过液氩泵后去粗氩2塔调节阀控制下塔液体进入上塔参与精馏。

（4）冷箱若断管后，要保持稍高压力，减少珠光砂因静压进入冷箱的几率。

（5）冷箱内脚手架全部拆除，消除不安全因素。

（6）在开、停车过程中，维持好降温和升温速率，尽量减少管线应力。

该空分装置通过处理和改进后效果良好，能够正常生产液氧、液氮，产品纯度符合设计要求，但是由于精馏塔内还存有部分珠光砂，系统只能达到设计负荷的90％。三条临时管线投用，导致空分装置氩系统无法进行调氩操作。系统内

的珠光砂只能通过低负荷缓慢从冷箱带出，并且已经取得部分成效。大部分珠光砂通过污氮气带到水冷塔，而又从水冷塔到低温水泵入口过滤网中，堵塞过滤网是低温水泵频繁气化，需要经常性清理入口过滤网。另外，还有部分珠光砂随着液氧、液氮进入液氧、液氮泵入口滤网。若系统能够有长期运转，珠光砂将逐渐带出，冷箱工况会逐渐好转。

五．空压机组汽轮机缸体进水

1、问题描述

2007年12月23日，某系统空分压缩机组按计划停车，19点30分安排操作人员停冷凝水泵。随后中控人员发现汽轮机热井液位高报，并达到液位的满量程。操作人员误认为是冷凝水外送阀未关紧，管网内冷凝水倒灌所致，只对冷凝液外送阀紧固后，没有进一步跟踪确认。24日，出现轴封气压力高报，缸体疏水阀大量漏水，盘车泵压力达到100bar。班长立即向厂领导汇报，并停盘车泵，组织启冷凝水泵排液，但在启泵时发现

冷凝水泵无法启动，经电气抢修后，方才启泵将液位排至正常液位

2,、原因分析

（1）在操作人员停运冷凝水泵前，没有按照操作规程关

闭热井补水阀，导致汽轮机热井液位满，浸泡汽轮机转子，转子受热不均匀变形。

（２）员工经验不足，对液位达到满量程的原因判断失误，对热井满液产生的危害认识不到位。

3.、处理措施及建议

（1）实行操作确认制，启停重要的设备及开停车，必须严格按照技术操作规程，并按步骤签名确认。

（2）加强员工业务培训，停车后对液位多观察

(3)加强员工思想教育，提高对事故认识的害性，避免因思想大意造成事故的发生

（4）检修汽轮机转子，重新做动平衡后投入使用。

（5）冷凝液泵后增加紧急排水导淋

六、空冷塔游离水排放管道视镜破裂

1、问题描述

2009年1月24日13:20，某系统操作人员巡检时发现空冷塔游离水管线上窥视镜SG01101出现破裂，随后，裂缝在水的冲击下变大，造成空压机的出口压力下降，13:50空分系统停液氮泵，停送所有气体产品，14:：00调度通知进行紧急停车处理。14:17空压机组完全停车，对空冷塔管线组织抢修。19:55重新启动压缩机组恢复生产。

2、原因分析

（1）窥视镜SG01101的材质是有机玻璃，没有保温，暴露在室外，破裂主要是由于冬季气温较低，冻裂。

（2）视镜为有机玻璃材质因时间长而老化、损坏。

3、处理措施及建议

（1）停车抢修窥视镜SG01101，用碳钢管代替窥视镜焊接在空冷塔游离水管线上；

（2）定期对游离水管线和视镜进行检查。

七、膨胀机膨胀端叶轮损坏

1、问题描述

2009年6月18日，某系统空分装置在检修后恢复开车，23：10左右开始启动膨胀机，随后将其调整到正常运行工况，此时膨胀机的转速是22100rpm。在6月20日02:29DCS突然报警，报警显示膨胀机跳车，记录显示膨胀机轴振动HH报。其中VIAS4409AA为31.379um，VIAS4409BA为28.281um（联锁跳车值为28um,我厂正常18um,高报27um,联锁32 um,）。为了判断是否因仪表信号干扰导致的振动信号大，于04:14再次启动膨胀机，启动后因振动大跳车。

检修人员拆开膨胀机增压端入口管，发现膨胀机盘车沉重，判断膨胀机是属于机械故障，决定解体检查转子。解体检修发现，增压端蜗壳下方有明显刮痕，叶轮也部分磨损；膨胀端叶轮也有一片发生断裂并脱落，断裂口厚度部分呈黑色，其它部分颜色明亮，此叶片裂纹可能在试车之前已经存在。

2、原因分析

转子的叶轮制造由于存在缺陷，在运行过程中转子叶轮突然断裂，叶轮裂口的颜色呈黑色，而其他部分呈明亮，判断此列文在试车之前已经存在。

3、处理措施及建议

（1）更换膨胀机转子，对膨胀机组单体试车正常。

（2）要求厂家cryostar重新对膨胀机的共振区进行计算和确认（3）操作上，启动时将膨胀机的转速快速通过5000rpm并控制在11000rpm以上，更好的建立油膜。

（4）在提高转速时，缩短膨胀机在共振区的运行时间。

（5）日常操作维护上，控制膨胀机的机前温度不要过低，防止膨胀机出口带液。

八、空分水浴式汽化器超压

1、问题描述

2010年1月17日22:57，某系统因DCS断电造成全厂停车，而高压蒸汽高变低阀门全开，导致低压蒸汽管线严重超压。空分厂事故氮泵系统水浴式气化器蒸汽进口调节阀TV4861设计为气闭式，当ＤＣＳ失电后该阀全开，使水浴式气化器严重超压，将汽化器内芯爆出，旁边另一汽化器吹翻，事故氮泵出口管线全部损坏。

２、原因分析

（１）因ＤＣＳ失电，使热电厂高压蒸汽高变低阀门全开，造成

低压蒸汽管网严重超压。

（２）水浴式气化器低压蒸汽进口调节阀TV4861设计不合理，为气闭阀，ＤＣＳ失电后，阀门全开，导致大量蒸汽进入汽化器，汽化器超压，内芯爆出。

３、处理措施及建议

（１）将蒸汽调节阀后截止阀Ｖ4863进行限位至三分子一开度（可满足满负荷蒸汽用量）。

（２）修改事故氮泵逻辑，将事故氮泵在DCS断电后仍运行改为自动停运，从而保证DCS断电后水浴式汽化器的安全。

（３）对低压蒸汽管线进行整体改造，加装安全阀等措施，严防超压。

。

九，仪表空压机断水的跳车

1：问题描述

某系统空分仪表空压机的冷却水设置有两路水原，一路为循环水，一路为低压消防水，2010年1月21日18:18，现场值班人员听到仪表空压机运行声音异常，急忙出去检查仪表空压机，发现仪表空压机跳车，面板报警信息为“主机2进口”温度高跳车，面板显示为71度，之前调度曾通知空分循环水停水，经判断空压机冷却水断水因起出口温度高跳车。

2，原因分析

空分仪表空压机在跳车前使用冷却水为循环水，调度通知空分停循环时，空分操作人员未及时将仪表空压机用水由循环水到为低压消防水，导致仪表空压机断水超温而跳车。

3,：处理措施及建议

1加强工艺纪律管理，明确停车和运行期间仪表空压机冷却水水源。 2调度通知水源有变化时，空分对运行的仪表空压机一定要确认水源，需要到水时，提前做好到水。

3 加强巡检，确保仪表空压机运行稳定。

十，空分分子筛蒸汽加热器管程泄漏

1：问题描述

2009年6月份，某系统在空分装置开车期间分子筛纯化后空气CO2含量偏高，经过我们多方排查原因，分子筛的装填量，再生效果分析等查找。经分析分子筛再生气露点偏高，判定蒸汽加热器泄露，打开再生气蒸汽加热器检查发现有25根内管漏，多次堵漏效果不好，只有停车更换加热器。

2：原因分析

1：蒸汽加热器制作质量不合格，换热器的管子选材不合适。

2：可能空分初期开车使用的再生蒸汽为过热蒸汽，加热器承受温度高。

3：处理措施及建议

1：厂家重新制作蒸汽加热器，目前已经更换新蒸汽加热器，未发现

分子筛CO2超标现象。

2：蒸汽加热器需要专业的换热器厂家制作，在有关单位订货时一定注意材质问题。

3：在污氮出蒸汽加热器出口增加在线的露点分许，以便于及时发现问题，及时处理，不至于影响到整套装置的运行。

十一、空分增压机帯油

1、问题描述

某系统空分增压机的润滑油自高压空气管道泄漏到高压板式换热器内，2003年6月份在现场巡检时，发现增压机二级冷却器的气路排污阀有油，经过排放，增压机末级分析油含量为0.00018mg/l。检查原因时沈鼓厂家服务人员关闭了增压机的密封气，导致增压机末级的油含量升高到2.52mg/l，停车紧急。

2、原因分析

(1)在停车时，由于锅炉原因数次紧急停车，压缩机的密封气不稳定，造成油在增压机二级冷却器内积聚，但是末级出口无油。经过咨询山西丰喜，他们单位二级冷却器也有油排出，但是停车检查后没有找到原因，分析也是压缩机的密封气在开停车时不稳定。

(2)压缩机、增压机轴承排油导淋排放不及时，使油位升高，油串进空气中。

(3)压缩机厂家服务人员在分析机组漏油原因时，关闭密封气，造成油泄漏增大。

3、处理措施及建议

（1）压缩机、增压机轴承排油导淋用管道连接排入油箱，减少人为因素。

（2）严格控制密封气压力在指标范围内，特别是开停车密封气切换是要保持密封气量。

(3)加强学习，要详细了解压缩机的构造、作用和控制要点，空压机密封气压力不低于10kpa 增压机密封气压力50~100kpa范围内

十二空气出空冷塔空气温度高

1，问题描述

2008年在某系统空分开车时，由于空分的空冷塔设计两段均为循环水降温，上段循环水经过冷水机组降温，下端循环水为常温水降温。但是在开车过程中降温效果越来越差，冷水机组的进出口压差升高。空冷塔出口温度设计为10℃，但是经常为20℃左右，使得分子筛的负荷增加。

停车检修发现冷水机组的蒸发器管道上、水冷塔的填料层有大量的盐析出，影响水冷塔的降温效果，氨蒸发器的管路堵塞严重直到最后机组无法正常工作，停车清洗水冷塔、冷水机组蒸发器管道，一段时间后仍是如此，联系厂家加药后也没有效果，最终冷水机组启动不起来，空冷塔出口温度高到25℃，问题不能得到彻底解决。

2，原因分析

（1）循环水的水含盐量高，低温下溶解度降低，盐类析出。（2）冷水机组的蒸发器管道间隙小，堵塞严重影响换热，机组无法正常工作。

（3）水冷塔的填料层高，降温气体与水的接触时间，面积小，现在改为双层，水流进行二次分布。

（4）设计问题，设计厂家没有考虑到循环水的水质问题。3，处理措施及建议

（1）2008年9月份将空冷塔改造为上下两段，下端仍是循环水冷却，上段是冷冻脱盐水冷却，在中间增加收集器，脱盐水回收回到水冷塔循环使用。脱盐水中的含盐量低，避免盐类物质在低温下因溶解度降低析出，附着在蒸发器内以及水冷塔填料上。（2）增加水冷塔高度，原来为单层八米填料，现在也改为上下两层，填料分别为上下两层，每层4米。同时将冷冻循环水改为闭环式的循环脱盐水，大大降低了冷量的损失，空冷塔出口温度降到10℃以下。

（3）设计时需要考虑到各厂的循环水水质问题。空冷塔、水冷塔的设计一定要把好关。

（4）冷水机组为动设备，一旦出事故将严重影响空分的稳定运行，如果厂家有氨冰机视情况可以考虑改为氨冷器，冷水机组作为备用机组使用，氨冰机故障时开启，可以保障空分的正常运行。

十三空分装置出氧量不足

1，问题描述

某系统空分设计能力为16000Nm³/h，操作弹性70-105%、实际运行只能达到14000Nm³/h氧气，高、低压板式换热器换热效果差，特别是高压板式污氮气的出口温度更低，冷两损失严重。2，原因分析

（1）原来冷水机组不能正常工作，空冷塔的出口温度高影响空分运行。

（2）高压板式换热面积小，影响进气，整体高压空气量小，制冷量不够，氧气产量出不来，高压板式的换热不均匀。

（3）精馏塔设计不合适。

3，处理措施及建议

（1）2010年技改计划拟新增一套溴化锂制冷装置利用冷凝液的热量能源制取冷量供空分降温，同时节省了冷水机组的用电。（2）空分装置制氧能力没有达到设计能力等其他问题，由甲方、东京空分和设计制作单位共同对装置进行会诊，提出处理措施。

（3）建议一定在初期审核时审核仔细，设计问题在以后的运行中改动很难。建议单位设计力量强。

（4）多和兄弟单位沟通，了解有关操作信息，了解设备的运行参数。吸取先进的操作经验，提高水平。

十四氮压机气体温度报警

问题描述

某系统空分设计外送氮气4000N,m3/h送气化莫每单元使用。2010年4月份在运行期间出现温度高报警，65℃时报警，70℃跳车。报警值经常68℃运行，目前只有把循环水回水直接外排，不回系统。

3、原因分析

﹙1﹚，氮压机设计为脱盐水降温，我单位没有水源，改为循环水冷却。

﹙2﹚、进氮压机循环水量小，降温效果不好。

﹙3﹚、循环水水质不好，换热器结垢

﹙4﹚、氮压机机体内排出阀有泄漏

4、处理措施及建议

﹙1﹚改善循环水水质，优化指标，加强监督。

﹙2﹚改为脱盐水，并切回水扔回到系统，避免浪费。﹙3﹚、把排出阀修好。

十五富氧液空管道漏液

1、问题描述

2010年2月24日，某系统操作人员1：00发现冷箱压力出

现明显上升，正常指标为0.00Kpa或0.01KPA，发现时为

0.04KPA，当时总控人员立即通知现场人员到现场检查充气

阀是否开得过大，现场是否有误喷砂情况，没有发现异常，

认为是仪表只是有问题，通知仪表人员查看了冷箱压力变

送器。冷箱基础温度未发生任何变化。

2：00现场操作人员发现冷箱北侧约20米高度污氮管道连接处有珠光砂喷出。立即通知化验室人员对冷箱下

部外冒气体用测氧仪监测，东侧、南侧不报警，西侧报警，手动分析结果冷箱西氧含量36﹪，冷箱南侧31﹪.检查过

程中2：30听见钢板破裂的声音，返回检查发现在冷箱南

侧约18米高度，距离上塔安全阀40cm距离处出现裂缝，

并有液体流出。空分立即停止冷箱进气，上下塔排液，打

开一个冷箱珠光砂卸料口和中部珠光砂口以及顶部的排气

口，冷箱上下部压力回复正常数值。从先现象判断冷箱漏

液，无法直接判断原因，必须扒砂处理。

2、原因分析

﹙1﹚根据化验室分析结果，冷箱西氧含量为36﹪、冷箱南氧含量为31﹪，从而判断漏液不是液氧，成份与液空含量

近似，可能是液空管道泄漏。

﹙2﹚管道支撑不合适，原来检查冷箱内管道时，此管道的支撑抱箍断，厂家施工人员对管道支撑进行处理后，原来

的废旧支撑应该去掉，但是没有去除，管道和旧支撑磨

损造成管道漏液。漏液之后，由于富氧液空在冷箱内部

气化，造成冷箱的密封气压力高，高到一定程度时，由

于冷箱无法承受住压力高，造成冷箱破裂。

3、处理措施及建议

﹙1﹚、扒砂后去掉废旧支撑，更换此段管道。对冷箱破裂处进行焊接。

﹙2﹚、冷箱内每次扒砂都应该检查支撑是否变形，是否合适，管道是否变形，焊缝是否开焊，并且安排专人负责检查

﹙3﹚、如果防止这种现象的发生：总控人员应该注意冷箱的密封气压力是不是有较大的变化，如果有变化看情况处理。

十六增压机的止推瓦温度高

1，问题描述

某系统增压机在运行时，轴瓦温度一般情况在70-80℃，但是我单位增压机的止推瓦温度TI4721在压缩机95%负荷就达到了120℃，我们制定监控措施，降低油温，止推瓦稍微降低，但是还是达到了跳车值。设计105℃低报，115℃高报，双点同时高报时跳车，打开检查数次发现轴瓦上有黑黄色的油污，清理瓦块后发现合金没有磨损，瓦块的厚度也无影响，回装后仍是温度高，只有监控运行。

2，原因分析

（1）润滑油质量存在问题;润滑油的油量小，在轴瓦上浓度高，油积碳造成黑黄色，影响降温。

（2）轴瓦本身存在问题，在制作时有缺陷，安装、检修时没有发现。

（3）设计原因。空压机采用46号透平油，我们选用的是国产

长城油，分析结果所以指标均在上线处，如果有时间停车更换润滑油，清洗整个油管路。

3，处理措施及建议

（1）2009年6月份，利用停车机会，对机组高压缸轴瓦进行了检查，发现轴瓦黑黄色物质较多。对瓦块更换为备用的新瓦块，并将油压由原来的0.13MPa调至0.15MPa，检修结束后，再次开车，起初效果基本可以，降到108℃，运行3个多月后缓慢上升118℃。

（2）联系厂家处理时，沈鼓服务人员说这是他们单位压缩机的通病。厂家制造的压缩机普遍存在轴瓦温度指示有一个偏高，建议对机组油质油压轴瓦进行检查。

十七、空压机跳车（放空阀气源管断裂）

1，问题描述

2008年12月31日4点07分，某系统空压机放空阀突然全开，反馈显示为100%开度，空压机出口流量FI4624很快降为0，增压机三段和五段出口流量也很快下降。工艺人员立即通知仪表值班人员进行现场检查。当空压机放空阀在“半自动”状态，工艺人员迅速给手动关闭信号，空压机放空阀反馈信号依然显示为100%开度。4点13分，增压机三段循环阀全开，增压机入口压力低报警，增压机入口压差低报警，随后，BAC1逆流保护动作，BAC卸载运行，空压机组停车。停车后，经仪表人员现场检查，发现空压机放空阀BV4622/4621气源管ψ1/2变ψ1/4接头