塔线体系在覆冰荷载作用下的力学性能
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第30卷第6期2 0 1
2年6月水 电 能 源 科 学
Water Resources and PowerVol.30No.6
Jun.2 0 1
2文章编号:1000-7709(2012)06-0166-
04塔线体系在覆冰荷载作用下的力学性能研究
刘春城,刘法栋,毛绪坤,李霞辉
(东北电力大学建筑工程学院,吉林吉林132012
)摘要:以500kV典型设计中的5B-ZB1直线酒杯塔为原型,采用空间桁梁混合结构来分析输电塔和索结构,并基于有限元方法分析导地线,构建了输电塔及塔线体系模型,通过逐级增加覆冰厚度的方法进行静力计算,分析了输电塔和塔线体系在覆冰荷载、风荷载、自重荷载及导线张力共同作用下的力学性能,对比分析了计算结果。
结果表明,在覆冰荷载作用下杆塔的主要破坏是达到钢材的屈服强度而发生失稳破坏,输电单塔比塔线体系更偏于安全,
而塔线体系更符合实际情况。
关键词:输电塔;塔线体系;ANSYS;覆冰;力学性能中图分类号:TM753;TM726.3
文献标志码:A
收稿日期:2011-10-10,修回日期:2011-11-18基金项目:吉林省自然科学基金资助项目(20101554
)作者简介:刘春城(1969-),男,教授,研究方向为输电线路工程防灾减灾和碳纤维复合芯导线的开发与应用,E-mail:lccheng
@mail.nedu.edu.cn 输电线路覆冰是一种严重的自然灾害,
低温、冻雨、湿雪、冰冻等恶劣天气会造成输电线路严重覆冰,引起覆冰闪络、断线、倒塔等电网灾害,严重威胁电网安全运行,给社会造成了巨大的经济损
失[1]。
因此,研究覆冰荷载作用下输电线路的力
学性能具有重要的理论意义和工程价值。
目前,输电线路覆冰研究已取得重大进展。
Jones K
F等[2]
在导地线径向均匀覆冰模型的基础上,提出
了角钢铁塔的均匀覆冰数学模型,给出了计算公式,
计算了不同截面形状的一致均匀覆冰厚度;刘纯等[3]以湖南500kV复沙线倒塔段为原型建立
有限元模型,通过计算分析得出了输电塔随导线
覆冰厚度变化的极限承载力;李雪等[4]以湖南
220kV挂靖线倒塔段为原型建立塔线体系有限元模型,对覆冰和风荷载作用下输电塔线体系进行非线性屈曲分析,计算出覆冰荷载及风荷载与覆冰共同作用下输电塔结构的极限承载能力,分析了倒塔的主要原因。
鉴此,本文以500kV典型设计中的5B-ZB1直线酒杯塔为原型建立输电塔及塔线体系模型,通过逐级增加覆冰厚度的方法进行不同覆冰厚度下的静力计算,对输电塔和塔线体系的力学性能进行分析。
1 构建模型
输电塔的原型采用500kV典型设计中的5B-
ZB1直线酒杯塔。
该输电塔地处5B模块,为海拔1 000m以内、设计风速32m/s、覆冰厚度10mm、导线为4×LGJ-
400/35的单回路酒杯塔。
塔高47.5m,呼高42.0m,根开7.76m,塔身的平面形状为正方形,水平档距为420.0m,垂直档距550.0m,代
表档距350.0m。
输电塔塔材选用Q345和Q235角钢。
将输电塔结构作为空间桁梁模型建模,所有梁单元均选用BEAM188单元模拟,杆单元均选用LINK8单元模拟。
输电塔的有限元模型见图1。
图1 输电塔有限元模型
Fig.
1 Transmission tower finite element model根据500kV典型设计中关于绝缘子串规
范[5]
要求,本模型采用28片XWP-
160,总长4.34m,其中相绝缘子串采用“V”型布置。
用ANSYS建模时采用LINK8单元,绝缘子串与输电导线之间的连接及与输电塔横担处的连接都认为是铰接。
架空输电线路的档距比输电导线的截面尺寸大得多,
同时输电导线多采用多股细金属线构成的绞合线,因此导线的刚性对其悬挂空间曲线形
第30卷第6期刘春城等:塔线体系在覆冰荷载作用下的力学性能研究
状的影响很小,可忽略不计。
本模型导线采用4×LGJ-400/35,地线采用JLB4-150,输电导线的特点是不能承受弯矩和压力,只能受拉力,因此用ANSYS建模时导地线均采用LINK10单元。
三塔四线体系的有限元模型见图2。
图2 塔线体系模型
Fig.2 Transmission tower line sy
stem model2 荷载计算
塔线体系承受的荷载包括风荷载、导地线对输电塔的荷载、
输电塔自重荷载等。
导地线的垂直荷载可视为导地线的垂直比载与线路档距和导地线外径的乘积。
导地线的自重比载是由其自身质量引起的,不受外界因素的制约。
将导地线上的覆冰简化为空心圆柱模型,冰重比载的大小受覆冰厚度和导地线外径的影响。
垂直荷载(包括
导地线的自重和覆冰重量)
[6]
为:G=nLVqg×10-3+27.728b b+()d×10-
[]3(
1)式中,n为每相导线子导线根数;LV为垂直档距;
q为导地线的单位长度质量;g为重力加速度;b为覆冰厚度;d为导地线外径。
水平荷载主要是方向作用在水平面内的风荷载。
导地线风荷载为:
P=αβcμsμ
zw0dLhsin2
θ(2)式中,α为风压不均匀系数;β
c为电线风载调整系数;μs为电线风载体型系数;μz为风压高度变化系数;w0为基本风压;d为覆冰时的平均外径;Lh为水平档距;θ为风向与电线的夹角。
风向与结构平面垂直时的杆塔结构风荷载为:
W=βzμyμ
zw0A(3)式中,βz为风压调整系数;μy为杆塔结构的体形系数;A为结构垂直于风向的投影面积。
3 输电单塔静力计算
根据500kV典型设计规范[5]
要求,
覆冰正常运行情况下风速为10m/s。
在研究输电塔覆冰时,为更好模拟实际情况在施加覆冰荷载的基础上加入风荷载,因此本模型取覆冰风速为10m/s。
考虑均匀覆冰的情况,在计算输电导线覆冰荷载时将覆冰截面定义为圆环形状,塔架则认
为角钢被覆冰均匀包裹,冰的密度取900kg
/m3。
通过设置材料密度来实现将输电塔自重荷载与输
电塔的覆冰荷载共同加载在塔架模型上。
正常运行情况下覆冰厚度10mm,因此考虑覆冰从10mm厚度开始,
通过逐级增加覆冰厚度的方法,得出各覆冰厚度下导地线对应的荷载值,等效施加到导地线挂点对应的输电塔模型节点上,直至输电塔破坏。
当结构或构件超过某一特定状态就不能满足设计规定的某项功能要求时的状态就是极限状态。
极限状态通常分为承载能力极限状态和正常使用极限状态两类。
承载能力极限状态是对应于结构或构件达到最大承载能力或不适于继续承载的变形,
包括结构构件或连接因强度超过而破坏,结构或其一部分作为刚体而失去平衡(如倾覆、滑移、丧失稳定、出现过度的塑性变形),在反复荷载下发生的疲劳破坏等。
对输电塔,主要看其杆件是否超过钢材的屈服强度和节点的最大位移是否在规范要求的范围内。
将输电塔从下到上分为11个区间,分别计算各区间的风荷载,
将风荷载等效为静力荷载加载在杆塔主材节点上。
导地线的重力荷载加载在挂点上。
中相导线风荷载加载在绝缘子串挂点处,其余导地线风荷载加载到杆塔挂点上,见图3。
依次对输电塔施加各覆冰厚度下的荷载进行计算,
提取相应的位移和应力,见表1。
由表可看出,
在各覆冰厚度下塔身及塔腿部位的杆件发生的位移相对较小,背风侧绝缘子串、横担及地线支架的杆件发生的位移相对偏大。
在正常运行情况时,塔腿和塔身应力普遍小于塔颈和横担处杆材应力,且小于钢材的设计强度。
图3 输电塔荷载施加情况(单位:N)Fig.
3 Transmission tower on load计算43mm覆冰时,刚度矩阵奇异,程序退出工作。
程序不收敛是因杆件应力超过了屈服强度,结构产生过大的塑性变形而达到承载能力极限状态,致使计算结果不收敛。
在43mm覆冰时,塔顶地线支架处的最大位移占塔高的0.51%,
小于高耸结构设计规范要求的变形值1%[7]
,节点
最大位移占该节点对地位移的0.65%,也小于高耸结构设计规范要求的变形值1%,此时杆塔的主要破坏是达到钢材的屈服强度而发生的失稳破坏。
·
761·
表1 模型顶点位移及节点最大位移
Tab.1 Model vertex displacement and maximum displacement of node
覆冰厚度/mm
模型顶点位移/mm
x向y向z向总
节点最大位移/mm
x向y向z向总
10 71.26 0.00-14.75 72.77 78.65-0.02-34.75 85.9820 92.89 0.00-27.89 96.98 107.74-0.03-52.15 119.6930 122.11 0.00-57.61 135.02 145.61 1.39-85.39 168.8140 181.53 0.00-103.08 208.75 202.91 2.68-140.96 247.0843 210.01 0.00-122.67 243.21 229.23 3.11-156.67 277.674 输电塔线体系静力计算
研究塔线体系时,为更好模拟实际情况,仍采
取在施加覆冰荷载的基础上加入风荷载,取覆冰
风速为10m/s。
考虑均匀覆冰情况,在计算输电
导线覆冰荷载时将覆冰截面定义为圆环形状,塔
架则认为角钢被覆冰均匀包裹,冰的密度取900
kg/m3。
通过设置重力加速度实现将塔线体系的
自重荷载与覆冰荷载共同加载在塔线体系模型上。
考虑覆冰厚度从10mm厚开始,通过逐级增
加覆冰厚度的方法,得出各覆冰厚度下导地线对
应的荷载值,等效施加到输电塔线体系模型对应
的节点上,直至塔线体系破坏。
考虑冰重比载与
自重比载的比值来确定重力加速度的值。
将导地
线的风荷载等效为静力荷载加载在每个节点上,
导地线风荷载和杆塔本身风荷载计算跟单塔风荷
载计算类似,塔线体系左右侧导地线与耐张塔的连
接点均采用固结。
塔线体系的荷载施加工况见图4。
图4 对体系施加荷载(单位:N)
Fig.4 For system load
计算塔线体系分别在各个覆冰厚度下的受力
情况,并提取相应的位移、应力,并与输电单塔进
行比较,见表2、3。
由表可看出:①在各覆冰厚度
下导地线均产生明显位移,导线相对地线产生的
位移、所受应力更大。
杆塔杆件的位移较小,一般
都先发生断线后导致倒塔;②在相同覆冰厚度情
表2 最大位移
Tab.2 Maximum displacement
覆冰厚度/mm输电单塔
/m
塔型体系/m
中塔中线
10 0.086 0.096 1.30520 0.119 0.135 1.55630 0.169 0.194 1.93440 0.247 0.274 2.47141 0.258 0.282 2.536
表3 最大应力
Tab.3 Maximum stress
位置输电塔杆件应力/Pa塔线体系杆件应力/Pa
塔腿-0.243×109-0.267×109
塔身-0.228×109-0.227×109
上下曲臂-0.363×109-0.354×109
横担-0.369×109-0.361×109
地线支架-0.347×109-0.332×109
况下,输电单塔最大位移比塔线体系更小,但都未超出高耸结构设计规范要求的变形值,输电单塔杆件所受的最大应力比塔线体系中杆件所受的最大应力小。
输电塔在覆冰荷载下破坏时,上下曲线臂受压杆、导线挂点附近的横担受压杆、地线支架下部受压杆应力超出钢材的允许应力。
5 结语
a.对输电单塔和塔线体系分别通过逐级增加覆冰厚度的方法进行不同覆冰厚度下的静力分析,得出杆件的破坏主要是达到钢材的屈服强度而发生的失稳破坏,而塔线体系的破坏一般先发生断线后导致倒塔。
b.通过对输电单塔和塔线体系中杆件受力、位移情况的比较分析,得出输电单塔比塔线体系更偏于安全,塔线体系更符合实际情况。
参考文献:
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(下转第131页)
·
8
6
1
·水 电 能 源 科 学 2012年
第30卷第6期廖文来等:基于全球导航卫星系统的堤防变形监测系统及应用
GNSS堤防监测系统的设计:①在石堤堤顶按变形最大的原则选取4处安装GNSS监测站(GMX902GG Pro接收机)。
在堤外分别建设2座GNSS基准站(GPX1200GG Pro型接收机),建立GNSS参考站系统。
②GNSS系统供电。
考虑堤防接近城区,采用市电转换为额定的低压直流电进行供电。
③GNSS系统防雷。
加装浪涌保护器用于消除低压主回路中载有的暂态过电压,安装避雷针防直击雷,安装馈线避雷器防止感应雷击冲击过电压而对接收设备造成损害。
④GNSS数据传输。
接收机获取的原始数据通过
GPRS模块发送至移动供应商的通讯基站,经Internet发送到Sp
ider服务器,远程用户通过Internet连接控制中心开展操作。
⑤GNSS数据解算。
通过用户设置,Spider软件在设定的时间间隔下载存储在接收机里的数据,以压缩或非压缩的RINEX及原始数据格式获取,并自动解算GNSS监测网络内的基线,
实时获取监测参考站位置的变化。
⑥Spider解算结果存储至SQL数据库,GeoMos监测系统读取数据库实现对解算结果的再处理、分析、图表展示和位移超限预警。
⑦用户在具有使用权限下进行本地操作,亦可远程通过Internet实现运行管理。
4 结语
根据堤防工程实际条件建立了GNSS变形
监测系统,实现了数据采集、数据传输、数据处理、分析预警和综合管理等功能,对提高堤防变形监测技术、
适应安全监测数据获取自动化、数据处理模型化、分析评判智能化、结果输出可视化、数据传输和管理网络化的发展具有重要意义。
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何秀凤,桑文刚.基于光纤传输的GPS数据采集系统设计与实现[J].全球定位系统,2006(6):7-
9.Embankment Deformation Monitoring
System Based on GNSS and Its ApplicationLIAO Wenlai,ZHANG
Junlu,HU Hanlin(Guangdong
Research Institute of Water Resources and Hydropower,Guangzhou 510610,China)Abstract:In order to realize the functions of data acquisition,transmission,processing,warning analysis and com-prehensive management for real-time monitoring the embankment deformation,this paper introduces the positioning prin-ciples of global navigation satellite system and its system composition.Taking Yunan embankment project for an example,the GNSS deformation monitoring
system is designed and discussed the implementation of each function.Key words:global navigation satellite system;location;embankment;deformation monitoring;data acquisition;datatransmission;desig
櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀櫀
n(上接第168页)
Mechanical Properties of Transmission Tower Line System with Icing
LoadLIU Chuncheng,LIU Fadong
,MAO Xukun,LI Xiahui(School of Architectural and Civil Engineering,Northeast Dianli University
,Jilin 132012,China)Abstract:Taking 500kV typical design of 5B-ZB1linear glass tower as the prototype,space truss girders mixedstructure is used to analyze transmission tower and cable structure.Based on analysis of ground wire with finite elementmethod,transmission tower and tower line system model is established.Static stress is calculated by multistage increasingthe thickness of icing.The mechanical properties of transmission tower and tower line system are analyzed under the com-bined action of icing load,wind load,dead weight load and tension wires.Comparative analysis of the calculation results,it shows that under the action of icing load,the major damage of poles and towers is caused by steel yield strength;trans-mission tower is more safety
than tower line system;while tower line system is more consistent with the actual situation.Key
words:power transmission tower;transmission tower lines system;ANSYS;icing;mechanical property·
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