扣件式钢管梁支撑系统计算300X600

扣件式钢管梁支撑系统计算300X600
梁模板支撑计算书
工程名称:佛山市南海荟映花园项目
工程单位:中大建设有限公司
1．计算参数
结构楼板厚100mm，梁宽b=300mm，梁高h=600mm，层高5.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗
弯强度f
m =13.00N/mm2，抗剪强度f
v
=1.40N/mm2 ；支撑采用
两根扣件式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积 4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。

钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f
v
=125.00N/mm2。

2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁
高(m) 系数设计值
①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.30 + 1.00 )
×1.2 = 0.47 kN/m
②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30 × 0.60
× 1.2 = 5.18 kN/m
③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30 × 0.60
× 1.2 = 0.32 kN/m
④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30 ×
1.4 = 0.84 kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④
q
1
= 6.82 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2
q
2
= 4.98 kN/m
（2）底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度
h=18mm，板模宽度b=300mm。

W=bh2/6=300×182/6=16200mm3，
I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。

1）抗弯强度验算
弯矩系数K
M =-0.105,M
max
=K
M
q
1
L2
=-0.105×6.82×3002=-64449N·mm=-0.06kN·m σ=M
max
/W=64449/16200=3.98N/mm2
梁底模抗弯强度σ=3.98N/mm2＜f
m
=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算
剪力系数
K
V =0.606,V
max
=K
V
q
1
L=0.606×6.82×300=1240N=1.24kN
τ=3V
max
/(2bh)=3×1240/(2×300×18)=0.34N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.34N/mm2＜f
v
=1.40N/mm2,满足要
求。

3）挠度验算
挠度系数K
υ=0.644,q
2
=4.98kN/m
υ
max =K
υ
q
2
L4/(100EI)=0.644×4.98×3004/(100×6000×145800)= 0.30mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
梁底模挠度υ
max
=0.30mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图
（3）第一层龙骨验算
钢管横向间距L=600mm ，C=300mm、γ=300/600=0.50。

第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm；
W=bh2/6=80×802/6=85333mm3
I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算
a 、梁传荷载计算
q=q
1
×第一层龙骨间距/梁宽=6.82×300/300=6.82kN/m
M
q
=qcL(2-γ)/8=6.82×300/1000×600/1000×(2-0.
50)/8=0.23kN·m
b 、板传荷载计算
P
板重量
=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.10×25+0.30)+1.4×2.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×6.86=0.82kN
a =0.5×(L-c)=0.5×(600-300)=150mm，
M
p
=P×a=0.82×0.15=0.12kN·m
M
max =M
q
＋
M
p
=(0.23+0.12)×106=350000N·mm=0.35kN·m
σ=M
max
/W=350000/85333=4.10N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=4.10N/mm2＜f
m
=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算
V
max
=0.5×q×梁宽＋P=0.5×6.82×300/1000+0.82=1.84kN
τ
=3V
max
/(2bh)=3×1.84×1000/(2×80×80)=0.43N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.43N/mm2＜f
v
=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算
q’=q
2
×第一层龙骨间距/梁宽
=4.98×300/300=4.98N/mm
υ
q
=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=4.98×300×6003×(8 - 4 ×
0.502+0.503)/(384×9000×3413333)=0.19mm
υ
p
=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.82×1000×150×6002×(3 -
4×0.252)/(24×9000×3413333)=0.17mm
υ
max =υ
q
＋υ
p
=0.19+0.17=0.36mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第一层龙骨挠度υ
max
=0.36mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图
（4）第二层龙骨验算
钢管纵向间距600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm
W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4
1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×6.82×300/1000+0.82=1846N=1.85kN
弯矩系数
K
M =0.175,M
max
=K
m
PL=0.175×1.85×1000×600=194250N·m
m=0.19kN·m
σ=M
max
/W=194250/85333=2.28N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=2.28N/mm2＜f
m
=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算
剪力系数K
V =0.650,V
max
=K
V
P=0.650×1.85=1.20kN
τ=3V
max
/(2bh)=3×1.20×1000 /(2×80×80)=0.28N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.28N/mm2＜f
v
=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度强度验算
挠度系数K
υ=1.146，P'=V=1/2×q×梁宽＋P
板传
=0.5×4.98×300/1000+0.82=1.57kN
υ
max = K
υ
P’L3/(100EI)=1.146×1.57×1000×6003/(100×9000×3 413333)=0.13mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第二层龙骨挠度υ
max
=0.13mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图
3.支撑强度验算
(1)荷载计算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为 2.150,每根钢管承载N
QK1
=2.150×1850=3978N
每根钢管承载活荷载
(1.0kN/m2):N
QK2
=1.4×0.60×0.60×1000=504N
每根钢管承载荷载N
QK =N
QK1
＋N
QK1
=3978+504=4482N
钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×5.3×1000=173N
水平拉杆4层,拉杆重量=4×1.20×0.0326=156N
扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×4=58N
支架重量N
Gk
=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=173+156+58=388N
钢管轴向力N=1.2N
GK +N
QK
=1.2×388+4482=4947N
(2)钢管立杆长细比验算
L
=h=1.50m,钢管的
i=1.59cm,λ=L
/i=150.00/1.59=94.34
钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。

钢管立杆稳定性验算
=0.634,P=N/(A)=4947/(0.634×424.00)=18.40N/mm2
钢管立杆稳定性计算18.40N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=4.95kN （1）支承面受冲切承载力验算
β
S =2.00,f
t
=0.91N/mm2,h
O
=120-15=105mm,η=0.4＋
1.2/β
S
=1.00
σ
pc,m
=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm
,β
h
=1.00
(0.7β
h f
t
＋
0.25σ
pc,m )ηU
m
h
O
=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×1
020×105]/1000=68.22kN
钢管支承面受冲切承载力68.22kN＞4.95kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算
A
b =(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,A
l
=0.20×0.1
0=0.02m2
β
l =(A
b
/A
l
)0.5=2.45,f
cc
=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75
ωβ
l
f
cc
A
l
=0.75×2×6120×0.02=183.60kN 支承面局部受压承载力F=183.60kN＞4.95kN,满足
要求。

5.侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F
1 =0.22γ×200/(T+15)β
1
β
2
V1/2
=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.7 5kN/m2
(γ=24.0 β
1=1.20 β
2
=1.15 V=2.0 T=30.0℃)
F
2
=γH=24×梁高=24×0.60=14.40kN/m2
F
1、F
2
两者取小值F=14.40kN/m2，有效压头高度=F/
γ=0.60m。

2)荷载计算
荷载类型标准值单位
分项系数设计值单位
①新浇混凝土的侧压力 F 14.40 kN/m2γ
G
=1.2 17.28 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q
2K
4.00 kN/m2
γ
Q
=1.4 5.60 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②22.88 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 14.40 kN/m2
（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度
h=18mm
W=bh2/6=500×182/6=27000mm3，
I=bh3/12=500×183/12=243000mm4。

1）抗弯强度验算
弯矩系数
K
M
=-0.105,q=22.88×(600-100)/1000=11.44kN/m=11.44N /mm
M
max =K
M
qL2=-0.105×11.44×3002=-108108N·mm=-0.1
1kN·m
σ=M
max
/W=108108/27000=4.00N/mm2
侧模抗弯强度σ=4.00N/mm2＜f
m
=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算
抗剪系数
K
V =0.606,V
max
=K
V
qL=0.606×11.44×300/1000=2.08kN τ
=3V
max
/(2bh)=3×2.08×1000/(2×18×500)=0.35N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.35N/mm2＜f
v
=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算
挠度系数K
υ
=0.644,q，=14.40×(600-100)/1000=7.20kN/m=7.20N/mm
挠度υ
max =K
υ
q，
L4/100EI=0.644×7.20×3004/(100×6000×243000)=0.2 6mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
侧模挠度υ
max
=0.26mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图
（3）对拉螺栓计算
F
s =0.95×(γ
G
F+γ
Q
Q
2k
）=0.95×22.88=21.74kN/m2;
设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间
距b=(600-100)/3=167mm=0.17m，N=abF
s
=0.60×0.17×21.74=2.22kN；对拉螺栓φ12,容许
拉力[N
t
b]=12.90kN
对拉螺栓受力2.22kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

（4）侧肋强度验算
计算跨度167mm；跨数3跨。

木枋尺寸 b=80mm，h=80mm W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，
I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 。

1）抗弯强度验算
弯矩系数K
M
=-0.100,q=22.88×300/1000=6.86N/mm
M
max =K
M
qL2=-0.100×6.86×1672=-19132N·mm=-0.02kN·m
σ=M
max
/W=19132/85333=0.22N/mm2
侧肋抗弯强度σ=0.22N/mm2＜f
m
=13.00N/mm2,满足要
求。

2）抗剪强度验算
剪力系数K
V =0.600，V
max
=K
V
qL
=0.600×6.86×167/1000=0.69kN
τ
=3V
max
/(2A)=3×0.69×1000/(2×80×80)=0.16N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.16N/mm2＜f
v
=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算
挠度系数K
υ
=0.677,q，=14.40×300/1000=4.32N/mm
υ
max =K
υ
q，
L4/100EI=0.677×4.32×1674/(100×9000×3413333)=0m m
[υ]=L/250=167/250=0.67mm
侧肋挠度υ
max
=0mm＜[υ]=0.67mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图
6.梁侧檩梁验算
对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；
1）抗弯强度验算
弯矩系数K
M
=0.171,P=1.10qL=1.10×6.86×0.17=1.26kN;
M
max =K
m
PL=0.171×1.26×0.60×106=129112N·mm=0.1
3kN·m
σ=M
max
/W=129112/(2×4490)=14.38N/mm2
檩梁抗弯强度σ=14.38N/mm2＜f
m
=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算
剪力系数K
V =0.658,V
max
=K
V
P=0.658×1.26=0.83kN
τ=3V
max
/(2A)=3×828/(2×2×424)=1.46N/mm2
檩梁抗剪强度τ=1.46N/mm2＜f
v
=125.00N/mm2,满足要求。

3）挠度验算
挠度系数
K
υ
=1.097,P,=1.10qL=1.10×4.32×0.17=0.79kN;
υ
max =K
υ
P,L3/（100EI）
=1.097×792×6003/(100×206000×215600)=0.04mm [υ]=L/250=600/250=2.40mm
檩梁挠度υ
max
=0.04mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

7.计算结果
底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨80×80mm单木枋@600mm；钢管纵向间距@600mm，钢管横向间距@600mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓2排φ12,横向间距600mm，采用Φ48×3.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。