连续檩条计算
7.3边跨Z型檩条计算书
连续屋檩计算书==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.5.0.0计算时间：2013年12月19日10:16:49====================================================================一. 设计资料采用规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002》《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002》连续檩条的跨数为3跨，檩条间距为1.3m；各跨的参数如下：第1跨~第3跨：跨度7300mm，左右搭接长度分别为350mm和350mm，拉条2根采用截面Z-160*60*2*20-Q345，截面基本参数如下：A(cm2)=6.192I x(cm4)=283.68 i x(cm)=6.768W x1(cm3)=40.271 W x2(cm3)=29.603I y(cm4)=23.422 i y(cm)=1.945W y1(cm3)=8.018 W y2(cm3)=9.554I t(cm4)=0.0826 I w(cm6)=2559.036各跨的参数列表如下：跨序号跨度左搭接长度右搭接长度截面类型第1跨7300 350 350 Z-160*60*2*20-Q345第2跨7300 350 350 Z-160*60*2*20-Q345第3跨7300 350 350 Z-160*60*2*20-Q345支座处双檩条的刚度折减系数为：0.5；支座处双檩条的弯矩调幅系数：0.9；屋面的坡度角为2.862度；净截面折减系数为0.98；屋面板能阻止檩条的侧向失稳；不能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性；不考虑活荷载不利布置；简图如下所示：二. 荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况(D)、活载工况(L)、风载工况(W)；强度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L1.2D+1.4L+0.84W1.2D+0.98L+1.4W1.35D+0.98LD+1.4W挠度验算时考虑以下荷载工况组合：D+1.4W恒载：面板自重: 0.3kN/m2自动考虑檩条自重；活载：屋面活载: 0.5kN/m2雪荷载: 0.35kN/m左边缘的宽度为：7300mm右边缘的宽度为：7300mm风载：基本风压: 0.45kN/m2体型系数-1.7，风压高度变化系数1.056风振系数为1；风压综合调整系数1.05；风载标准值：-1.7×1.056×1×1.05×0.45=-0.8482kN/m2；三. 验算结果一览整体验算结果输出验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度 1.2D+1.4L 260.584 300 通过整稳D+1.4W 267.82 300 通过挠度D+L 41.3592 48.6667 通过2轴长细比- 126.528 200 通过3轴长细比- 109.323 200 通过按跨验算结果输出跨序号强度整稳挠度第1跨260.58(300) 267.81(300) 41.35(48.66)第2跨208.97(300) 91.41(315.03) 5.13(48.66)第3跨253.12(300) 257.34(300) 39.01(48.66)四. 受弯强度验算最不利工况为：1.2D+1.4L最不利截面位于第1跨，离开跨端2433.33mm绕x轴弯矩：M3= 6.345kN·m绕y轴弯矩：M2= 0.267kN·m计算当前受力下有效截面：毛截面应力计算σ1=6.345/40.271×1000-(0.267)/8.018×1000=124.259N/mm2（上翼缘支承边）σ2=6.345/29.603×1000+(0.267)/9.554×1000=242.279N/mm2（上翼缘卷边边）σ3=-(6.345)/40.271×1000+(0.267)/8.018×1000=-124.259N/mm2（下翼缘支承边）σ4=-(6.345)/29.603×1000-(0.267)/9.554×1000=-242.279N/mm2（下翼缘卷边边）计算上翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=124.259N/mm2非支承边应力：σ2=242.279N/mm2较大的应力：σmax=242.279N/mm2较小的应力：σmin=124.259N/mm2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=124.259/242.279=0.5129部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×0.5129+0.045×0.51292=1.049计算下翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=-124.259N/mm2非支承边应力：σ2=-242.279N/mm2全部受拉，不计算板件受压稳定系数计算腹板板件受压稳定系数k第一点应力：σ1=-124.259N/mm2第二点应力：σ2=124.259N/mm2较大的应力：σmax=124.259N/mm2较小的应力：σmin=-124.259N/mm2压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-124.259/124.259=-1加劲板件，0≥ψ≥-1时，k=7.8-6.29ψ+9.78ψ2=7.8-6.29×-1+9.78×-12=23.87 计算σ1构件受弯上翼缘σ1=242.279N/mm2下翼缘σ1=-124.259N/mm2腹板σ1=124.259N/mm2计算上翼缘板件有效宽度ξ=160/60×(1.049/23.87)0.5=0.559ξ≦1.1，故k1=1/(0.559)0.5=1.337ψ=0.5129>0，故α=1.15-0.15×0.5129=1.073B c=60ρ=(205×1.337×1.049/242.279)0.5=1.09B/t=60/2=30αρ=1.073×1.09=1.16918αρ < B/t < 38αρ，有效宽度B e=[(21.8×1.169/30)0.5-0.1]×60=49.304故扣除宽度为B d=60-49.304=10.696对部分加劲板件，ψ≧0同时较大压应力位于非支承边，故扣除板件的中心位于0.6*49.304+10.696/2=34.93mm处计算下翼缘板件有效宽度全部受拉，全部板件有效。
檩条计算书
----- 设计信息-----钢材：Q235檩条间距(m)：0.717连续檩条跨数：4 跨边跨跨度(m)：3.600中间跨跨度(m)：3.560设置拉条数：1拉条作用：约束上翼缘屋面倾角(度)：5.711屋面材料：压型钢板屋面(无吊顶)验算规范：《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)容许挠度限值[υ]: l/200边跨挠度限值: 18.000 (mm)中跨挠度限值: 17.800 (mm)屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳：能是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳：不采用计算檩条截面自重作用: 计算活荷作用方式: 考虑最不利布置强度计算净截面系数：1.000搭接双檩刚度折减系数：0.500支座负弯矩调幅系数：0.900檩条截面：C100X50X15X2.5边跨支座搭接长度：0.720 (边跨端：0.360；中间跨端：0.360)中间跨支座搭接长度：0.720 (支座两边均分)----- 设计依据-----《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)----- 檩条作用与验算-----1、截面特性计算檩条截面：C100X50X15X2.5b = 50.00; h = 100.00;c = 15.00; t = 2.50;A =5.2300e-004; Ix =8.1340e-007; Iy =1.7190e-007;Wx1=1.6270e-005; Wx2=1.6270e-005; Wy1=1.0080e-005; Wy2=5.2200e-006;2、檩条上荷载作用△恒荷载屋面自重(KN/m2) ：0.2000;檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0411;檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.1845;△活荷载(包括雪荷与施工荷载)屋面活载(KN/m2) ：0.500;屋面雪载(KN/m2) ：0.000;施工荷载(KN) ：1.000;施工荷载起到控制作用;△风荷载建筑形式：封闭式;风压高度变化系数μz ：1.000;基本风压W0(kN/m2) ：0.700;边跨檩条作用风载分区：中间区;边跨檩条作用风载体型系数μs1：-1.150;中间跨檩条作用风载分区：中间区;中间跨檩条作用风载体型系数μs2：-1.150;边跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.5772;中间跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.5772;说明: 作用分析采用檩条截面主惯性轴面计算，荷载作用也按主惯性轴分解;檩条截面主惯性轴面与竖直面的夹角为：5.711 (单位：度，向檐口方向偏为正);3、荷载效应组合△基本组合△组合1：1.2恒+ 1.4活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压△组合2：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 1.4积灰+ 0.6*1.4*风压△组合3：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 1.4风压△组合4：1.35恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压△组合5：1.0恒+ 1.4风吸△标准组合△组合6：1.0恒+ 1.0活+ 0.9*1.0*积灰+ 0.6*1.0*风压4、边跨跨中单檩强度、稳定验算强度计算控制截面：跨中截面强度验算控制内力(kN.m)：Mx=0.943 ;My=-0.028(组合：1)有效截面计算结果：全截面有效。
c型钢檩条重量计算公式
c型钢檩条重量计算公式
C 型钢檩条的重量可以通过以下公式进行计算:
重量 = 展开面尺寸 x 厚度 x 钢材密度 (通常为 7.85)
其中，展开面尺寸包括型钢的上翼缘、下翼缘和中间部分的宽度和高度，厚度则为型钢的厚度。
钢材密度可以根据实际需要进行输入，如果已知钢材密度，则可以直接使用该密度进行计算。
例如，对于一个长度为 100 厘米、宽度为 60 厘米、高度为 20 厘米的 C 型钢，其重量计算方法如下:
重量 = (100 x 60 x 2) x 0.785 = 4725.7 克/米(保留两位小数)
因此，该 C 型钢的重量为 4725.7 克/米。
如果需要进行更精确的计算，可以使用更复杂的公式和方法，例如使用钢材的密度进行计算，或者使用更精确的计算方法，如有限元分析等。
钢结构檩条如何计算
钢结构檩条如何计算★檁条的截面形式★实腹式檁条的截面形式●实腹式冷弯薄壁型钢截面在工程中的应用很普遍。
其中，卷边槽钢(亦称C形钢)檩条适用于屋面坡度i≤1/3的情况。
●直边和斜卷边z形檩条适用于屋面坡度i>1/3的情况。
斜卷边Z形钢存放时可叠层堆放，占地少。
做成连续梁檩条时，构造上也很简单。
★檩条的荷载和荷载组合●1.2×永久荷载+1.4×max{屋面均布活荷载，雪荷载}；●1.2×永久荷载+1.4×施工检修集中荷载换算值。
当需考虑风吸力对屋面压型钢板的受力影响时，还应进行下式的荷载组合：●1.0×永久荷载+1.4×风吸力荷载。
★檩条的内力分析●设置在刚架斜梁上的檩条在垂直于地面的均布荷载作用下，沿截面两个形心主轴方向都有弯矩作用，属于双向受弯构件（与一般受弯构件不同）。
●在进行内力分析时，首先要把均布荷载分解为沿截面形心主轴方向的荷载分量qx 、qy。
●C型檩条在荷载作用下计算简图如下：●Z型檩条在荷载作用下计算简图如下：★檩条的内力计算★檩条的截面验算—强度、整体稳定、变形强度计算—按双向受弯构件计算当屋面能阻止檩条的失稳和扭转时，可按下列强度公式验算截面：截面1.2.3.4点正应力计算公式如下：★整体稳定计算当屋面不能阻止檩条的侧向失稳和扭转时(如采用扣合式屋面板时)，应按稳定公式验算截面：★变形计算实腹式檩条应验算垂直于屋面方向的挠度。
对卷边槽形截面的两端简支檩条：对Z形截面的两端简支檩条：★容许挠度[v]按下表取值★檁条的构造要求●当檩条跨度大于4m时，应在檩条间跨中位置设置拉条。
当檩条跨度大6m时，应在檩条跨度三分点处各设置一道拉条。
●拉条的作用是防止檩条侧向变形和扭转并且提供x轴方向的中间支点。
此中间支点的力需要传到刚度较大的构件为此，需要在屋脊或檐口处设置斜拉条和刚性撑杆。
★拉条和撑杆的布置●当风吸力超过屋面永久荷载时，横向力的指向相反。
Z型连续檩条吊挂集中荷载计算
Z型连续檩条计算－中间跨跨中吊集中荷载一、设计资料屋面坡度α＝ 2.862度檩条跨度L＝9m檩距a＝ 1.5m钢材Q345，两道拉条二、荷载标准值均布荷载恒载：屋面板+保温层0.15KN/m2檩条自重0.10KN/m2照明，气管，电缆线桥架吊挂0.20KN/m2小计0.45KN/m2活载：0.65KN/m2集中荷载－－吸尘管恒载100kg/m*1.5m*0.01KN/kg＝ 1.50KN三、截面选择XZ250*75*20*2.2W x1＝78.87cm3W x2＝67.773cm3W y1＝15.946cm3W y2＝14.211cm3I x＝937.579cm4I y＝50.789cm4I x1＝875.145cm4i x＝9.972cmi y＝ 2.321cm4θ＝15.387度=0.27四、内力计算恒载g yk＝g k cos(θ-α)=0.66KN/m活载q yk＝q k cos(θ-α)=0.95KN/m恒载g xk＝g k sin(θ-α)=0.15KN/m活载q xk＝q k sin(θ-α)=0.21KN/m集中恒载：P k＝ 1.50KN跨中弯矩系数查《建筑结构静力计算手册》，考虑支座弯矩释放10％，可得到对恒载用均布荷载内力系数：0.046+（0.079*0.1）＝0.0539对活载考虑其一半按最不利分布，内力系数为0.5*0.0539+0.5*（0.085+0.04*0.1）＝0.07145对跨中集中恒载内力系数为0.171+（0.079*0.1）＝0.1789弯矩设计值：（1.2恒载+1.4活载）M x＝0.0539*1.2*g yk*L2+0.07145*1.4*q yk*L2+0.1789*1.2PL=13.99KN*M M y＝(1/360)*(g xk*1.2+q xk*1.4)*L2+0.175*1.2*Psin((θ-α))*L=0.72KN*M五、强度验算σ3=-σ1=M x/(0.8*W x1)+M y/(0.8*W y1)=278.29N/mm2<300N/mm2σ4=-σ2=M x/(0.8*W x2)-M y/(0.8*W y2)=194.68N/mm2<300N/mm2满足要求六、挠度验算f x＝0.315（g yk+q yk)*L4/(100EI)+1.097*P y L3/(100EI)=24.96mmf y＝0.315（g xk+q xk)*L4/(100EI)+1.097*P x L3/(100EI)= 2.64mmf= 1.3(f x2+f y2)^0.5=25.10mm f<1/200L=45mm满足要求。
檩条墙梁计算
檩条墙梁计算概述在建筑工程中，墙梁是起承重作用的结构构件，而檩条则是在墙体内部起支撑和连接作用的木制构件。
在进行建筑设计时，需要对檩条和墙梁的尺寸进行计算，以确保其承重能力符合建筑安全标准。
计算檩条尺寸对于一般住宅建筑，常用的檩条尺寸为2寸 x 4寸 (约50mm x 100mm) 、2寸 x 6寸 (约50mm x 150mm) 或 2寸 x 8寸 (约50mm x 200mm)。
在选择檩条尺寸时，需要考虑其跨度和承重能力。
跨度檩条的跨度是指两个固定点之间的距离，一般情况下，檩条的跨度应根据其尺寸和木材强度来决定。
以下是一些常用跨度和木材强度条件下的檩条尺寸：跨度木材强度条件檩条尺寸1.2m-1.5m No.2或更高2寸 x 4寸1.5m-2.1m No.2或更高2寸 x 6寸2.1m-2.4m No.2或更高2寸 x 8寸承重能力檩条的承重能力是指其能够承受的负载。
雪载是造成建筑物木结构构件弯曲或破断的最常见原因之一，因此在计算檩条的承重能力时需要考虑雪载的影响。
标准雪载在不同地区和建筑高度下有所不同，在美国，一般标准雪载为负载的地面48英寸下400磅/平方英尺。
根据木材尺寸和雪载计算檩条的承重能力应使用相关的木结构国家标准或其他指南。
计算墙梁尺寸墙梁通常由混凝土、砖块、木材或钢材制成。
在计算墙梁尺寸时需要考虑跨度、负载和材料的强度。
材料墙梁的材料应根据其所处环境和承重能力来选择。
例如，对于一个具有大门的砖墙，墙梁需要同时支撑门和砖墙。
在设计中，应使用符合国家标准的材料。
如果未使用此类材料，应考虑为所选材料建立新的梁设计规范。
承重能力根据建筑物的使用情况和负荷条件来决定需要的墙梁强度。
对于建筑物设计，应遵循建筑规范或其他国家或地方标准。
跨度固定墙梁的跨度应根据墙的负荷和梁的承重能力来确定。
压缩力是墙梁的主要运载能力，也是基础荷载的基础。
回转在墙梁弯曲或变形的情况下，可能需要进行回转，在回转的过程中选择Binder在合适的位置加以支撑，以确保梁的平衡。
光伏支架檩条计算书
ATEC-FCG-
Proj
编号: JSS01
ePcrot j
国电敦煌9MW项目
eMcat
连续檩条计算
dDeat
审核:
设计：
校对：
e:
2012年6月26日
A. ω设0计- 资项目料所：在地
基本风压 =
跨，其中边
连续墙梁跨数
4 跨 L=
d - 檩条间距 = 0.82 m
0.50 kN/m2 2.8 m
0.67 kn.m 0.53 kn.m
（该为 简（支该梁为 连续梁
σ= Mx / Wenx ≤ f
1.第1跨截面为
6040
，考虑到截 面消弱系数
Mx =
应力 σ=
0.67 kN-m 119.59 Mpa
f
< =153Mp
通过 !
D. 通挠过度静验力算结：构计 算手册，按饶度 E:206GP AMx=5/384 （ql^2/EI）
(风荷wy载2 - 风吸力标准值 =βz*μs*μz*ω0 = 体形系
0.50 kN/m2 -0.7 kN/m2
3强. 荷度载验组算合时最不
1 利 强荷度载验组算合时最(向不下
2 利 挠荷度载验组算合时最(向不上
3 利 （荷1）载垂组直合于：x 轴
（屋面）的荷载 Py= 1*d
1 Py －设计值
=Py= 1*d
2 Py －设计值
=Pkx =
3 Pky －标准值 1*d =
0.68 kN/m -0.67 kN/m 0.51 kN/m
(由雪荷载 起（控由制风作吸 荷（载标起准控组 合）
(由雪荷载 起（控由制风作吸 荷（载标起准控组 合）
C型檩条计算书
2 网架屋面主檩条计算采用140x80x4钢通檩条，按3.6m跨度的连续梁计算，檩距3.7m，檩条材料的屈服强度为215MPa，其毛截面特性为：A=16.96cm²Ix=449.35cm4Iy=186.76cm4Wx=64.19cm³Wy=46.696cm³g=13.32kg/m倾角取最大处倾角 a=4゜,由于角度太小，故不考虑角度对荷载的影响。
(1) 荷载计算1) 恒荷载屋面系统自重0.5kN/m²小计0.5kN/m²×3.7m = 1.85kN/m配件0.1kN/m檩条自重0.1332kN/m合计 2.0832kN/m2) 活荷载0.5Kpa×3.7m = 1.85kN/m3) 风荷载基本风压：0.7kN/m²体型系数：-1.2负风压标准值wk1=-2.0827kN/m²正风压标准值wk2=0.5kN/m²负风压-2.0827× 3.7=-7.706kN/m正风压0.5× 3.7= 1.85kN/m4).雪荷载雪压标准值 sk=0Kpa雪压0× 3.7=0kN/m(2) 荷载组合向下最不利组合值：恒＋风＋雪= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+0×1.4= 4.053kN/m 恒＋风＋活= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+1.85×1.4= 6.643kN/m 向下最不利标准值：恒＋风＋雪= 2.0832×1.0＋1.85×1.0×0.6+0×1.0= 3.193kN/m 恒＋风＋活= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+1.85×1.4= 5.043kN/m向上最不利组合值：恒＋风= 2.0832×1.0-7.706×1.4=-8.705kN/m 向上最不利标准值：恒＋风= 2.0832×1.0-7.706×1.0=-5.622kN/m所以最不利的荷载为：向下:最不利荷载设计值Wf= 6.643kN/m最不利荷载标准值Wk= 5.043kN/m向上:最不利荷载设计值Wf=-8.705kN/m最不利荷载标准值Wk=-5.622kN/m(3) 内力计算（按多跨连续梁计算）M xmax=0.105×Wf×L²=0.105×8.705×3.6×3.6=11.85kN.m(4) 强度计算σ=Mxmax/W=11.85×1000000/64.19/1000=184.61N/mm²< f=215 N/mm²强度满足要求(5) 挠度计算（按多跨连续梁计算）v max=0.644×Wk×L^4/100EI=0.644×5.622×3600^4/100/206000/449.35/1000= 6.56mm< [v] =L/250=3600/250=14.4mm 刚度满足要求3 网架屋面次檩条计算采用C120x60x20x2.0冷弯薄壁檩条，按4m跨度的连续梁计算，檩距1m，檩条材料的屈服强度为215MPa，其毛截面特性为：A= 5.44cm²Ix=127.04cm4Iy=28.81cm4Wx=21.17cm³Wy=13.42cm³g= 4.28kg/m倾角取最大处倾角 a=4゜,由于角度太小，故不考虑角度对荷载的影响。
钢结构檩条计算书
△ 标准组合
△ 组合6：1.0恒 + 1.0活 + 0.9*1.0*积灰 + 0.6*1.0*风压
4、边跨跨中单檩强度、稳定验算
强度计算控制截面：跨中截面
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=3.648 ;My=-0.138(组合：1)
-------------------------------
| 连续檩条设计 |
| |
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=2.955 ;My=-0.118(组合：1)
有效截面计算结果：
全截面有效。
强度计算最大应力(N/mm2)：106.890 < f'=218.389
中间跨跨中强度验算满足。
风吸力作用跨中下翼缘受压稳定验算控制内力(kN.m)：Mx=-1.488 ;My=-0.039 ;My'=0.211(组合：5)
搭接双檩刚度折减系数：0.500
支座负弯矩调幅系数：0.900
檩条截面： C160X60X20X2.2
边跨支座搭接长度：0.600 (边跨端：0.300；中间跨端：0.300)
中间跨支座搭接长度：0.600 (支座两边均分)
----- 设计依据 -----
有效截面计算结果：
全截面有效。
强度计算最大应力(N/mm2)：102.653 < f'=218.389
第二跨跨中强度验算满足。
风吸力作用跨中下翼缘受压稳定验算控制内力(kN.m)：Mx=-1.166 ;My=-0.023 ;My'=0.211(组合：5)
有效截面计算结果：
----- 设计信息 -----
冷弯连续檩条内力计算杂谈
――――缪六华 徐彬最近一直在编制连续檩条内力计算的程序，遇到了一些问题；另外在估重使用“STS檩条计算工具箱”时，也和同事做一点探讨。
下面把这些资料整理出来，供大家探讨、交流，姑且叫做“杂谈”吧。
一、搭接部分刚度的取值内力计算必然涉及搭接部分的刚度取值，对此中国和美国的做法不同。
AISI推荐的是搭接两部分刚度（Ix）的叠加，详见《AISI MANUAL，Cold-Formed Steel Design》Ⅱ－121页之1.b条。
原文如下： b. It is assumed in the continuous beam analysis that the shear and moment diagrams are based on continuous non-prismatic members between supports in which Ix within the lapped portions is the sum of the Ix of the individual members. Gross values of Ix are used for the beam analysis.檩条计算软件CFS遵循AISI的原则。
下为上海美联公司徐彬工程师和CFS的E-Mail 交流：Like most structural analysis programs, the beam stiffnesses are added where beams overlap. CFS does not make any adjustments (reductions) to the combined stiffness.中国的冷弯薄壁规范和轻钢规范主要是继承美国规范，并滞后于美国规范，所以在正式的规范条文里面无相关规定，但是国内学者有相关研究，见文献1。
文献1认为“由于嵌套面存在一定程度的缝隙以及檩条之间的连接孔是椭圆形孔导致嵌套搭接连接的两个Z型钢达不到完全共同工作的效果“。
檩条用量计算公式
檩条用量计算公式檩条是建筑中常用的一种材料，它通常用于支撑屋顶和地面结构。
在建筑设计和施工中，正确计算檩条的用量是非常重要的，可以确保结构的稳固和安全。
因此，掌握檩条用量计算公式是非常必要的。
檩条用量计算公式通常包括以下几个方面，檩条长度、檩条间距、檩条数量等。
下面我们将逐一介绍这些计算公式。
首先是檩条长度的计算公式。
檩条长度的计算通常是根据实际需要的横跨距离来确定的。
一般来说，檩条的长度应该比实际需要的横跨距离长出一定的余量，以确保檩条可以完全覆盖到需要支撑的区域。
檩条长度的计算公式可以表示为，檩条长度 = 实际需要的横跨距离 + 余量。
其次是檩条间距的计算公式。
檩条的间距通常是根据檩条的尺寸和支撑结构的要求来确定的。
檩条间距的计算公式可以表示为，檩条间距 = 支撑结构的要求檩条尺寸。
最后是檩条数量的计算公式。
檩条数量的计算通常是根据支撑结构的长度和横跨距离来确定的。
檩条数量的计算公式可以表示为，檩条数量 = 支撑结构的长度 /檩条间距。
需要注意的是，在实际的建筑设计和施工中，檩条的用量计算还需要考虑到其他因素，如檩条的材质、横截面积、承重能力等。
因此，在进行檩条用量计算时，需要综合考虑这些因素，并根据具体情况进行调整。
除了上述的基本计算公式外，还有一些特殊情况需要特别注意。
例如，在檩条的连接处需要考虑到搭接长度和连接方式，这些都会对檩条的用量产生影响。
另外，如果支撑结构的形状不规则，还需要进行相应的调整计算。
因此，在进行檩条用量计算时，需要根据具体情况进行灵活处理。
总之，檩条用量计算公式是建筑设计和施工中非常重要的一部分。
正确的檩条用量计算可以保证结构的稳固和安全，避免浪费材料和资源。
因此，建筑设计师和施工人员需要熟练掌握檩条用量计算公式，并根据实际情况进行灵活应用，以确保建筑结构的质量和安全。
钢结构檩条如何计算？
钢结构檩条如何计算？★檁条的截面形式★实腹式檁条的截面形式●实腹式冷弯薄壁型钢截面在工程中的应用很普遍。
其中，卷边槽钢(亦称C形钢)檩条适用于屋面坡度i≤1/3的情形。
●直边和斜卷边z形檩条适用于屋面坡度i>1/3的情形。
斜卷边Z形钢寄存时可叠层堆放，占地少。
做成持续梁檩条时，构造上也很简单。
★檩条的荷载和荷载组合● 1.2×永久荷载+1.4×max{屋面均布活荷载，雪荷载}；● 1.2×永久荷载+1.4×施工检修集中荷载换算值。
当需考虑风吸力对屋面压型钢板的受力阻碍时，还应进行下式的荷载组合：● 1.0×永久荷载+1.4×风吸力荷载。
★檩条的内力分析●设置在刚架斜梁上的檩条在垂直于地面的均布荷载作用下，沿截面两个形心主轴方向都有弯矩作用，属于双向受弯构件（与一样受弯构件不同）。
●在进行内力分析时，第一要把均布荷载分解为沿截面形心主轴方向的荷载分量qx 、qy。
● C型檩条在荷载作用下计算简图如下：● Z 型檩条在荷载作用下计算简图如下：★ 檩条的内力计算★ 檩条的截面验算—强度、整体稳固、变形强度计算—按双向受弯构件计算当屋面能阻止檩条的失稳和扭转时，可按以下强度公式验算截面：截面1.2.3.4点正应力计算公式如下：★整体稳固计算当屋面不能阻止檩条的侧向失稳和扭转时(如采纳扣合式屋面板时)，应按稳固公式验算截面：★变形计算实腹式檩条应验算垂直于屋面方向的挠度。
对卷边槽形截面的两头简支檩条：对Z形截面的两头简支檩条：★允许挠度[v]按下表取值★檁条的构造要求●当檩条跨度大于4m时，应在檩条间跨中位置设置拉条。
当檩条跨度大6m时，应在檩条跨度三分点处各设置一道拉条。
●拉条的作用是避免檩条侧向变形和扭转而且提供x轴方向的中间支点。
此中间支点的力需要传到刚度较大的构件为此，需要在屋脊或檐口处设置斜拉条和刚性撑杆。
★拉条和撑杆的布置●当风吸力超过屋面永久荷载时，横向力的指向相反。
c型钢檩条重量计算公式
c型钢檩条重量计算公式C型钢檩条是建筑工程中常用的一种构件。
在安装过程中，需要对其重量进行计算，以确保安全可靠。
C型钢檩条重量计算公式是根据材料的密度和尺寸来确定的。
首先要知道的是，C型钢檩条的密度是多少。
一般来说，它的密度在7.85g/cm³左右。
接下来，我们需要知道C型钢檩条的尺寸，包括其长度、宽度和厚度。
在得到这些数据之后，就可以使用下面的公式计算其重量了：C型钢檩条重量 = 材料密度× 面积× 长度其中，面积可以根据钢材的形状进行计算。
对于C型钢檩条而言，其宽度乘以厚度就是面积。
比如，如果一根C型钢檩条的宽度为6厘米，厚度为2厘米，长度为3米，那么它的重量就可以通过下面的计算得出：C型钢檩条重量= 7.85 × 0.06 × 0.02 × 3 = 0.0281吨在实际应用中，我们可以按照需要来进行调整。
比如，在设计建筑结构时，需要考虑到C型钢檩条所承受的重量和应力，以确保其能够承受建筑物的整体荷载。
除了C型钢檩条的计算公式外，我们还需要注意一些使用上的要点。
首先，要确保C型钢檩条的规格和质量符合规定要求，比如要有资质认证和检测报告。
同时，在安装过程中，要遵循相关的安全操作规程，确保施工过程安全、可靠。
最后，要定期进行检测和维护，及时发现和排除潜在问题。
综上所述，C型钢檩条重量计算公式是建筑工程中的重要工具之一，它能够帮助我们快速计算出构件的重量，为安全可靠的建筑结构提供保障。
同时，在使用和安装过程中，我们还需要注意一些要点，确保施工质量和建筑安全。
连续檩条计算陈世荣
12米Z型连续檩条计算一，设计资料：檩条跨度L=12.000(m)跨中设竖向拉条数n=3檩距d= 1.500(m)屋面板层数:1活载(q活)50.000(kg/m2)屋面板规格为:HXY-475基本风压ω0=40.000(kg/m2)自重为g1: 6.50(kg/m2)体型系数μs=-1.150吊挂荷载q:0.00(kg/m2)高度系数μz= 1.250其它自重(不含檩条)g2: 2.00(kg/m2)坡度i=5%α= 2.86(度)二，截面选择：1,初选中跨檩条截面：h b a tZ300x80x20x2.53008020 2.5A(mm2)g(kg/m)截面特性角θ展开宽度1198.139.4111.89479.3材质(N/mm2)Ix1(cm4)ix1(mm)Wx1(cm3)ƒy=2051528.46112.95101.90σu=375Iy1(cm4)iy1(mm)Wy1(cm3)125.6132.3815.70Ix(cm4)ix(mm)Wx1(cm3)Wx2(cm3)1593.52115.33109.2298.67Iy(cm4)iy(mm)Wy1(cm3)Wy2(cm3)60.5522.4820.6013.27Ix1y1(cm4)It(cm4)Iω(cm6)k(m-1)309.030.2521922.00 2.092,初选边跨檩条截面：h b a tZ300x80x20x33008020 3.0A(mm2)g(kg/m)截面特性角θ展开宽度1425.3011.1911.76475.1材质(N/mm2)Ix1(cm4)ix1(mm)Wx1(cm3)ƒy=2051803.03112.47120.20σu=375Iy1(cm4)iy1(mm)Wy1(cm3)145.2931.9318.16Ix(cm4)ix(mm)Wx1(cm3)Wx2(cm3)1878.17114.79128.83116.63Iy(cm4)iy(mm)Wy1(cm3)Wy2(cm3)70.1522.1824.3815.38Ix1y1(cm4)It(cm4)Iω(cm6)k(m-1)360.850.4325658.74 2.53三，荷载计算：1,作用于檩条上的均布荷载有：竖向恒载p=1.2*((g1+g2+q)*d+g)=0.34(kN/m)竖向活载q=1.4*q活*d= 1.26(kN/m)风载q=1.4μz*μs*D*ω0*1.1=-1.59(kN/m)四，中跨檩条内力计算及截面分析(按无限跨)：1,内力计算q恒x=p*SIN(θ-α)q恒y=p*COS(θ-α)=0.054(kN/m)=0.340(kN/m)q活x=q*SIN(θ-α)q活y=q*COS(θ-α)=0.198(kN/m)= 1.244(kN/m) q风x=q*SIN(θ-α)q风y=q*COS(θ-α)=-0.250(kN/m)=-1.574(kN/m) 2,跨中弯距M恒x=0.042*q恒x*(L/(n+1))^2M恒y=0.042*q恒y*L^2=0.020(kN•m)= 2.059(kN•m) M活x=0.083*q活x*(L/(n+1))^2M活y=0.083*q活y*L^2=0.148(kN•m)=14.873(kN•m) M风x=0.042*q风x*(L/(n+1))^2M风y=0.046*q风x*L^2=-0.095(kN•m)=-10.427(kN•m)故：M恒活x=0.17(kN•m)M恒风x=-0.07(kN•m)M恒活y=16.93(kN•m)M恒风y=-8.37(kN•m) 3,支座弯距M恒x=0.079*q恒x*(L/(n+1))^2M恒y=0.079*q恒y*L^2=0.038(kN•m)= 3.873(kN•m) M活x=0.042*q活x*(L/(n+1))^2M活y=0.042*q活y*L^2=0.071(kN•m)=7.526(kN•m)故：M恒活x=0.11(kN•m)M恒活y=11.40(kN•m)4,应力分析跨中(恒活):σi=Mx/Wx+My/Wy风荷载引起的应力σ1=Mx/Wx1-My/Wy1σ1=Mx/Wx1-My/Wy1=146.87(N/mm2)=-73.02(N/mm2)σ2=Mx/Wx2+My/Wy2σ2=Mx/Wx2+My/Wy2=184.26(N/mm2)=-90.39(N/mm2)σ3=(-Mx/Wx1+My/Wy1)σ3=(-Mx/Wx1+My/Wy1)=-146.87(N/mm2)=73.02(N/mm2)σ4=(-Mx/Wx2-My/Wy2)σ4=(-Mx/Wx2-My/Wy2)=-184.26(N/mm2)=90.39(N/mm2)支座:σ1=-92.98(N/mm2)σ2=-90.61(N/mm2)σ3=83.99(N/mm2)σ4=104.87(N/mm2)故：起控制应力分别为:(支座处考虑双截面，能满足要求，这里可不与验算)σ1=146.87(N/mm2)σ2=184.26(N/mm2)σ3=-146.87(N/mm2)σ4=-184.26(N/mm2) 5,计算考虑冷弯效应的强度设计值fy'ƒy'=(1+η(12γ-10)·t·Σ(θi/2π)/ι))•ƒy其中:η=1.00γ=1.58t=2.50ι=479.3故ƒy'=1.05•ƒy=215.25(N/mm2)6,有效截面计算：(1)上翼缘板(1-2) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件σmax=184.26(N/mm2)σmin=146.87(N/mm2)α=(σmax-σmin)/σmax=0.20b/t=32.00[b/t]=100SQRT(ξ/σmax)又因σmax作用在卷边边故 ξ=14.00(N/mm2)[b/t]=27.56<b/t=38.89故上翼缘截面非全部有效(2)下翼缘板(3-4) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件(考虑风荷的影响)σmax=90.39(N/mm2)σmin=73.02(N/mm2)α=(σmax-σmin)/σmax=0.19b/t=32.00[b/t]=100SQRT(ξ/σmax)又因σmax作用在卷边边故 ξ=14.00(N/mm2)[b/t]=39.36<b/t=38.89故下翼缘截面全部有效(3)腹板(1-3) 系一受纯弯曲的两边支承板件σmax=146.87(N/mm2)σmin=-146.87(N/mm2)α=(σmax-σmin)/σmax= 2.00h/t=120查表1.4.4-2(5),可知故腹板截面全部有效因此,此截面非全部有效须计算有效截面特性7,强度验算:σmax=184.26(N/mm2)ƒy'=215.25故强度满足要求8,挠度计算:ν恒= 5.71(mm)ν活=45.94(mm)ν=52.00(mm)[ν]=[L/150]=80.00(mm)故挠度满足要求五，边跨檩条内力计算及截面分析（按五连跨）：1,内力计算q恒x=p*SIN(θ-α)q恒y=p*COS(θ-α)=0.053(kN/m)=0.341(kN/m) q活x=q*SIN(θ-α)q活y=q*COS(θ-α)=0.195(kN/m)= 1.245(kN/m) q风x=q*SIN(θ-α)q风y=q*COS(θ-α)=-0.247(kN/m)=-1.575(kN/m)2,跨中弯距M恒x=0.033*q恒x*(L/(n+1))^2M恒y=0.078*q恒y*L^2=0.016(kN•m)= 3.825(kN•m) M活x=0.079*q活x*(L/(n+1))^2M活y=0.1*q活y*L^2=0.139(kN•m)=17.926(kN•m) M风x=0.033*q风x*(L/(n+1))^2M风y=0.078*q风x*L^2=-0.073(kN•m)=-17.687(kN•m)故：M恒活x=0.15(kN•m)M恒风x=-0.06(kN•m)M恒活y=21.75(kN•m)M恒风y=-13.86(kN•m) 3,支座弯距M恒x=0.079*q恒x*(L/(n+1))^2M恒y=0.105*q恒y*L^2=0.038(kN•m)= 5.149(kN•m) M活x=0.053*q活x*(L/(n+1))^2M活y=0.119*q活y*L^2=0.093(kN•m)=21.331(kN•m)故：M恒活x=0.13(kN•m)M恒活y=26.48(kN•m)4,应力分析跨中:σi=Mx/Wy+My/Wx风荷载引起的应力σ1=Mx/Wx1-My/Wy1σ1=Mx/Wx1-My/Wy1=162.50(N/mm2)=-105.25(N/mm2)σ2=Mx/Wx2+My/Wy2σ2=Mx/Wx2+My/Wy2=196.54(N/mm2)=-122.59(N/mm2)σ3=(-Mx/Wx1+My/Wy1)σ3=(-Mx/Wx1+My/Wy1)=-162.50(N/mm2)=105.25(N/mm2)σ4=(-Mx/Wx2-My/Wy2)σ4=(-Mx/Wx2-My/Wy2)=-196.54(N/mm2)=122.59(N/mm2)支座:σ1=-210.92(N/mm2)σ2=-218.54(N/mm2)σ3=200.18(N/mm2)σ4=235.56(N/mm2)故：起控制应力分别为:σ1=162.50(N/mm2)σ2=196.54(N/mm2)σ3=-162.50(N/mm2)σ4=-196.54(N/mm2) 5,计算考虑冷弯效应的强度设计值ƒy'ƒy'=(1+η(12γ-10)·t·Σ(θi/2π)/ι))•ƒy其中:η=1.00γ=1.58t=3.00ι=475.1故ƒy'=1.06•ƒy=217.3(N/mm2)6,有效截面计算：(1)上翼缘板(1-2) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件σmax=196.54(N/mm2)σmin=162.50(N/mm2)α=(σmax-σmin)/σmax=0.17b/t=26.67[b/t]=100SQRT(ξ/σmax)又因σmax作用在卷边边故 ξ=14.00(N/mm2)[b/t]=26.69>b/t=26.6666666666667故上翼缘截面全部有效(2)下翼缘板(3-4) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件(考虑风荷的影响)σmax=122.59(N/mm2)σmin=105.25(N/mm2)α=(σmax-σmin)/σmax=0.14b/t=26.67[b/t]=100SQRT(ξ/σmax)又因σmax作用在卷边边故 ξ=14.00(N/mm2)[b/t]=33.79>b/t=26.6666666666667故下翼缘截面全部有效(3)腹板(1-3) 系一受纯弯曲的两边支承板件σmax=162.50(N/mm2)σmin=-162.50(N/mm2)α=(σmax-σmin)/σmax= 2.00h/t=100.00查表1.4.4-2(5),可知故腹板截面全部有效因此,此截面全部有效其有效截面特性即可取毛截面特性7,强度验算:σmax=196.54(N/mm2)ƒy'=217.30故强度满足要求8,挠度计算:ν恒=9.90(mm)ν活=46.87(mm)ν=57.00(mm)[ν]=[L/150]=80.00(mm)故挠度满足要求。
檩条计算
第二章屋面檩条受力计算受力计算总则1．设计依据（1）甲方提出的要求：南京龙江体育中心建设经营管理有限公司提供的“招标文件”及“招标质疑回复”（2）有关的规范规程：《金属屋面工程技术规范》（JGJ102-96）《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102:2002）《冷弯薄壁钢结构技术规程》（GBJ18-87）《连续热镀锌薄板和钢带》（GB2518-88）《低合金高强度结构钢》(GB1597)《压型金属板设计与施工规程》（YBJ216-88）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GBJ17-88）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）《钢结构施工及验收规范》（GB50205-2001）《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）（2001版）《碳素结构钢》（GB/T700）《优质碳素结构钢》（GB/T699）《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）《紧固件螺栓和螺钉》（GB/T5277）2．设计荷载：（1）恒载：屋面板（含避雷系统、保温棉、支座等）自重：0.3 kN/m2（2）活载(根据规范)：0.5 kN/m2（3）雪荷载：0.65kN/m2（4）风荷载：基本风压：0.45kN/m2高度变化系数：μz=1.184（h≈17m）（指廊）μz=1.084（h≈13m）（连廊）风载体型系数：随坡度而变（5）结构重要性系数：1.13．设计原则：（1）结构要求：首先满足建筑、结构使用功能要求。
（2）功能要求:考虑结构经济、合理，安全可靠。
（3）结构设计理论：按承载力极限状态和正常使用极限状态设计截面。
（4）结构计算模型：只考虑檩条承受屋面竖向荷载、水平荷载，强度和挠度只按受弯构件计算；考虑温度和地震效应的影响，檩条用螺栓连接，有利于抗震和消除温度变形的不利影响，檩条按弹性两跨连续梁模型截面全部有效设计计算，在按薄壁构件验算其截面有效性。
4.设计所采用计算方法及公式:（1）荷载组合:a．当活荷载＜雪荷载时: 恒荷载＋雪荷载当活荷载＞雪荷载时: 恒荷载＋活荷载b．考虑风荷载最不利组合: 恒荷载＋风荷载c．考虑检修荷载组合：恒荷载＋检修荷载（2）内力分析:按弹性理论分析，在均布荷载作用下跨中弯矩最大，检修荷考虑均布荷载作用下檩条计算平面内弯矩按下式计算：集中荷载作用下檩条计算平面内弯矩按下式计算：（3）截面验算: 按下式验算强度：（屋面能阻止檩条侧向失稳） 风吸力作用下檩条下翼缘受压稳定性按下式验算：局部稳定按下式验算板件宽厚比： 腹板（①区）：250≤th（450钢） 翼缘（②区）：考虑坡度影响，对卷边槽形（Z 型）冷弯型钢按非均匀受压一边支承一边卷边计算有效宽厚比。
钢结构檩条计算方法
钢结构檩条计算方法功能介绍钢结构住宅突破了中国“秦砖汉瓦"式的传统建造模式，被誉为“第四次住宅革命。
节能效果好，建筑服务期满拆除时，钢结构材料可全部回收。
夕卜形设计自如，室内大空间无梁无柱，跨度可达12米。
地基及基础的处理非常简单，施工速度快、周期短。
热轧型钢厂標条的截面形式冷穹薄壁适用于压型钢板的轻型屋面实腹式檁条的截面形式[I(a)⑹热轧型钢H 型钢進两种棹条适用于荷载较大的屋面。
•实腹式冷弯薄壁型钢截面在工程中的应用很普遍。
其中，卷边槽钢(亦称C 形钢)檩条适用于屋面坡度i<1/3的情况。
•直边和斜卷边z 形檩条适用于屋面坡度i>1/3的情况。
斜卷边Z 形钢存放时可叠层堆放，占地少。
做成连续梁檩条时，构造上也很简单。
z 型钢標条的荷载和荷载组合• 1.2x永久荷载+1.4xmax｛屋面均布活荷载，雪荷载｝；• 1.2x永久荷载+1.4x施工检修集中荷载换算值。
当需考虑风吸力对屋面压型钢板的受力影响时，还应进行下式的荷载组合:• 1.0x永久荷载+1.4x风吸力荷载。
標条的内力分析•设置在刚架斜梁上的木禀条在垂直于地面的均布荷载作用下，沿截面两个形心主轴方向都有弯矩作用，属于双向受弯构件（与一般受弯构件不同）。
•在进行内力分析时，首先要把均布荷载分解为沿截面形心主轴方向的荷载分量qx、qy。
=qsina=q cos a •C 型檩条在荷载作用下计算简图如下:当屋面坡度|<1/3时,qx 较小>樓条近似为茧向受弯构件。
q 表示垂直向下重力荷载；ot 为屋面坡度•Z 型檩条在荷载作用下计算简图如下:q x -gcos(tz -0]q x =qsin(or_#) 当时q =q&0§屋面坡痘i^l/3a^6X皐条近似为沿K 主軸X1亍向单向旻肓* ■8为乏型樓条两个主轴的夹角；口为屋曲坡度*简支梁的跨中弯矩对X 轴: 1■ ■1 ■111Afetnax=—aj 2=-^?/2cosa8、8连续梁的支座及跨间弯矩对Y 轴:口T7T7 32 q 」264 64当跨中设置一道拉条时樓条的计算简图及内力標条的内力计算 拉条设置情况由9A ■产生的内力 由％产生的内力 17 M rcno F jmsx M *-x m30t 无拉条0.5</ 1期・■押 0.5^7 跨中有TB拉条 拉条处负弯矩1F 拉条与豎座间正弯矩 640625qJ 叫三分点处各有一道拉条拉条处负弯矩90' 拉条与支座佝正弯拒 1qf 360丘 0367^/ 0旬丿q 32l(-)V 2(-)|DX-- 1(-):2(+)13(+):$檩条的截面验算一强度、整体稳定、变形强度计算一按双向受弯构件计算 当屋面能阻止檩条的失稳和扭转时，可按下列强度公式验算截面:M x .M r ——对截面x 轴和y 轴的弯距; 对两个形心主轴的有效净截面模量 凜条在最大弯矩札7叫丄乍用下引起截面正应力符号如下图所示（正号表示拉应力，负号麦7JV 压应力）o\[xinax截面1.234点正应力计算公式如下: era evy（最大压应力）%max（最整体稳定计算当屋面不能阻止檩条的侧向失稳和扭转时（如采用扣合式屋面板时）,应按稳定公式验算截面：变形计算实腹式檩条应验算垂直于屋面方向的挠度。
钢结构檩条如何计算？
钢结构檩条如何计算？★檁条的截面形式★实腹式檁条的截面形式●实腹式冷弯薄壁型钢截面在工程中的应用很普遍。
其中，卷边槽钢(亦称C形钢)檩条适用于屋面坡度i≤1/3的情况。
●直边和斜卷边z形檩条适用于屋面坡度i>1/3的情况。
斜卷边Z形钢存放时可叠层堆放，占地少。
做成连续梁檩条时，构造上也很简单。
★檩条的荷载和荷载组合● 1.2×永久荷载+1.4×max{屋面均布活荷载，雪荷载}；● 1.2×永久荷载+1.4×施工检修集中荷载换算值。
当需考虑风吸力对屋面压型钢板的受力影响时，还应进行下式的荷载组合：● 1.0×永久荷载+1.4×风吸力荷载。
★檩条的内力分析●设置在刚架斜梁上的檩条在垂直于地面的均布荷载作用下，沿截面两个形心主轴方向都有弯矩作用，属于双向受弯构件（与一般受弯构件不同）。
●在进行内力分析时，首先要把均布荷载分解为沿截面形心主轴方向的荷载分量qx 、qy。
● C型檩条在荷载作用下计算简图如下：● Z型檩条在荷载作用下计算简图如下：★檩条的内力计算★檩条的截面验算—强度、整体稳定、变形强度计算—按双向受弯构件计算当屋面能阻止檩条的失稳和扭转时，可按下列强度公式验算截面：截面1.2.3.4点正应力计算公式如下：★整体稳定计算当屋面不能阻止檩条的侧向失稳和扭转时(如采用扣合式屋面板时)，应按稳定公式验算截面：★变形计算实腹式檩条应验算垂直于屋面方向的挠度。
对卷边槽形截面的两端简支檩条：对Z形截面的两端简支檩条：★容许挠度[v]按下表取值★檁条的构造要求●当檩条跨度大于4m时，应在檩条间跨中位置设置拉条。
当檩条跨度大6m 时，应在檩条跨度三分点处各设置一道拉条。
●拉条的作用是防止檩条侧向变形和扭转并且提供x轴方向的中间支点。
此中间支点的力需要传到刚度较大的构件为此，需要在屋脊或檐口处设置斜拉条和刚性撑杆。
★拉条和撑杆的布置●当风吸力超过屋面永久荷载时，横向力的指向相反。
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| 连续檩条设计 |
| |
| 构件：CLT1 |
| 日期：2014/12/24 |
| 时间：15:15:08 |
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----- 设计信息 -----
钢材：Q235
檩条间距(m)： 1.500
连续檩条跨数：5 跨及以上
边跨跨度(m)： 8.600
中间跨跨度(m)： 8.600
设置拉条数：2
拉条作用：约束上翼缘
屋面倾角(度)： 2.860
屋面材料：压型钢板屋面(无吊顶)
验算规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002) 风吸力作用下翼缘受压稳定验算方法：按附录E验算
屋面板惯性矩(mm4)：200000.000
屋面板跨数：双跨或多跨
容许挠度限值[υ]: l/150
边跨挠度限值: 57.333 (mm)
中跨挠度限值: 57.333 (mm)
屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳：能
是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳：采用
计算檩条截面自重作用: 计算
活荷作用方式: 考虑最不利布置
强度计算净截面系数：1.000
搭接双檩刚度折减系数：0.500
支座负弯矩调幅系数：0.900
边跨檩条截面： XZ220X75X20X2.3
中间跨檩条截面： XZ220X75X20X2.0
程序优选确定搭接长度:
边跨支座搭接长度：0.940 (边跨端：0.430；中间跨端：0.510) 中间跨支座搭接长度：0.860 (支座两边均分)
----- 设计依据 -----
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002)
----- 檩条作用与验算 -----
1、截面特性计算
边跨檩条截面：XZ220X75X20X2.3
b = 75.00; h = 220.00;
c = 20.00; t = 2.30;
A =9.2184e-004; Ix =7.5012e-006; Iy =4.9225e-007;
Wx1=7.1561e-005; Wx2=5.8804e-005; Wy1=1.4759e-005; Wy2=1.2914e-005;
中间跨檩条截面：XZ220X75X20X2.0
b = 75.00; h = 220.00;
c = 20.00; t = 2.00;
A =7.9920e-004; Ix =6.5287e-006; Iy =4.3500e-007;
Wx1=6.5085e-005; Wx2=5.1328e-005; Wy1=1.2829e-005; Wy2=1.2343e-005;
2、檩条上荷载作用
△恒荷载
屋面自重(KN/m2) ：0.1500;
边跨檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0724;
中间跨檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0627;
边跨檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.2974;
中间跨檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.2877;
△活荷载(包括雪荷与施工荷载)
屋面活载(KN/m2) ：0.500;
屋面雪载(KN/m2) ：0.500;
施工荷载(KN) ：1.000;
施工荷载不起到控制作用;
檩条计算活荷线荷标准值(KN/m): 0.7500 (活载与雪荷的较大值);
△风荷载
建筑形式：封闭式;
风压高度变化系数μz ：1.000;
基本风压W0(kN/m2) ：0.450;
边跨檩条作用风载分区：中间区;
边跨檩条作用风载体型系数μs1：-1.150;
中间跨檩条作用风载分区：中间区;
中间跨檩条作用风载体型系数μs2：-1.150;
边跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.7763;
中间跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.7763;
说明: 作用分析采用檩条截面主惯性轴面计算，荷载作用也按主惯性轴分解;
檩条截面主惯性轴面与竖直面的夹角为：-14.790 (单位：度，向檐口方向偏为正);
3、荷载效应组合
△基本组合
△组合1：1.2恒 + 1.4活 + 0.9*1.4*积灰 + 0.6*1.4*风压
△组合2：1.2恒 + 0.7*1.4*活 + 1.4积灰 + 0.6*1.4*风压
△组合3：1.2恒 + 0.7*1.4*活 + 0.9*1.4*积灰 + 1.4风压
△组合4：1.35恒 + 0.7*1.4*活 + 0.9*1.4*积灰 + 0.6*1.4*风压
△组合5：1.0恒 + 1.4风吸
△标准组合
△组合6：1.0恒 + 1.0活 + 0.9*1.0*积灰 + 0.6*1.0*风压
4、边跨跨中单檩强度、稳定验算
强度计算控制截面：跨中截面
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=9.323 ;My=0.312(组合：1)
有效截面计算结果：
Ae =8.9243e-004;
Wex1=6.5862e-005; Wex2=5.4369e-005; Wex3=7.0946e-005; Wex4=5.7788e-005; Wey1=1.4806e-005; Wey2=1.2750e-005; Wey3=1.4555e-005; Wey4=1.2942e-005;
强度计算最大应力(N/mm2)：195.945 < f=205.000
第一跨跨中强度验算满足。
5、边跨支座搭接部位双檩强度验算
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=-10.419 ;My=0.252(组合：1)
强度计算控制截面：中间跨檩条截面
单根檩条有效截面计算结果：
第二根檩条（中间跨檩条截面）：
Ae =7.8254e-004;
Wex1=6.2503e-005; Wex2=5.0704e-005; Wex3=5.9807e-005; Wex4=4.8916e-005; Wey1=1.2511e-005; Wey2=1.1820e-005; Wey3=1.2550e-005; Wey4=1.1786e-005;
强度计算最大应力(N/mm2)：90.476 < f=205.000
第一跨支座强度验算满足。
6、第二跨跨中单檩强度、稳定验算
强度计算控制截面：跨中截面
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=6.117 ;My=0.269(组合：1)
有效截面计算结果：
Ae =7.7404e-004;
Wex1=5.7519e-005; Wex2=4.7167e-005; Wex3=6.1917e-005; Wex4=5.0084e-005; Wey1=1.2633e-005; Wey2=1.1741e-005; Wey3=1.2460e-005; Wey4=1.1895e-005;
强度计算最大应力(N/mm2)：152.631 < f=205.000
第二跨跨中强度验算满足。
7、跨中支座搭接部位双檩强度验算
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=-9.198 ;My=0.247(组合：1)
单根檩条有效截面计算结果：
Ae =7.8613e-004;
Wex1=6.2642e-005; Wex2=5.0862e-005; Wex3=6.0498e-005; Wex4=4.9440e-005; Wey1=1.2609e-005; Wey2=1.1804e-005; Wey3=1.2529e-005; Wey4=1.1875e-005;
强度计算最大应力(N/mm2)：85.893 < f=205.000
跨中支座强度验算满足。
8、中间跨跨中单檩强度、稳定验算
强度计算控制截面：跨中截面
强度验算控制内力(kN.m)：Mx=7.983 ;My=-0.122(组合：1)
有效截面计算结果：
Ae =7.3912e-004;
Wex1=5.3647e-005; Wex2=4.4247e-005; Wex3=6.1876e-005; Wex4=4.9699e-005; Wey1=1.2016e-005; Wey2=1.1629e-005; Wey3=1.2356e-005; Wey4=1.1328e-005;
强度计算最大应力(N/mm2)：169.906 < f=205.000
中间跨跨中强度验算满足。
9、连续檩条挠度验算
验算组合: 6
第一跨最大挠度(mm): 32.805
第一跨最大挠度(mm): 32.805 (L/262)< 容许挠度: 57.333
第一跨挠度验算满足。
第二跨最大挠度(mm): 22.865
第二跨最大挠度(mm): 22.865 (L/376)< 容许挠度: 57.333 第二跨挠度验算满足。
中间跨最大挠度(mm): 27.341
中间跨最大挠度(mm): 27.341 (L/315)< 容许挠度: 57.333 中间跨挠度验算满足。
****** 连续檩条验算满足。
******
====== 计算结束 ======。