塔吊基础施工方案

风压等效高度变化 1.35
系数μz 工作状态 1.95
风荷载体型系数μs 非工作状 1.95
态
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的 0.35
平均充实率α0
风荷载标准值 ωk(kN/m2)
工作状态 0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.2 ＝0.81
非工作状 0.8×1.2×1.69×1.95×1.35×0.75＝
态
3.21
（3）、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态
塔机自重标准值 Fk1(kN) 起重荷载标准值 Fqk(kN) 竖向荷载标准值 Fk(kN) 水平荷载标准值 Fvk(kN)
倾覆力矩标准值 Mk(kN·m)
473.34+61.96+6.1+52.4+176.4＝770.2
80
770.2+80＝850.2
水平荷载设计 值Fv(kN)
倾覆力矩设计 值M(kN·m)
1.4Fvk＝1.4×23.63＝33.08
1.2×(61.96×27+6.1×14.7-52.4×8.3176.4×13.69)+1.4×0.9×(1250+0.5×23.63×46.3) ＝959.57
非工Hale Waihona Puke Baidu状态
竖向荷载设计 值F'(kN)
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap=1.57×(1.7×10+3.7×40+5.8×45+14.4×40+14.2×100)+200×0.2=384 Qk=454.99kN≤Ra=3843.74kN Qkmax=636.76kN≤1.2Ra=1.2×3843.74=4612.49kN 满足要求！
倾覆力矩标准值 61.96×27-52.4×8.3-
Mk'(kN·m)
176.4×13.69+0.5×93.63×46.3＝990.62
（4）、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计 值F1(kN)
起重荷载设计 值FQ(kN)
竖向荷载设计 值F(kN)
1.2Fk1＝1.2×770.2＝924.24 1.4FQk＝1.4×80＝112 924.24+112＝1036.24
0.81×0.35×1.8×46.3＝23.63 61.96×27+6.1×14.7-52.4×8.3176.4×13.69+0.9×(1250+0.5×23.63×46.3)＝ 530.09
非工作状态
竖向荷载标准值 Fk'(kN)
水平荷载标准值 Fvk'(kN)
Fk1＝770.2 3.21×0.35×1.8×46.3＝93.63
塔机型号
QTZ125(QTZ6513)
塔机独立状态的最大起吊高度 44 H0(m) 塔机独立状态的计算高度H(m) 46.3
塔身桁架结构
型钢
塔身桁架结构宽度B(m)
1.8
4.1、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
（1）、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN)
473.34
起重臂自重G1(kN)
61.96
起重臂重心至塔身中心距离 27
4.4、承台计算
4.4.1、荷载计算
承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(838.29+(253.68))×6.22/2=3397.43kN·m X方向：Mx=Mab/L=3397.43×4.4/6.22=2402.35kN·m Y方向：My=Mal/L=3397.43×4.4/6.22=2402.35kN·m
2、工程概况
工程名称：珠海信息港桩基础工程 工程地址：高新区金凤路东、国际赛车场西侧 工程规模：建筑面积约为26万m2 建设单位：珠海禾田信息港发展有限公司 设计单位：珠海市建筑设计院 勘察单位：四川省川建勘察设计院 监理单位：广东省建东工程监理有限公司 施工单位：上海公路桥梁（集团）有限公司 本标段为地块一用地，用地面积23072.68m2，总建筑面积86698 m2，1号楼、2号楼两栋塔楼及2~3层裙楼组成，地下一层，地上20层、 18层。管桩基础，本工程为现浇钢筋砼框架结构。
4.4.4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=2402.35×106/(1.03×16.7×5400×14392)=0.012
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.013 γS1=1-ζ1/2=1-0.013/2=0.994 AS1=My/(γS1h0fy1)=2402.35×106/(0.994×1439×360)=4667mm2 最小配筋率： ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0)=max(4667,0.002×3100×1439)=15542mm2 承台底长向实际配筋：AS1'=17487mm2≥A1=15542mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 αS2= Mx/(α2fcbh02)=2402.35×106/(1.03×16.7×5400×14392)=0.012 ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.013 γS2=1-ζ2/2=1-0.013/2=0.994 AS2=Mx/(γS2h0fy1)=2402.35×106/(0.994×1439×360)=4667mm2 最小配筋率： ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×3100×1439)=15542mm2 承台底短向实际配筋：AS2'=17487mm2≥A2=15542mm2
桩数n
4
承台高度h(m)
1.5
承台长l(m) 承台长向桩心 距al(m) 桩直径d(m) 承台参数 承台混凝土等 级
承台上部覆土 厚度h'(m)
承台混凝土保 护层厚度δ(mm)
3.1
承台宽b(m)
3.1
承台宽向桩心距
2.1
2.1
ab(m)
0.5
承台混凝土自重
C35 γC(kN/m3)
24
承台上部覆土的
=(770.2+1049.76)/4-(990.62+93.63×1.5)/6.22=273.22kN （2）、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(924.24+1259.71)/4+(1622.25+131.08×1.5)/6.22=838.29kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(924.24+1259.71)/4-(1622.25+131.08×1.5)/6.22=253.68kN
1.2Fk'＝1.2×770.2＝924.24
水平荷载设计 值Fv'(kN)
倾覆力矩设计 值M'(kN·m)
4.2、桩顶作用效应计算
承台布置
1.4Fvk'＝1.4×93.63＝131.08
1.2×(61.96×27-52.4×8.3176.4×13.69)+1.4×0.5×93.63×46.3＝1622.25
RG4(m) （2）、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地
广东省珠海市
基本风压 ω0(kN/m2)
工作状态 0.2 非工作状
0.75 态
塔帽形状和变幅方 式
锥形塔帽，小车变幅
地面粗糙度
B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋 比较稀疏的乡镇和城市郊区)
风振系数βz
工作状态 1.59 非工作状
1.69 态
3、塔机选型及布置（塔机简况）
广西建工集团建机制造公司生产的2台塔机，型号分别为： QTZ125（TCT6513）塔机备案号：（见塔机履历手册）。 QTZ125（TCT6513）塔机起重力距：125吨米；安装臂长：65米；起重量： 4-1.5吨；安装高度：约 110 米；安装位置详见塔吊平面布置）
经现场查看，该机结构完好，无过度腐蚀、变形、焊接点无开裂脱焊，
珠海信息港
1#、2#塔吊基础施工方案
工程名称：
珠海信息港
工程地址： 珠海市唐家湾镇城轨唐家湾站（北侧）、珠海国际赛
车场西侧
型 号：
QTZ125（TCT6513）
备案编号：
1#(QTZ125)、2#(QTZ125)
安装单位：（公章） 广西建工集团第三建筑工程有限责任公
司
目录
1、编制依据 1 2、工程概况 1 3、塔机选型及布置（塔机简况） 1 4、塔机基础设计（QTZ6513） 2
4.4.2、受剪切计算
V=F/n+M/L=924.24/4 + 1622.25/6.22=491.77kN 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1439)1/4=0.86 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4.4-1.80.5)/2=1.05m a1l=(al-B-d)/2=(4.4-1.8-0.5)/2=1.05m 剪跨比：λb'=a1b/h0=1050/1439=0.73，取λb=0.73；
RG1(m)
小车和吊钩自重G2(kN)
6.1
最大起重荷载Qmax(kN)
80
最大起重荷载至塔身中心相 14.7
应的最大距离RQmax(m)
最大起重力矩M2(kN.m)
1250
平衡臂自重G3(kN)
52.4
平衡臂重心至塔身中心距离 8.3
RG3(m)
平衡块自重G4(kN)
176.4
平衡块重心至塔身中心距离 13.69
端阻力 特征值 抗拔系数 qpa(kPa)
承载力特 征值 fak(kPa)
素填土 3.2
10
100 0.7
-
粘性土 3.7
40
200 0.7
-
砾砂
5.8
45
340 0.7
-
强风化岩 14.2
100
200 0.7
-
4.3.1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m
桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2
0
重度γ'(kN/m3)
19
50
配置暗梁
否
矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=1049.76kN 承台及其上土的自重荷载设计值： G=1.2Gk=1.2×1049.76=1259.71kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.12+3.12)0.5=4.38m （1）、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(770.2+1049.76)/4=454.99kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+ (Mk+FVkh)/L =(770.2+1049.76)/4+(990.62+93.63×1.5)/6.22=636.76kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L
λl'= a1l/h0=1050/1439=0.73，取λl=0.73； 承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.73+1)=1.01
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.73+1)=1.01 βhsαbftbh0=0.86×1.01×1.57×103×5.4×1.44=10658.24kN
4.3、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等 C80
级
桩基成桩工 0.85
艺系数ψC
桩混凝土自重 25
γz(kN/m3)
桩混凝土保
护层厚度
35
б(mm)
桩入土深度lt(m) 39.8
桩配筋
自定义桩身承载 是
力设计值
桩身承载力 设计值
2000
地基属性
是否考虑承台效 否
应
土层厚度 土名称
li(m)
侧阻力特 征值 qsia(kPa)
βhsαlftlh0=0.86×1.01×1.57×103×5.4×1.44=10658.24kN V=491.77kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=10658.24kN 满足要求！
4.4.3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.44=4.68m ab=2.1m≤B+2h0=4.68m，al=2.1m≤B+2h0=4.68m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
4.3.2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=273.22kN≥0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！
4.3.3、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=838.29kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2000kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=273.22kN≥0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
4.1、塔机荷载 2
4.2、桩顶作用效应计算 7 4.3、桩承载力验算 9 5、其它事项 13
附图01：塔吊基础详图 附图02：塔吊平面布置图
1、编制依据
1.1《质量 环境 职业健康安全管理手册与体系程序》 1.2《广西建机制造公司QTZ125（QTZ6513）塔式起重机使用说明书》 1.3《塔式起重机安全规程》GB5144-2006 1.4《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012 1.5《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 1.6《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ1962010 1.7《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33－2012 1.8 公司重大危险因素清单/环境因素管理方案、控制程序 1.9 公司及其他单位以往发生的事故经验教训
安全防护栏、限位器齐全，电器设备完整，钢丝绳、滑轮无磨损。 该工程项目1#、2#塔机出租单位委托广西建工集团第三建筑工程有限责
任公司在工地安装该台塔机。
4、塔机基础设计（QTZ6513）
矩形板式桩基础计算书 计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T1872009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011