激光焊接温度场数值模拟讲解

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第24卷第2期
2OO
焊接学报
v01.24April
No.220O3
3年4月TRANSAC’n0NS0FTHECHINA碍砸LDINGINSnTUrnON
激光焊接温度场数值模拟
薛忠明,顾
兰,
张彦华
(北京航空航天大学机械工程及自动化学院。

北京100083)
摘要:深入分析了激光焊接小孔传热模型的特点,在此基础上选取合适的热源形式,研究了移动线热源和高斯分布热源作用下,准稳态与瞬态激光焊接温度场。

利用MAT-LAB软件及ANsYS有限元分析程序对激光焊接温度场分别进行了计算及模拟,并且将两种分析结果进行了比较。

最后还将有限元的模拟值与实测值进行了对比分析,进一步验证了小孔模型与高斯热源在激光焊接温度场模拟中的适用性。

关键词:激光焊接;温度场;有限元;ANsYs
中围分类号:1嘶6

文献标识码:A文章编号:0253—360x(2003)01—79—04薛忠明
序言
实测值进行了对比分析,验证了小孔模型与高斯热源在激光焊接温度场模拟中的适用性(板厚≤4mm)。

激光焊接是利用高能量密度的激光束作为热源的一种高效精密的焊接方法。

激光焊接具有高能量密度、可聚焦、深穿透、高效率、高精度、适应性强等优点,广泛应用于航空航天、汽车、微电子、轻工业、医疗及核工业等要求高精度和高质量的焊接领域。


激光焊接中的小孔传热模型
当激光功率密度达到106W,/cm2时,激光能量
由于激光焊接是一巾陕速而不均匀的热循环过
程,焊缝附近出现很大的温度梯度,因此在焊后的结构中也会出现不同程度的残余应力和变形,这些都成为影响焊接结构质量和使用性能的重要因素。

准确地认
识焊接热过程,对焊接结构力学分析、显微组织分析以及最终的焊接质量控制具有重要意义。

20世纪70年代以来,国外很多学者对激光焊接机理进行了深入的研究,提出了蒸汽小孔模型。

考虑熔池形状以及熔池中金属的流动和热流分布,考虑电子密度、离子化程度、等离子体对入射激光的吸收系数和激光焊接工艺参数对熔深的影响,建立了不同的能量吸收模型”。

这些研究偏向于应用物理和量子力学的研究领域,在实际工程分析中存在一定的局限性。

在国内,有关激光焊接机理以及激光焊接温度场与力学场的数值模拟方面的研究正在引起重视。

作者深入分析了激光焊接小孔传热模型,在此基础上选取合适的热源形式,研究了移动线热源和高斯分布热源作用下,准稳态与瞬态激光焊接温度场。

利用MAllAB软件及ANSYs有限元程序对激光焊接温度场分别进行了计算及模拟,并且将两种分析结果进行了比较。

最后还将有限元的模拟值与
收稿日期:2002—07—12
向工件输入的速率远大于传导、对流、辐射散热的速率,材料表面产生汽化而形成小孔,激光能量是通过小孔而进行转换和传递的。

激光焊接中熔池与小孔的几何特征如图l所示。

焊件表面被加热、熔化、蒸发,在蒸汽压力的作用下形成小孔,当小孔产生的蒸汽压力与熔池中液体金属的静应力达到平衡时,小孔是稳定存在的‘“。

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激光焊接熔池与小孔几何特征囤
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激光焊接中,小孔与工件作相对运动,运动过程
中的动量扩散和热量扩散的相对程度由佩克莱特准
万方数据
80
焊接学报
第24卷
数(Pecletnumber)表示
Pe=等,
(1)
式中:蜥为焊接速度;z。

为小孔半径;口0为材料的热
扩散率,n。

=&伽,k为工件材料的导热系数;p为密
度;c为比热。

激光焊接中形成的小孔半径k可由下式计算
k:a(等)粼,

式中:6为焊缝的半宽;蜥为焊接速度;',为欧拉常
数,y,;O.5772;K.为固态金属的热扩散率,取值同口。

;k为液俸金属的导热系数;%.为固态金属的导热系数;t为材料的沸点;气为材料的熔点;%为周围环境温度。

研究表明,对于通常的激光焊接规范,P.值小于O.2,小孔可近似为柱面。

从传热学角度。

这是一个移动的小圆柱面热源问题。

由于小孔的直径(小
于O.4mm)相对于工件尺寸很小,所以还可以倚化
为移动线热源问题。

由于小孔的形成。

激光能量是沿轴分布在整个厚度上。

又因为工件的厚度较小
(一般≤4一),所以可以认为在板厚方向没有温
差,热量在面上传播,温度场分布是二维的。

2激光焊接热源模型
激光器输出的聚焦激光光斑的功率密度分布近似为高斯分布,考虑热输入为体热源生热,且该高斯热源在板厚方向均匀穿透。

高斯热源的功率密度分布为
水,y)=摹唧{-业掣1,(3)
式中:d为热流集中程度系数,对应于。

取l,2,3的值时,高斯热源的能量分布百分比分别为63.2%,86.4%,95.02%;r.为热流分布的特征半径;P为有效功率,取入射激光功率Po的40%一60%。

激光焊接高斯热源的功率密度分布如图2所示。


激光焊接温度场模拟
3.1
移动线热源条件下准稳态遵度场计算模型
对于无限扩展板上作用匀速直线运动线状热源(速度为蜥,厚度方向的热功率为∥^)时,距移动热源r处的温度r(坐标x为热源移动方向)的理论计算式‘31为

方数据圈2激光焊接热—膏斯分布圈
晰2
蛐m鲥h旺蚰0fb哪删ml瓣州曲堰
卜%2赤e-tf咖K(括+詈),(4)
式中:h为板的厚度;K为第二类、零阶修正贝塞尔函数;传热系数d=2<%+a。

)/q旃,a。

为对流换热系数;a。

为辐射换热系数;^为热导率。

使用式(4),代人材料特征参数,就可以计算出准稳态激光焊的温度场分布。

在温度场的理论计算中,采用激光入射功率Po=2000w,焊接速度蜥=25mn/8,坐标系随热源移动,*轴表示工件的运动方向,y轴与之垂直,都以毫米为单位。

图3给出了由Ma山lb计算出的理想的低碳钢板激光焊接温度场分布。

3.2激光焊接温度场有限元分析3.2.1控制方程
非线性瞬态二维热传导问题的控制方程为
甲警=未(x期+茜(×期+_’(5)甲面2磊l”瓦J+面I。

面J+V,
¨J
式中:Q为内热源强度。

3.2.2初始条件与边界条件
初始条件:当‘=0时,工件具有均匀的初始温度,一般为周围环境温度。

r=%。

(6)边界条件:首先考虑热源作用的高斯热流分布。

另外,表面对流与辐射的换热边界条件为
^芝=a(r一%),
(7)
式中:a为总换热系数。

在ANsYS有限元分析模型中,选取soHd70作
为瞬态热分析单元。

实际采用该单元所进行的分析
为三维分析。

只是在激光焊接时施加厚度方向均布的高斯体热源,整个焊件的温度场都可用表面二维温度场分布近似表示。

焊缝中心线和热影响区由于
会出现温度梯度极高的区域,所以器采用加密网格。

第2期薛患明,等:激光焊接温度场数值模拟8l
圈4激光焊接噩度塌模拟有限元舟格划分啦.4nnIk咖删m哺for岫岬帆鲥ddmuh岫hl姗卅哦llng
4结果分析
考虑材料导热系数与比热等热物理参数的温度万方数据相关性,研究非线性瞬态条件下,激光焊接的温度场分布m“。

同样采用激光入射功率P0=2000w,焊接速度蜥=25mIn/s,人焦量取O.5m。

工件材料为低碳钢,材料规格为100∞×50m×4m。

瞬态有限元模拟结果如图5所示。

圈5工件在不同时刻的蕾度场分布朋FIg.5脚n岫弛删b删∞0f硼州呻慨n棚m慨缸平板中心点的热循环曲线如图6所示,它清楚地表示了焊缝中心点的冷却速度以及所能达到的峰值温度。

对比以上两种模型的结果可以看出有限元模拟的乎板中心点峰值温度与移动线热源模型的峰值温度都远大于材料的熔点,约为2450℃。

从I=15s开始到接近焊接结束时,瞬态有限元分析的激光焊接温度场基本处于准稳定状态,而且熔池与热影响区的形状及尺寸大小与采用移动线热
源模型计算的结果极为相似。

焊接学报第24卷
2500
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1500
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图6平板中心点的热循环曲线№.6
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在工件表面依次取坐标点A(25,5)、B(50,3)、圈7平板中的模拟与测量点
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圈8模拟值与实测位的比较

方数据示。

可以看出,两者基本吻合,从而验证了温度场模拟的准确性。

5结

封激光焊接温度场进行了移动线热源条件下准
稳态温度场计算,对高斯分布热源作用下的激光焊接温度场进行了二维瞬态有限元分析。

对比以上两种模型的结果可以看出,有限元模拟的平板中心点峰值温度与利用移动线热源模型计算的峰值温度都远大予材料的熔点。

另外,瞬态有限元分析中焊接温度场存在一段较长时间的准稳定状态,且由两模型获得的熔池与热影响区的形状和尺寸大小极为相似。

通过平板上A、B、c三点的热循环曲线的模拟值与实测值相比较,验证了小孔模型和高斯热源在激光焊接温度场模拟中的适用性(板厚≤4mm)。

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hd,2咖,10(33):453—463.
作者简介:薛忠明,男,1971年出生,博士研究生。

主要从事焊
接结构cAE以及焊接热力过程数值模拟等方面的研究。

发表论文6篇。

Eman:xIlc扭lli“g@vip.dⅥ.com
c(75,1.5)三点,用于试验结果和模拟结果的比较,如图7所示。

试验采用与模拟相同的焊接规范,采用热电偶测温技术进行焊接热循环测定,试验测得各点的热循环曲线与模拟热循环曲线对比如图8所
激光焊接温度场数值模拟
作者:
作者单位:
刊名:
英文刊名:
年,卷(期):
被引用次数:薛忠明,顾兰,张彦华北京航空航天大学,机械工程及自动化学院,北京,100083焊接学报TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION2003,24(2)22次
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