油气井产能评价
合集下载
相关主题
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
rw2
2S]
Ps qB 2S 345 .6 Kh
不稳定流IPR曲线:
q
Kh( pi pwf )
2.212103 B
(lg t
lg
K
Ct rw2
0.9077)1
▪ 2、直井单相流稳定试井资料解释（未饱和油藏
的稳定流）
q 85.2618 KAdp
dr
q 85.2618 2Krhdp dr
情况3：当Pr＞Pb和Pwf < Pb时（未饱和油藏）
目录
一、油井单相流稳定试井 (未饱和油藏的采油) 二、油气两相渗流稳定试井(饱和油藏的采油) 三、油气水三相渗流时的流入动态 四、水平井的产能分析 五、注水井稳定试井分析 六、气井稳定试井(产能试井)
三、油气水三相渗流时的流入动态
1、Wiggins方法
气驱,呈油气两相流动,其稳定试井测试程序仍采用回压法或等 时法。
根据沃格尔(Vogel)方程,得到气液两相流动压力与产量关系式
（Pr<Pb）（假定完善井S=0）:
qo 1 0.2( pwf ) 0.8( pwf )2
qmax
pr
pr
（2-4）
qomax:井底流压降为0.1MPa时的最大产量,m^3/d; pR:平均地层压力,MPa; pwf:井底流动压力,MPa;
目录
一、油井单相流稳定试井 (未饱和油藏的采油) 二、油气两相渗流稳定试井(饱和油藏的采油) 三、油气水三相渗流时的流入动态 四、水平井的产能分析 五、注水井稳定试井分析 六、气井稳定试井(产能试井)
二、油气两相渗流稳定试井(饱和油藏的采油)
1、油气两相渗流
在溶解气驱方式下， 混气原油向采油井底渗流 时，其流动状态是不稳定 的，油井产量随时间而变 化，但是可以把整个渗流 过程的每一瞬时近似看成 稳定状态。在这一瞬时认 为压力及含油饱和度不随 时间而变化。因此，整个 过程的不稳定状态可以看 成是无数多个稳定状态的 累加，从而求得油井产量 。
qo
C
p R2
p
(
pR
2 2
pwf 2 )n
R1
近似预测任一流压下（Pwf）的产能：
PR PR1
PR2 PR3
IPR(PR1)
IPR(PR3)
IPR(PR2)
预测不同地层压力的IPR曲线 q
两相流特 性曲线 （IPR曲线） 图
Klins and Clark (1993)发现了Fetkovich的C和指数n是随 地层压力变化，
（2-3）
2、油气两相稳定流流动方程
pe
pwf
1.842 103qB (ln re
Kh
rw
S)
qo
Koh( pe pwf )
1.842
103
Bo
o
[ln(
re rw
)
S]
qo
1.842
Kh
10 3 Bo o [ln(
re rw
)
S]
pe pwf
Kro dp
o Bo
3、油气两相渗流时的流入动态
驱动方式：油藏中驱动流体运移得动力能量的种类及其性质。
在自然地质条件和开采条件下，在油藏中驱油的力一般有以下几种： （1）油藏中流体和岩石的弹性能。 （2）溶解于原油中的天然气膨胀能。 （3）边水和底水的压能和弹性能。 （4）气顶气的膨胀能。 （5）重力能。 （6）人工注水注气的压能和弹性能量。
不同的能量方式决定了油藏的开采方式，开采特征、采收 率、布井方式等油藏的重要措施。
qo
Kh
1.842 10 3[ln( re ) 0.75 S ]
pr pwf
1 dp
o Bo
rw
qo
1.842
Kh
10
3
o
Bo
[ln(
re rw
) 0.75
( pr S]
p wf
)
qo J ( pr pwf )
Bo 和 μo 是在(pr + pwf )/2的值.
情况2：当Pr和Pwf<Pb 时（饱和油藏）
▪Wiggins (1993)提出了三相流的流入动 态关系：
对于未来动态
2、 Petrobras 方法 考虑油气水三相渗流时，IPR曲线的计算公式如下：
以qo/qomax为横坐标,Pwf/PR为纵坐标作图,则其曲线称为 流入动态曲线(或称IPR曲线),如图所示.
pwf/pr 1.0
0.5
0
0.5
1.0
qo/qomax
两相流流入动态曲线（IPR曲线）
确定：根据（2-4）式，求得qomax、不同流压Pwf下的产量qo，绘 制IPR曲线。
可以用于含水井
▪ 以下经验方法可以用于油气两相渗流时的流入动态分析：
▪● Vogel (1968)方法 ▪● Wiggins方法; ▪● Standing方法; ▪● Fetkovich方法; ▪● Klins and Clark方法. ▪ ●陈元千方法
(1） Vogel (1968)方法
情况1：当pwf〈pr〈pb时（饱和油藏） ，整个油藏处于溶解
qo
1.842
Kh 10 3[ln( re
)
0.75
S]
pr pwf
f ( p)dp
rw
其中
f ( p) K ro
o Bo
在应用线性压力函 数有三种情况：
未饱和区Undersaturated region： 饱和区 Saturated region：
情况1：当Pr和Pwf＞Pb 时（未饱和油藏） ：
q
Ⅱ Ⅰ
n＜1
n=1 Ⅲ △p
实例井指示曲线图
第一种情况：指示曲线是直线（曲线Ⅰ），表明是单相不可压缩液 体按达西定律稳定渗流。
第二种情况：指示曲线是曲线Ⅱ，则表明渗流速度较小时，流动服 从达西定律，指示曲线呈直线，随着渗流速度增大，达西定律被破 坏，指示曲线弯曲。
第三种情况：指示曲线是曲线Ⅲ，则表明当油井生产还未达到稳定 之前，就测取pWf、q值。这类指示曲线原则上是无用的。
qo
1.842
Kh
10
3
(
o
Bo
)
pb
[ln(
re rw
)
0.75
S
]
1 2 pb
(
p
2 r
p
2 wf
)
qo
J
(
1 2 pb
)(
pr2
p w2 f
)
qo C( pr2 pw2f )
为了表示非线性湍流，Fetkovich （费特科维奇）
引进了指数n：
qo C( pr2 pw2f )n
（2-8）
3、直井拟稳定流资料
（1）圆形储层
pe
pwf
t
1.842 103 q1B Kh
ln
re rw
1 2
S
p
pwf
t
1.842
103 Kh
q
B
ln
re rw
3 4
S
（2）不规则储层
p
pwf
t
1.842
103 Kh
q
B
1 2
ln
4A
C A rw2
S
J q
Kh
pr pwf 1.842 10 3 B[ln( re ) 0.75 S]
稳定试井测试方法
（一）.确定工作制度： 1.工作制度的测点数及其分布：每一工作制度以4～5个测点较为合适，但不 得少于三个，并力求均匀分布。 2.最小工作制度的确定原则：在生产条件允许情况下，使该工作制度的稳定 流压尽可能接近地层压力。 3.最大工作制度的确定原则：在生产条件允许情况下，使该工作制度的稳定 油压接近自喷最小油压。 4.其他工作制度的分布：在最大最小工作制度之间，均匀内插2～3个工作制 度。 （二）.一般测试程序 1.测试地层压力：试井前，必先测得稳定的地层压力。 2.工作制度程序：一般由小到大依次改变井的工作制度，并测量其相应的稳 定产量、流压和其他有关数据。 3.关井测压：最后一个工作制度测试结束后，关井测地层压力或压力恢复。
rw
4、 IPR曲线（ 流入动态曲线）
•油井流入动态特征：是指原油从油层内向采油井井底流动 过程中，产量与井底流动压力之间的变化特征。 •它是预测油井产能、确定采油井合理工作制度以及分析油 井产能变化规律的主要依据。 单相流体的流入动态(Pwf>Pb)
qo Jo ( pR pwf )
(1)
制先得确该定井JIOP，R曲再线测（得直3~线5个）稳。定测工定作不制同度pw下f下的的产qo量。及其流压，便绘
弹性驱动(未饱和油藏的采油)
形成条件：没有边底水，无气顶，无注水，地层压力大于饱和压力。 能量释放：地层压力降低，油藏岩石和流体释放能量。
油藏压力不断降低 日产油量不断降低 瞬时生产气油比不变 一般处于无水采油期，变化很小
溶解气驱(饱和油藏的采油)
形成条件：没有边底水，无气顶，无注水，地层压力等于饱和压力。 能量释放：地层压力降低，原油脱气，气体膨胀，释放能量。
在某一瞬时油井的产量：
qo
2rKh
Kro
o BO
dP dr
（2-1）
由于 o , Bo , Kro 与压力有关，因此引入一个压力函数，即：
Kro f (P) A BP
o Bo
（2-2）
将该方程代入上式，分离变量进行积分得：
qO
dr re
pR
A Bp dp
2kh rw r pWf
情况2：当Pr＞Pb〉Pwf时（未饱和油藏） ， Beggs
(1991)提出试井所得到的Pwf ——qo 曲线，在饱和压力点以上为直 线，在饱和压力点以下为曲线。
▪ 对于直线段Pb<Pwf ，其流动方程为 （1-1）
qo Jo ( pr pwf )
当Pr＞Pb〉Pwf时
如果开发过程中地层压力下降，责需要 用以下方法计算为来的最大产量。 方法1：
产能确定及测试方法
根据系统试井（或稳定试井）原理，即：在短时间内改变油井 的工作制度，即放大或缩小油嘴直径，其流动压力和产量都要改变， 但其地层压力可以保持相对稳定，待每种工作制度下的生产处于稳 定时，测量其产量和压力以及其他相关的资料，从而可以求得采油 指数，得出产能方程，确定合理工作制度和油藏参数。
产能方程
线性产能方程
直线型指示曲线：生产压差与产量的关系为过原点的直线关系。 形成条件：单相达西渗流，一般在生产压差较小下形成，且pR、 pwf＞pb。
可用线性方程表示：qo=Jo △P
(2)
式中：qo~产量， m3 /d
Jo~采油指数，m3/(d.Mpa)
△p~生产压差，Mpa
线性产能方程的确定：根据测试工作制度的产量和压力数据， 作qo~ △p的关系曲线得一直线，其斜率的倒数即为Jo。
第三节 油气井产能评价
-油气井流入动态
西安石油大学 林加恩
目录
一、油井单相流稳定试井 (未饱和油藏的采油) 二、油气两相渗流稳定试井(饱和油藏的采油) 三、油气水三相渗流时的流入动态 四、水平井的产能分析 五、注水井稳定试井分析 六、气井稳定试井(产能试井)
基本概念:未饱和油藏的采油与饱和油藏的采油
方法2：
注意：下标f表示未来，p表示当前。
Klins and Clark方法，
对于溶解气驱油藏，提出了以下方法： 对于曲线段，
式中:
（2-5） （2-6）
Standing修正方法
▪ Standing （1970）提出了不完善井S≠0的IPR：
qo (qo m ax) FE 1
1 0.2(
pw' f pr
) 0.8(
pw' f pr
)2
其中
pw' f pwf (1 FE)(pr pwf )
FE pr pwf pS pr pwf
(2) Fetkovich （费特科维奇）方法 （指数式产能方
程）
Muskat and Evinger (1942) 提出的计算 拟稳定流
非线性流IPR曲线动态的达西方程为：
来自百度文库pe
pwf
1.842 103qB (ln re
Kh
rw
S)
J q
Kh
pe pwf 1.842 10 3 B[ln( re ) S]
rw
定义：单位压差下的日产油量称为采油指数JO，吨/(d.MPa)。
Jo
pr
qo pwf
（1）
Jo
pr
qo pwf
qo Qo
指示曲线：油井的产量q与相应的生 产压差（pi-pwf）之间的关系曲线 就称为指示曲线。
按下式计算n和C：
log qoi
n
qoj
log
( (
pR2 pR2
pw2f pw2f
)i )j
C qoi ( pR2 pw2f )n i
若地层压力Pr（ Pr1下降到Pr2）下降, Fetkovich 假定指数n是不变的，则有：
注意：下标f表示未来，p表示当前。
产能预测：若地层压力PR（ PR1下降到PR2）下降，则由下式
式中：C——Fetkovich（费特科维奇）方程系数； n——指数，1/2≤n＜1。
n，J`的确定： 以lgqO为横坐标，lg（P2R—P2wf）为纵坐标，作图得
一条直线，其截距为C，斜率为1/n。
在直线上任取两点：(lg( pR2 pw2f ),lg qo )i , (lg( pR2 pw2f ),lg qo )
油藏压力不断降低 日产油量不断降低 瞬时生产气油比变化剧烈 一般处于无水采油期，变化很小
一、油井单相流稳定试井 (未饱和油藏的采油) 1、直井单相流不稳定试井资料解释
（未饱和油藏的不稳定流）
2 p 1 p Ct p
r2 r r 3.6K t
pwf
(t)
pi
q B 345 .6 Kh
[ln
8.085t
2S]
Ps qB 2S 345 .6 Kh
不稳定流IPR曲线:
q
Kh( pi pwf )
2.212103 B
(lg t
lg
K
Ct rw2
0.9077)1
▪ 2、直井单相流稳定试井资料解释（未饱和油藏
的稳定流）
q 85.2618 KAdp
dr
q 85.2618 2Krhdp dr
情况3：当Pr＞Pb和Pwf < Pb时（未饱和油藏）
目录
一、油井单相流稳定试井 (未饱和油藏的采油) 二、油气两相渗流稳定试井(饱和油藏的采油) 三、油气水三相渗流时的流入动态 四、水平井的产能分析 五、注水井稳定试井分析 六、气井稳定试井(产能试井)
三、油气水三相渗流时的流入动态
1、Wiggins方法
气驱,呈油气两相流动,其稳定试井测试程序仍采用回压法或等 时法。
根据沃格尔(Vogel)方程,得到气液两相流动压力与产量关系式
（Pr<Pb）（假定完善井S=0）:
qo 1 0.2( pwf ) 0.8( pwf )2
qmax
pr
pr
（2-4）
qomax:井底流压降为0.1MPa时的最大产量,m^3/d; pR:平均地层压力,MPa; pwf:井底流动压力,MPa;
目录
一、油井单相流稳定试井 (未饱和油藏的采油) 二、油气两相渗流稳定试井(饱和油藏的采油) 三、油气水三相渗流时的流入动态 四、水平井的产能分析 五、注水井稳定试井分析 六、气井稳定试井(产能试井)
二、油气两相渗流稳定试井(饱和油藏的采油)
1、油气两相渗流
在溶解气驱方式下， 混气原油向采油井底渗流 时，其流动状态是不稳定 的，油井产量随时间而变 化，但是可以把整个渗流 过程的每一瞬时近似看成 稳定状态。在这一瞬时认 为压力及含油饱和度不随 时间而变化。因此，整个 过程的不稳定状态可以看 成是无数多个稳定状态的 累加，从而求得油井产量 。
qo
C
p R2
p
(
pR
2 2
pwf 2 )n
R1
近似预测任一流压下（Pwf）的产能：
PR PR1
PR2 PR3
IPR(PR1)
IPR(PR3)
IPR(PR2)
预测不同地层压力的IPR曲线 q
两相流特 性曲线 （IPR曲线） 图
Klins and Clark (1993)发现了Fetkovich的C和指数n是随 地层压力变化，
（2-3）
2、油气两相稳定流流动方程
pe
pwf
1.842 103qB (ln re
Kh
rw
S)
qo
Koh( pe pwf )
1.842
103
Bo
o
[ln(
re rw
)
S]
qo
1.842
Kh
10 3 Bo o [ln(
re rw
)
S]
pe pwf
Kro dp
o Bo
3、油气两相渗流时的流入动态
驱动方式：油藏中驱动流体运移得动力能量的种类及其性质。
在自然地质条件和开采条件下，在油藏中驱油的力一般有以下几种： （1）油藏中流体和岩石的弹性能。 （2）溶解于原油中的天然气膨胀能。 （3）边水和底水的压能和弹性能。 （4）气顶气的膨胀能。 （5）重力能。 （6）人工注水注气的压能和弹性能量。
不同的能量方式决定了油藏的开采方式，开采特征、采收 率、布井方式等油藏的重要措施。
qo
Kh
1.842 10 3[ln( re ) 0.75 S ]
pr pwf
1 dp
o Bo
rw
qo
1.842
Kh
10
3
o
Bo
[ln(
re rw
) 0.75
( pr S]
p wf
)
qo J ( pr pwf )
Bo 和 μo 是在(pr + pwf )/2的值.
情况2：当Pr和Pwf<Pb 时（饱和油藏）
▪Wiggins (1993)提出了三相流的流入动 态关系：
对于未来动态
2、 Petrobras 方法 考虑油气水三相渗流时，IPR曲线的计算公式如下：
以qo/qomax为横坐标,Pwf/PR为纵坐标作图,则其曲线称为 流入动态曲线(或称IPR曲线),如图所示.
pwf/pr 1.0
0.5
0
0.5
1.0
qo/qomax
两相流流入动态曲线（IPR曲线）
确定：根据（2-4）式，求得qomax、不同流压Pwf下的产量qo，绘 制IPR曲线。
可以用于含水井
▪ 以下经验方法可以用于油气两相渗流时的流入动态分析：
▪● Vogel (1968)方法 ▪● Wiggins方法; ▪● Standing方法; ▪● Fetkovich方法; ▪● Klins and Clark方法. ▪ ●陈元千方法
(1） Vogel (1968)方法
情况1：当pwf〈pr〈pb时（饱和油藏） ，整个油藏处于溶解
qo
1.842
Kh 10 3[ln( re
)
0.75
S]
pr pwf
f ( p)dp
rw
其中
f ( p) K ro
o Bo
在应用线性压力函 数有三种情况：
未饱和区Undersaturated region： 饱和区 Saturated region：
情况1：当Pr和Pwf＞Pb 时（未饱和油藏） ：
q
Ⅱ Ⅰ
n＜1
n=1 Ⅲ △p
实例井指示曲线图
第一种情况：指示曲线是直线（曲线Ⅰ），表明是单相不可压缩液 体按达西定律稳定渗流。
第二种情况：指示曲线是曲线Ⅱ，则表明渗流速度较小时，流动服 从达西定律，指示曲线呈直线，随着渗流速度增大，达西定律被破 坏，指示曲线弯曲。
第三种情况：指示曲线是曲线Ⅲ，则表明当油井生产还未达到稳定 之前，就测取pWf、q值。这类指示曲线原则上是无用的。
qo
1.842
Kh
10
3
(
o
Bo
)
pb
[ln(
re rw
)
0.75
S
]
1 2 pb
(
p
2 r
p
2 wf
)
qo
J
(
1 2 pb
)(
pr2
p w2 f
)
qo C( pr2 pw2f )
为了表示非线性湍流，Fetkovich （费特科维奇）
引进了指数n：
qo C( pr2 pw2f )n
（2-8）
3、直井拟稳定流资料
（1）圆形储层
pe
pwf
t
1.842 103 q1B Kh
ln
re rw
1 2
S
p
pwf
t
1.842
103 Kh
q
B
ln
re rw
3 4
S
（2）不规则储层
p
pwf
t
1.842
103 Kh
q
B
1 2
ln
4A
C A rw2
S
J q
Kh
pr pwf 1.842 10 3 B[ln( re ) 0.75 S]
稳定试井测试方法
（一）.确定工作制度： 1.工作制度的测点数及其分布：每一工作制度以4～5个测点较为合适，但不 得少于三个，并力求均匀分布。 2.最小工作制度的确定原则：在生产条件允许情况下，使该工作制度的稳定 流压尽可能接近地层压力。 3.最大工作制度的确定原则：在生产条件允许情况下，使该工作制度的稳定 油压接近自喷最小油压。 4.其他工作制度的分布：在最大最小工作制度之间，均匀内插2～3个工作制 度。 （二）.一般测试程序 1.测试地层压力：试井前，必先测得稳定的地层压力。 2.工作制度程序：一般由小到大依次改变井的工作制度，并测量其相应的稳 定产量、流压和其他有关数据。 3.关井测压：最后一个工作制度测试结束后，关井测地层压力或压力恢复。
rw
4、 IPR曲线（ 流入动态曲线）
•油井流入动态特征：是指原油从油层内向采油井井底流动 过程中，产量与井底流动压力之间的变化特征。 •它是预测油井产能、确定采油井合理工作制度以及分析油 井产能变化规律的主要依据。 单相流体的流入动态(Pwf>Pb)
qo Jo ( pR pwf )
(1)
制先得确该定井JIOP，R曲再线测（得直3~线5个）稳。定测工定作不制同度pw下f下的的产qo量。及其流压，便绘
弹性驱动(未饱和油藏的采油)
形成条件：没有边底水，无气顶，无注水，地层压力大于饱和压力。 能量释放：地层压力降低，油藏岩石和流体释放能量。
油藏压力不断降低 日产油量不断降低 瞬时生产气油比不变 一般处于无水采油期，变化很小
溶解气驱(饱和油藏的采油)
形成条件：没有边底水，无气顶，无注水，地层压力等于饱和压力。 能量释放：地层压力降低，原油脱气，气体膨胀，释放能量。
在某一瞬时油井的产量：
qo
2rKh
Kro
o BO
dP dr
（2-1）
由于 o , Bo , Kro 与压力有关，因此引入一个压力函数，即：
Kro f (P) A BP
o Bo
（2-2）
将该方程代入上式，分离变量进行积分得：
qO
dr re
pR
A Bp dp
2kh rw r pWf
情况2：当Pr＞Pb〉Pwf时（未饱和油藏） ， Beggs
(1991)提出试井所得到的Pwf ——qo 曲线，在饱和压力点以上为直 线，在饱和压力点以下为曲线。
▪ 对于直线段Pb<Pwf ，其流动方程为 （1-1）
qo Jo ( pr pwf )
当Pr＞Pb〉Pwf时
如果开发过程中地层压力下降，责需要 用以下方法计算为来的最大产量。 方法1：
产能确定及测试方法
根据系统试井（或稳定试井）原理，即：在短时间内改变油井 的工作制度，即放大或缩小油嘴直径，其流动压力和产量都要改变， 但其地层压力可以保持相对稳定，待每种工作制度下的生产处于稳 定时，测量其产量和压力以及其他相关的资料，从而可以求得采油 指数，得出产能方程，确定合理工作制度和油藏参数。
产能方程
线性产能方程
直线型指示曲线：生产压差与产量的关系为过原点的直线关系。 形成条件：单相达西渗流，一般在生产压差较小下形成，且pR、 pwf＞pb。
可用线性方程表示：qo=Jo △P
(2)
式中：qo~产量， m3 /d
Jo~采油指数，m3/(d.Mpa)
△p~生产压差，Mpa
线性产能方程的确定：根据测试工作制度的产量和压力数据， 作qo~ △p的关系曲线得一直线，其斜率的倒数即为Jo。
第三节 油气井产能评价
-油气井流入动态
西安石油大学 林加恩
目录
一、油井单相流稳定试井 (未饱和油藏的采油) 二、油气两相渗流稳定试井(饱和油藏的采油) 三、油气水三相渗流时的流入动态 四、水平井的产能分析 五、注水井稳定试井分析 六、气井稳定试井(产能试井)
基本概念:未饱和油藏的采油与饱和油藏的采油
方法2：
注意：下标f表示未来，p表示当前。
Klins and Clark方法，
对于溶解气驱油藏，提出了以下方法： 对于曲线段，
式中:
（2-5） （2-6）
Standing修正方法
▪ Standing （1970）提出了不完善井S≠0的IPR：
qo (qo m ax) FE 1
1 0.2(
pw' f pr
) 0.8(
pw' f pr
)2
其中
pw' f pwf (1 FE)(pr pwf )
FE pr pwf pS pr pwf
(2) Fetkovich （费特科维奇）方法 （指数式产能方
程）
Muskat and Evinger (1942) 提出的计算 拟稳定流
非线性流IPR曲线动态的达西方程为：
来自百度文库pe
pwf
1.842 103qB (ln re
Kh
rw
S)
J q
Kh
pe pwf 1.842 10 3 B[ln( re ) S]
rw
定义：单位压差下的日产油量称为采油指数JO，吨/(d.MPa)。
Jo
pr
qo pwf
（1）
Jo
pr
qo pwf
qo Qo
指示曲线：油井的产量q与相应的生 产压差（pi-pwf）之间的关系曲线 就称为指示曲线。
按下式计算n和C：
log qoi
n
qoj
log
( (
pR2 pR2
pw2f pw2f
)i )j
C qoi ( pR2 pw2f )n i
若地层压力Pr（ Pr1下降到Pr2）下降, Fetkovich 假定指数n是不变的，则有：
注意：下标f表示未来，p表示当前。
产能预测：若地层压力PR（ PR1下降到PR2）下降，则由下式
式中：C——Fetkovich（费特科维奇）方程系数； n——指数，1/2≤n＜1。
n，J`的确定： 以lgqO为横坐标，lg（P2R—P2wf）为纵坐标，作图得
一条直线，其截距为C，斜率为1/n。
在直线上任取两点：(lg( pR2 pw2f ),lg qo )i , (lg( pR2 pw2f ),lg qo )
油藏压力不断降低 日产油量不断降低 瞬时生产气油比变化剧烈 一般处于无水采油期，变化很小
一、油井单相流稳定试井 (未饱和油藏的采油) 1、直井单相流不稳定试井资料解释
（未饱和油藏的不稳定流）
2 p 1 p Ct p
r2 r r 3.6K t
pwf
(t)
pi
q B 345 .6 Kh
[ln
8.085t