低渗气藏压裂井试井分析
低渗气藏水平井压裂改造技术的研究与应用
低渗气藏水平井压裂改造技术的研究与应用摘要水平井可以提高单井产量，增加原油的可采储量，提高油气田勘探开发的综合效益。
尤其对于低渗油气田，效果显著。
以美国为例，水平井钻井成本已降至直井的1.2～2倍，而水平井的产量却是直井的4-8倍；分段压裂是水平井的有效关键配套技术之一。
运用水平井分段压裂技术，可有效改善低渗透油气藏的流动特点，提高最终采收率。
苏XX位于内蒙古自治区鄂托克前旗城川镇克珠日嘎查的地层整体表现为有效砂体发育、储层物性好，是天然气富集区。
关键词低渗气藏；水平井；分段压裂1 水平井压裂改造技术的研究1.1 水平井开发的优点1）由于低渗气藏渗流阻力大，生产压差一般都较高，而水平井近井压降比直井小且为直线型，可以采用较小生产压差进行生产，延缓见水时间，提高最终采收率；2）水平井可以连通垂直裂缝，增大气井渗透率。
提高低渗气藏产气量和采气速度；3）水平井单井产量高。
可以减少钻井量，实现稀井高产投资。
集中采气成本低，经济上大大优于直井开采。
1.2水平井开发存在的技术问题1）在油气层保护技术方面；2）在气藏工程设计中，确定水平井是否优于直井开发技术；3）气藏条件。
气藏的压力、有效厚度、裂缝发育情况、垂向渗透率等，都直接影响水平井的开发效果；4）井的生产速度比预计的要低，而且经济效益差。
目前仍未发现有效的增产措施。
导致这些井生产速率低的原因包括砂岩的垂相非均质、水平渗透率和相渗透率较低等；5）应用增产措施过程中或由于仪器的精确程度有限，容易导致储层出砂以及损害储层等不利气田开发情况。
2 苏XX水平井分段压裂施工2.1地质简介斜深3850.0m入靶，于井深5003.0m，垂深3578.85m完钻，钻井周期62天。
技术套管下深3831.47m。
该井水平段长度1153.0m，累积砂岩长度（测井统计）936.7m，砂岩钻遇率81.2%；有效储层长度658.6m，有效储层钻遇率57.1%。
2.2邻井生产情况苏XX水平井所在区域邻近生产井3口，目前平均单井日产气1.2×104m3/d。
低渗透气藏水平井多段压裂优化设计方法概述
敬请各位领导、
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谢 谢！
五、水平井分段压裂优化设计
四、压裂液
水平井分段压裂工艺对压裂液的性能要求比较高。一般应选用低残渣、低伤 害、悬浮性好的压裂液，进入现场作业前应做好室内评价工作，选取适合该地 质储层特征的压裂液组合。
五、工艺参数优选
施工参数是施工顺利进行和取得良好增产效果的保证，所以施工参数的选 择一定要根据油层的特点和裂缝的几何尺寸来确定。对于水平井压裂裂缝长度 及压裂规模设计应综合考虑油层物性及注水井位置等因素，尽可能的利用水平 井的特点和单井控制储量。
低渗透气藏水平井多段压裂 优化设计方法概述
答辩提纲
一、概况 二、水平井分段压裂工艺技术简介 三、水平井压裂新工艺 四、压裂水平井产能影响因素 五、水平井分段压裂优化设计
一、概述
随着勘探开发技术的发展及钻、完井工艺水平的提高，水平井、 多分支井、大位移井日渐成为国内外油气田开发的主要方向，广 泛应用于稠油、边底水、低渗、薄层等油藏。
四、压裂水平井产能影响因素
一、储层非均质性对产能的影响
储层渗透率非均质亦 是影响气井产能的主要 因素之一。对井外围渗 透性变差的气井，产能 试井测试时间应更长一 些，使气井流动达到拟 稳态，以真实反映气井 产能大小。
四、压裂水平井产能影响因素
二、地层系数和非达西流系数对产能的影响
以渗流理论为基础，结合动静态资料对气井产能的影响因素进行了分析， 地层系数是气井产能影响的主要因素，地层系数越大，气井产能越高;非达西流 系数越大，气井产能越低;储层含水部位与气井的关系较为密切，其中地层中部 含水对气井影响较大。
三、水平井压裂新工艺
一、体积压裂的提出及概念 随着低渗、超低渗油气藏的开发，由于受到储层条件、注采井
对低渗透油田井压裂工艺浅析
对低渗透油田井压裂工艺技术浅析编写：韩庆高芳清单位：长庆石油勘探局井下技术作业处二 0 0七年六月对低渗透油田井压裂工艺技术浅析韩庆高芳清（长庆石油勘探局技术作业处甘肃庆阳745113）摘要本文通过对低渗透油层压裂工艺技术的总结分析，比较好的采取措施通过压裂（酸化）改善地层渗透性，增强油层近井地带的渗流能力，提高油井产能。
主题词低渗透水力压裂工艺技术前言鄂尔多斯盆地砂岩储层属典型低压、低产、低渗储层，其特殊的成藏条件使储层一般不经过措施改造是没有产能的，压裂（酸化）作为提高储层产能的最有效手段已经成功应用于油气田的勘探开发。
长庆油田是以陆相河流及三角洲沉积为主形成的以细中石英砂岩为主的多层系储层形成的油气田。
储层非均质性强，平均孔隙度3~10%左右不等；渗透率0. 1~10×10-3um；泥质含量占储层岩石总量的3~10%，呈中弱水敏性。
储层压力系数普遍小于0.97Mpa/100m。
油气储集空间以孔喉为主。
经过三十年的勘探开发、实践与总结，在鄂尔多斯盆地内对低渗透油田井基本上形成了一套独特的压裂（酸化）改造增产工艺技术，同时在新技术领域，借鉴国际国内先进经验和技术。
一、分层压裂技术压裂施工中目的层有多层时如果采取笼统压裂技术，往往只能压开其中一个层或某几个层，达不到彻底改造的目的。
分层压裂技术可分为采取投球封逐层压裂方法、封隔器封堵逐层压裂方法以及取流分层压裂方法完成井压裂。
1、投球分层压裂投球分层压裂技术适用于间隔小、油气井段跨度大（一般大于50 m）、层间岩性、特性差异大，不能用封隔器分卡的已射孔的多个油层进行压裂。
当一个压裂层段内有多个已按常规射孔的压裂目的层时，在第一个目的层（破裂压力最低的层）被压开后，绝大部分压裂液都将被已压开层吸收，井底压力很难上升到第二个目的层破裂的水平，通常一层施工只能压开一个目的层。
投球施工的顶替液，将堵球携入井内，堵球依靠孔眼处的液体分流速度所产生的对堵球的拖力，使堵球携入井内，堵球靠孔眼处的液体进入其它未压开层。
低渗气田压裂井修正等时试井分析新方法
产 量生产 后 均 关井 一 段时 间 ， 压力 恢 复 到气 层 静 使 压 ， 后再 以某一 定产 量 生产 较 长 的时 间 使得 井 底 最
流压 达 到稳 定 ，等 时试 井 的缺 点 是试 井 时 间较 长 。 修正 等时试 井 （ １ 是 在等 时试 井 的理论 基 础上 发 图 ） 展起 来 的 ， 等时 试 井方 法 的 区别是 各 工 作制 度 下 与 关 井 时 间与 生产 时 间相 等 ，关 井压 力 不需 要 稳定 ，
州市 。
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２
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采
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Ｋ ——地 层渗透率 ， ｍ ；
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２０ 年 ３月 ０７
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低渗气 田压 裂 井修正 等 时试 井分析 新方 法
低 渗 气 井 大 多数 需 要 压 裂 改造 以 提 高 天 然 气
产量 ， 以鄂 尔多 斯 盆 地 北 部 大牛 地 气 田为 例 ， 上 其
式 中 ： —— 原始 地层 压力 ， ａ 只 ＭＰ ；
流 动压 力 ， ａ ＭＰ ；
古生 界 气层 的试 井渗 透率 多数 在 ００ ～１ ｄ ．１ ，必 须 ｍ
下 的产 量 和 流压计 算 裂缝 面表 皮 系数 （ 和 非达 西 Ｓ） 流 系数 （ ， 而计算 产 能方程 和无 阻流 量 （ 。 Ｄ） 进 ｐ卵）
低速非达西渗流垂直裂缝井试井分析
收稿日期:2006209221作者简介:付春权(1967-),男,内蒙古呼伦贝尔人,高级工程师,从事气田开发工作。
文章编号:100023754(2007)0520053204低速非达西渗流垂直裂缝井试井分析付春权1,尹洪军1,刘 宇2,庞战强3(11大庆石油学院石油工程学院,黑龙江大庆 163318;21中海石油(中国)有限公司天津分公司,天津 300452;31中油测井公司,北京 100043)摘要:根据低渗透油藏的非达西渗流规律,利用椭圆流动模型和质量守恒的方法,建立并求解了考虑启动压力梯度影响的有限导流垂直裂缝井不稳定渗流的数学模型,获得了垂直裂缝井井底压力公式,绘制了试井典型曲线,分析了导流能力、井储效应、表皮效应和启动压力梯度等因素对试井曲线的影响。
分析表明,当压裂井井储效应及表皮效应较大时,双线性流段甚至部分地层线性流段难以出现。
垂直裂缝导流能力越小,则井底压力越低,表现为无因次压力越高;但当导流能力增大到一定程度时,压裂井试井曲线形态变化不大。
启动压力梯度对垂直裂缝井试井典型曲线影响较大,主要表现为压力及压力导数曲线后期出现上翘趋势,并且随着启动压力梯度的增大,上翘趋势越明显。
最后,给出了1口压裂井的试井解释实例。
关键词:垂直裂缝;椭圆流;启动压力梯度;压力动态;有限导流中图分类号:TE353 文献标识码:AW ell testi n g ana lysis for verti ca l fracture wells w ith low 2veloc ity non 2Darcy flowF U Chun 2quan 1,YI N Hong 2jun 1,L I U Yu 2,P ANG Zhan 2qiang3(11Petroleum Engineering College of D aqing Petroleum Institu te,D aqing 163318,China;21Tianjin Subsidiary Co m pany of China O ffshore O il Co m pany,Tianjin 300452,China;31PetroCh ina L ogging Co m pany,B eijing 100043,Ch ina )Abstract:Mathe matical models f or finite 2conductivity vertical fracture wells with unstable fl ow concerning the influences of threshold p ressure gradient are established and calculated according t o the non 2Darcy fl ow rules f or l ow 2per meability reservoirs,adop ting the elli p se fl ow models and mass conservati on la w .Thr ough the mathe matical models,we could a 2chieve bott o m p ressure equati on for vertical fracture wells,map the typ ical curve f or well testing,and meanwhile,study the influential fact ors on testing curve such as conductivity,accu mulati on effect,surface effect and threshold p ressure gradient .The study indicates that (1)double linear fl ow secti on or even partial strata linear fl ow secti on would not ap 2pear due t o large accumulati on effect and surface effect in the fracture well;(2)the weaker the conductivity of the ver 2tical fracture,the l ower the bott om p ressure is,and p resents higher di m ensi onless p ressure,but when conductivity ex 2tends t o a certain degree,the well testing curves f or fracture wells won ’t vary t oo much;(3)the threshold p ressure gradient has a larger influence on typ ical well testing curve of a vertical fracture well,p ressure and p ressure guide curve cli m b up at later stage,and the larger the threshold p ressure gradient is the more oblivi ous the upwar p ing is .A p ractical exa mp le of fracture well testing exp lanati on is given f or illustrati on .Key words:vertical fracture;elli p se fl ow;threshold p ressure gradient;p ressure dyna m ics;finite conductivity 垂直裂缝井的试井分析是压裂井渗流理论的重要应用之一。
基于试油测试资料评价的低渗油藏压裂分析
基于试油测试资料评价的低渗油藏压裂分析低渗油藏是指渗透率较低的油藏，通常需要进行压裂来增加油井产能。
压裂分析是评价压裂效果的重要方法之一，它通过试油测试资料来评估压裂的效果和开发潜力。
本文将基于试油测试资料，对低渗油藏压裂分析进行评价。
试油测试资料应包括井底压力、产量和注入流量等参数。
井底压力是评价压裂效果的关键指标之一，它反映了油井的流动状态和裂缝扩展情况。
通过对井底压力的分析，可以了解压裂后的裂缝网络结构和油藏的渗透性改善情况。
产量是评价压裂效果的另一个重要指标，它直接反映了油井的产能提升程度。
注入流量是压裂过程中的一项重要参数，它对压裂效果和裂缝的扩展具有重要影响。
基于试油测试资料的低渗油藏压裂分析应包括对井底压力、产量和注入流量等参数的时间序列分析。
通过对时间序列的分析，可以了解压裂后的井底压力变化趋势和裂缝的演化过程。
还可以对产量和注入流量的变化进行分析，以评估压裂效果和油井的产能提升程度。
低渗油藏的压裂分析还需要结合岩心分析和地质模型来进行综合评价。
岩心分析可以提供油藏的岩石力学性质和渗透率分布等信息，有助于了解岩石的裂缝生成能力和油藏的封堵程度。
地质模型可以提供油藏的空间分布和流动特征等信息，有助于了解裂缝的扩展路径和压裂液的分布情况。
综合考虑岩心分析、地质模型和试油测试资料的结果，可以更全面地评价低渗油藏的压裂效果和开发潜力。
低渗油藏的压裂分析需要综合运用数学模型和统计方法来进行数据处理和结果分析。
数学模型可以模拟裂缝的扩展过程和油藏的产能提升过程，有助于深入理解压裂机理和预测压裂效果。
统计方法可以对试油测试资料进行数据处理和结果分析，有助于提取有用信息和规律。
综合运用数学模型和统计方法，可以实现对低渗油藏压裂分析的定量评价和科学预测。
基于试油测试资料的低渗油藏压裂分析是一项复杂而重要的工作，它需要综合考虑多个参数和因素，并结合岩心分析和地质模型等方法进行综合评价。
通过对试油测试资料的时间序列分析和数学模型的运用，可以实现对低渗油藏压裂效果和开发潜力的准确评价。
渤海低渗油气藏压裂的应用分析
159低渗储层开发是近年开采开发重点，大型压裂和重复压裂是低渗油藏开发的关键措施[1]。
为给低渗油藏开发批量大型压裂积累经验，选定2口井进行压裂试验，对该油组1和2小层进行笼统合压，采取降排量与施工规模等控缝高手段形成短宽缝为目的，避免缝高过度延展至下部高压层和水层；2口井分别选用淡水基压裂液及亲油疏水陶粒和海水基压裂液及常规陶粒，前置液阶段加粉陶段塞，二次加砂压裂工艺，形成人工遮挡层，抑制裂缝向下发育；2口井均在压裂前后进行阵列声波测井，根据测井资料映射压裂效果，2口井采用电动坐封封隔器进行分采，为最大化稳油增产，选A37井下入碳钢管柱先排液1年，后注水给油层补充能量。
1 压裂管柱优化前期在相邻区域进行压裂时，常有卡钻事故发生，为降低管柱砂卡风险，本次压裂为笼统压裂。
管柱组合从上到下为钻杆+安全接头+反循环阀+水力锚+封隔器+底部喷砂器，用封隔器将压裂的单层隔开，喷砂器属于常开式喷砂器。
通过管柱强度校核，在井口限压60MPa及环空背压20MPa条件下，管柱的安全系数：抗拉强度大于1.6，抗内压强度大于1.1，抗外挤强度大于1.125，满足强度要求。
2 压裂参数优化压裂设计因素[2]主要为压裂缝延伸方向是否遭遇断层：压裂缝延伸方向与注采连线的夹角：注水井设计短缝以满足增注和减少水驱动用储量损失。
为达到注采平衡，利用斯伦贝谢easyfrac模块开展裂缝参数优化；设计裂缝半长40～120m，导流能力20～60D·cm进行模拟，从而得出最优裂缝参数。
利用tNavigator裂缝片技术开展裂缝参数优化，当裂缝半长超60m时，累产油反而下降，推荐渤海低渗油气藏压裂的应用分析陈西国中海石油（中国）有限公司天津分公司 天津 300452摘要：为有动用渤海砂岩低渗储层，持续开展低渗开发技术攻关及矿场试验，为海上低渗油藏开发积累经验，渤海某油田率先垂范，挑选2口井进行大型压裂；为减少层间干扰，本次针对主力油组进行压裂，其他层位后期补射孔生产。
低渗油藏水平井试井解释及实例分析
1 水平井的流动期及曲线特征水平井试井分析成功的关键是如何确定水平井不同流动期的开是时间和结束时间, 进而根据不同流动阶段来选择适当的方法估算地层参数。
一般水平井压力测试中出现4个流动期。
(1) 早期垂直( 不稳定) 径向流期。
它可分为第一早期径向流动期和第二早期径向流动期。
在关井后的第一个流动期为液体环绕水平井呈圆柱形的径向流动, 也称第一早期径向流动期。
当K z / K r 的比值比较大时这第一径向流动期不明显。
在水平井靠近某一非流动边界时, 在第一径向流动期以后会出现呈半圆柱形的径流动期, 即第二早期径向流动期, 在半对数图上, 这一流动期的半对数直线的斜率是第一流动期的2倍。
早期径向流期的诊断方法与常规直井的径向流诊断方法相同, 但实际情况下, 由于井筒储存效应的影响, 早期垂直径向流期不易见到。
(2) 中期线性流动期。
这一流动期一般发生在水平井段比储层厚度长的情况下。
对于不渗透边界, 一旦不稳定达到了顶底边界, 线性流动期将出现。
这与整个井段流动效应相水平井的两个末端流动效应可以忽略,这种线性流动类似于垂直裂缝的情况, 可用线性流图来诊断。
(3) 中期( 不稳定) 拟径向流动期。
在生产时间足够长以后, 在水平面上环绕水平井段的流动进入一个近似的径向流动期, 即中期拟径向流动期。
这一流动期类似于垂直井的无限作用径向流, 在这个流动期压力传到足够远时, 水平井段就像在地层中部的一个点源。
如果储层的宽度与水平井段长度相比不大, 那么, 这一流动期就难见到(4) 晚期线性流动期。
一般储层的伸展是有限的,并且储层的顶、底也可能不是封闭的, 结果会出现以下的流动期: 一是晚期线性流动期, 如果水平井位于两条不渗透边界所阻挡的长条储层之中, 拟径向流之后可见类似于垂直裂缝中的线性流动期。
这一流动期同样可用线性流图来诊断。
如果储层是无限延伸的, 这一流动期将不会出现。
二是稳定流动期, 如果存在气顶或底水式的定压边界, 中期线性流动期和拟径向流动期将不存在, 代之以稳定流动期。
低渗透气藏气井等时试井及一点法产能公式
低渗透气藏气 井等 时试井及一点法产能公 式
周 娟 王富平 宋维东 李 映霏
成都 ６０ ５ ） １０ １ （ 中国石油西南油气 田公 司天然气经济研究所 ，四川 摘
要 低渗气藏 由于其低孔 、低渗和 高含 水饱和度 的特征 ，气体 必须克服 启动 压差后 才能流动，气井产能
方程 由二项 式变为 了三项式 ，在进 行等 时试 井分析 以及应 用一点 法产能公式 时， 需考虑启 动压 力梯度影响 。为 此 ，建立 了附加 压力损 失值与开 井时间关系式，提 出了处理等时试 井资料的合理 方法，同时基 于考 虑启动 压力影
ｒ ＝ｃ （ ） ／ ２
ｒ－ ，
（） ４
式 中 ，Ｐ ｏ：
（０ １）
￣ｔ 有如 下关 系式 ： １
： ＿ ０ Ｌ
・
２ 一
２
ｕ） （１ １
ｕ ） （ ２ １
笼
）
：
式 中 ， 为储层孔 隙度 ；Ｃ为综合压缩系数 ，１ ＭＰ ； ／ ａ
为压 力 影响半 径 ，１；ｔ 开井 时 间 ，ｈ Ｔ 为 Ｉ 。
ｒ 。＝ Ｃ （ ）＋ ／ ２ （） ３
式中， 。 ， 为气井的无阻流量 ，ｉ ／ｄ ｎ ｏ
将式 （） １除以式 （） ８ ，且取ｐ 一（．０ ） Ｐ ０ １１ ，
整 理 可得 ： Ｐ ＝（ ｏ １．一 ６ ） （ ） （ ） 。 （） ９
考 虑 到 远 远小 于 ，上式 可 近似 的表示 为 ：
中图分类号 ：Ｔ ３ Ｅ７
文献标识码 ：Ｂ
Ｏ 引 言
随着 近年 来 一 批 低 渗 气 田的 相继 发 现 ，低 渗 气 田 开 发 已成 为 我 国天 然 气 增 产 、稳 产 的 主 攻 方 向 。 低 渗 气 藏 因其 孔 隙度 低 、渗透 率 低 的地 质 特征 以及 含 水 饱 和度 高 的流 体 储 集特 征 ，导 致 气体 在储 层 中 渗 流 时 ，必 须 要 克 服 启 动 压 差 后 才 能 流 动 ｕ 井 ，气 产 能 将 受 到 启 动压 力 梯 度 的影 响 。 为此 ，在 处 理低
低渗油气藏水力压裂技术(复合压裂)
水锁损害程度与渗透率及含水饱和度的关系(樊世忠) 水锁损害程度与渗透率及含水饱和度的关系(樊世忠)
气测渗透率（ 气测渗透率（mD） ） SW <10% K<0.1mD 0.1<k<1mD 1<k<10mD 10<k<100mD 100<k<500mD k>500mD 严重 严重 严重 中等 较弱 弱 水 锁 严 重 程 度 SW10—20% 严重 中等 中等 较弱 较弱 无 SW 20—30％ ％ 中等 较弱 较弱 弱 无 无 SW 30—50% 中等 较弱 弱 无 无 无 SW >50% 较弱 弱 无 无 无 无
二、压裂存在的问题
加砂规模小， 加砂规模小，砂比低 对地层和裂缝处理技术单一 入井液对油气层的伤害大 压裂工艺技术针对性不强 压裂液滤失量大，效率低 压裂液滤失量大， 裂缝宽度较小、铺砂浓度低， 裂缝宽度较小、铺砂浓度低，施工易砂堵 压后管理不科学 压裂后稳产时间短, 压裂后稳产时间短,累计产量低
（4） 非达西渗流规律造成启动渗流压差： ） 非达西渗流规律造成启动渗流压差： 低渗储层固液界面上的表面作用、毛管作用、 低渗储层固液界面上的表面作用、毛管作用、电化学作 用增强，导致非达西渗流的启动压差。 用增强，导致非达西渗流的启动压差。这导致了储层抵抗伤 害的能力极差，伤害后的恢复能力极差。 害的能力极差，伤害后的恢复能力极差。这就对压裂后放喷 时机要求特高。 时机要求特高。 （5） 应力敏感性和干扰应力： ） 应力敏感性和干扰应力： 低渗透储层因依靠微裂缝导流，因此有较强应力敏感性， 低渗透储层因依靠微裂缝导流，因此有较强应力敏感性， 而有些情况下应力敏感性伤害不可恢复。 而有些情况下应力敏感性伤害不可恢复。这就对压后放喷速 度提出要求。 度提出要求。
裂缝性低渗透气藏垂直裂缝井产能分析
初始 条件 ：
ＰＤ ＝ ｌＩ ＝ ｆＪ ｐＤ ０
内边 界条件 ：
（） ９
垂 直裂 缝井 定 产条 件 下 ， 裂缝 性 低 渗 透气 藏 弱 可压 缩流体 平均 质量 守恒 方程 为 ： ∞ ＋（ １～ ） （ 。 ） （） ３ （） ４
不稳定渗流 的数学模型。绘制 了产能动态 曲线， 同时分析 了启 动压力梯度、 裂缝 导流能力、 弹性储 能比和窜流 系数对产能动 态 曲线的影响。分 析结果表 明： 裂缝 性低渗透气藏有限导流 垂直裂缝井产能动态 曲线可 以划分为裂缝流动 阶段、 窜流 阶段和
总的系统径 向流动阶段 。启动压力梯度越 大， 产能越低 ； 裂缝导流能力越大 ， 产能越 高； 弹性储能 比越大 ， 能越 高； 产 窜流系数
张绍 辉 ， ： 等 裂缝性 低渗透气藏垂 直裂缝井 产能分析
１４ ８９
ａ＝ ｆｏｈ ， ｂ＝ ｆｉｈ ｘｃｓ￣ ｘｓ ￣ ｎ
（） ２
其 中 ：， ｘｙ为直角 坐标
为 椭 圆坐 标 ； 、 椭 圆 口 ｂ为
ａ 。 ｆ＿０ ＜ （ 叼 ～ ＜旦 ８ ０ ２ ） ，
＋
的长轴 和短 轴 ； 为 裂 缝 的半 长 ；ｏｈ ｓ ｈ分 别 是 ， ｃｓ ，ｉ ｎ 双 曲余 弦函数 和双 曲正 弦 函数 。
常微分 方程 （ ） 式 （ ） 初 始 条 件 式 （ ）Ｆ ３ 和 ４ 在 ５
Ｉ ｏ ｏ，Ｏ ０ ＝ ￣： Ｉ ｏ
ｚａ ｇｈ ｏ ｕ２ ０ ＠ １ ３ ｃｒ 。 ｈ ｎ ｓａ ｈ ｉ０ ３ ６ ．ｏ ｎ
图 １ 垂直裂缝井椭 圆渗 流示意 图
为 描述垂 直裂 缝井 的椭 圆 流动 ， 入 椭 圆坐 标 引 系， 定义 ： ＝ ｃｓ ， Ｙ ｂｉＴ ａ ｏＴ ／ ｓ ／ ｎ （） １
基于试油测试资料评价的低渗油藏压裂分析
基于试油测试资料评价的低渗油藏压裂分析低渗油藏是指渗透率较低的油藏，其开发难度较大。
在低渗油藏的开发过程中，压裂技术是一项关键工艺，可以有效提高油藏的产能。
对于不同类型的低渗油藏，需要根据实际情况进行压裂设计，以获得最佳效果。
本文将从基于试油测试资料的评价入手，对低渗油藏的压裂分析进行探讨。
一、低渗油藏的特点低渗油藏一般指渗透率小于10mD的油藏，其渗透率低意味着储层对流体的渗透能力较弱。
在这种情况下，传统的采油方法往往难以获得满意的产能。
需要采用压裂技术来改善油藏的渗流状况，提高油井的产量。
二、基于试油测试资料的评价1. 试油测试试油测试是通过实验室对储层岩样进行渗透性测试，以获得储层岩石的渗透率、孔隙度等参数。
这些参数是评价储层渗流性质的重要依据，也是进行压裂设计的基础数据。
2. 评价方法基于试油测试资料的评价可以从储层渗透性、孔隙度、孔隙结构等方面进行分析。
通过渗透率数据可以初步判断储层的渗透能力，从而确定是否需要进行压裂处理。
孔隙度和孔隙结构对于压裂设计同样至关重要，这些参数直接影响着压裂液的渗流状况和压裂效果。
3. 结果应用通过对试油测试资料的评价，可以为压裂设计提供重要的依据。
当储层的渗透率较低时，可以采用高压高密度的压裂液，以增加裂缝的渗透能力；而当孔隙度较大或孔隙结构较复杂时，可以精确调整压裂参数，以确保压裂作业的成功。
三、低渗油藏的压裂分析1. 压裂设计在进行低渗油藏的压裂设计时，需要充分考虑储层的渗透性、孔隙度、孔隙结构等因素，并且需要结合地层条件、井网布局等情况进行综合分析。
通过合理设计压裂参数，可以最大限度地提高油井的产能。
压裂作业完成后，需要对压裂效果进行评价。
通过实际生产数据和地下采集的油藏压裂状态监测资料，可以对压裂效果进行分析，从而验证压裂设计的合理性，并对以后的工作提供经验积累。
3. 压裂技术改进根据对压裂效果的评价，可以发现存在的问题，并提出改进措施。
若发现裂缝扩展不足或裂缝分布不均匀，可以通过调整压裂液性质、改变施工工艺等途径进行改进，以提高压裂效果。
低渗凝析气藏试井解释方法及应用课件
四、应用实例（濮8-12井）
2、生产应用
So
0.09 0.08 0.07 0.06 0.05 0.04 0.03 0.02 0.01
0 0.1
生产1年(不考虑吸附) 生产2年 生产4年 生产6年
生产1年(考虑吸附) 生产2年 生产4年 生产6年
1
10
100
1000
r(m)
低渗凝析气藏试井解释方法及应用
四、应用实例（濮8-12井）
2、生产应用
Pwf (MPa )
40 35 30 25 20 15 10 5 0
0
不考虑吸附： Pr=35.96MPa Pr=30MPa Pr=20MPa Pr=10MPa
考虑吸附： Pr=35.96MPa Pr=30MPa Pr=20MPa Pr=10MPa
低渗凝析气藏试井解释方法及应用
四、应用实例（濮8-12井）
1、试井分析
考虑吸附影响后, 近井地带有效渗透率降低了约8.39%， 表皮却增大了9.16%。远井地带，有效渗透率也降低了 8.22%。这说明多孔介质界面现象对凝析油气的渗流与试 井产生了一定的影响。这是因为多孔介质吸附了部分凝析 油气，这些吸附相不参与流动，就相当于堵塞了部分渗流 通道，增大了渗流阻力，脱附出的凝析油气与反凝析液也 会堵塞一定渗流空间，自然会出现有效渗透率“降低”， 表皮“增大”的现象。另一方面，远井地带的渗透率是近 井地带的两倍，也说明了反凝析液饱和度的存在，大大降 低了渗透率。
100
1000
10000
tD/CD
考虑相态变化的凝析气藏试井分析图版
100000
低渗凝析气藏试井解释方法及应用
四、应用实例（濮8-12井）
试井分析方法评价压裂效果应用
试井分析方法评价压裂效果应用摘要：压裂是目前低渗透油藏投产和措施改造的重要技术手段。
正确地评价压裂效果是勘探开发低渗透油藏的重要工作，过去往往以产量变化来评价压裂效果，但是究竟是什么原因促使产量提高，还有没有潜力再提高或为什么压裂无效果，则缺少定量的评价。
利用试井方法可以在某种程度上解决这些问题。
通过试井资料计算出来的裂缝半长、裂缝传导系数、无因次裂缝传导系数、表皮系数等参数，再结合压力曲线形态特点就可以对压裂效果进行评价。
这也是目前评价压裂效果行之有效的方法。
关键词：压裂压力恢复试井导流能力1. 试井评价方法概述通过对压裂前后不同时期试井曲线特征及解释结果的分析，可以对压裂效果进行较为准确的评价，为油田开发方案的调整提供依据。
矿场实践中，一般有以下几种方法对压裂的过程进行评价和监控：①压裂前压力恢复试井优选压裂井段；②压裂后压力恢复试井评价压裂效果；③压恢试井验证压裂设计模型；④压裂后不同时期压力恢复试井评价压裂液和支撑剂的性能；⑤压裂后干扰试井确定主裂缝的方向。
2. 压裂见效井压力恢复试井曲线分析一般认为，压裂见效有以下几种情况：形成较长的高导流能力的裂缝；形成较长的低导流能力的裂缝；形成短裂缝；虽未形成有效裂缝，但改善了井底附近污染。
对应的压力恢复试井曲线有其显著特点：①形成长裂缝，高导流能力的试井曲线，可以分析得到可靠的渗透率、表皮系数、裂缝半长、无因次导流系数等参数；②形成长裂缝，低导流能力的试井曲线，渗透率、表皮系数等参数需根据压裂前试井分析结果确定，可定性分析裂缝半长、无因次导流系数等参数；为了更好地准确评价压裂效果，建议在压裂前后都进行压力恢复试井；③形成短裂缝的试井曲线，可以分析得到可靠的渗透率、表皮系数、裂缝半长、无因次导流系数等参数；④压裂后近井地带污染得到改善的试井曲线，可分析得到可靠的渗透率、表皮系数等参数。
根据面22-2井压裂后压力恢复试井曲线显示：续流段过后出现1/4斜率直线段，显示出明显的双线性流特征，之后经过渡段出现拟径向流水平段，说明压裂形成了有限导流裂缝。
低渗透变形介质气藏压裂井产能分析
Ｕ
ｅ－ ｅ Ａ
Ｉ （ 斯 ≤≤ ： 区０ ≤ ， 等） ≤ ０
应 用 Ｓｅ ｆｓ 方 法 进行 Ｌ ｐａ ｅ空 间解 反 演 计 ｔｈｅｔ ａｌｃ
算 ， 到井 底压 力在 真实 空 间的解 ， 得 反演 公式 为
等 ＋ ｂＩｔ ａ 等 ｆ Ｏ 。 ａ。 ｒ 毒 ｙｙｉ 。 Ｆ 。ｌ ｃ Ｄ 。 ， ＝ Ｄ 一 ＇ ＝
专 ｅ ｒ ４ ，
，
（ 等
０ ｌ ＝
～ ＝ ㈤
砂。 ＝ Ｉ Ｊ ， （） ６
２
Ａ。＝Ｇ一 一 — ｓ， Ａ日ｒ ｅＩＢｒ ｅ ｒ ＋ ２
，
Ａ ， 去 ＝ ＝
ｌ
，
００ ＝ １ 。 ／ｆ １ ２
。 。
（ ７ ）
（） ８
断
块
油
气
田
合压 缩 系 数 ｃ 为 常数 ， 流过 程 是 等 温 的 ， 体 微 可 ｌ 渗 流 压缩 ； 力 忽 略 ， 重 地层 流 体进 入 井 筒 仅经 由裂 缝 ； 层 油 和裂缝 中的压力 独 立 ， 层 中的流 动为 低速非 达 西 流 ， 油
～
Ｏ ｘ
％ Ｏｔ ￣ Ｄ ｌ ２ ＝ ｓ
（ ＝｛ Ｐ）Ｊ
Ｐ ０
ｄ ｐ
（） １ ９
第 １ ８卷第 ３期
刘捷 ， 低渗透变形介 质气藏压裂井产 能分析 等．
３ 定 产 量 生 产 井 底 压 力 影 响 因素
通 过实 例 ， 分别 讨论 定产 量生 产 时启 动压 力 梯度 、 介 质变 形 系 数及 裂 缝 导 流 能力 对 井 底 压力 的 的影 响 。
气 藏 长 度 为 ２ ０ ｍ， 度 为 ２ ０ ｍ， 始 孔 隙 度 为 ０ 宽 ０ 初
低渗透油藏试井分析
三、低渗透油藏DST压力分析
2、流动期压力分析方法
压降比法(也称Slug图版法) 井筒储集(液体)系数
无量纲压力比
pD pDO pi po
C=
106V 9.806×10 2〉
CFD =
0.1592CF ⎞ Cthr W
三、低渗透油藏DST压力分析
2、流动期压力分析方法
压降比法(也称Slug图版法)
pw(tp) = pi
0.022⎧ CF
( pi
po)
hKtp
pw(tp)与
根据上述近似公式，在
1 tp
的直角坐标中，可以得到一条直线。直线外推至
无穷大生产时间可得到原始地层压力，直线斜率为：
mf =
0.022⎧ CF ( pi Kh
po)
三、低渗透油藏DST压力分析
实例
三、低渗透油藏DST压力分析
三低渗透油藏dst压力分析三低渗透油藏dst压力分析射孔管柱钻杆或油管压力计托筒钻杆或油管多流测试器压力计托筒目的层三低渗透油藏dst压力分析钻杆或油管三联作管柱结构测试层定位短节射流泵托砂皮碗筛管接头减震器点火头全通径压控选择测试阀压力计托筒震击器安全接头射孔测试桥塞2470m人工井底射孔测试层托砂皮碗定位短节水力泵筛管接头多流测试器压力计底监测压力计减震器延时点火头枪身泄压装置监测压力计跨隔三联作管柱结构三低渗透油藏dst压力分析压力记录仪按要求开井关井记录相应的压力动态资料三低渗透油藏dst压力分析1流动压力随流动开井时间的增加而上升三低渗透油藏dst压力分析低渗透油藏dst测试特点2流动时间短油井真实产能不易确定可以将流动期间的产量近似细分成阶梯形的产量三低渗透油藏dst压力分析低渗透油藏dst测试特点cfpffpfi24tp三低渗透油藏dst压力分析低渗透油藏dst测试特点3关井时间短压力恢复程度低钻柱测试关井时间受井下安全时间和仪器有效工作时间的限制一般关井时间短压力恢复程度低相当多的压力恢复资料未出现径向流动段用目前的方法难以进行解释
《2024年低渗透油藏分段压裂水平井渗流规律研究》范文
《低渗透油藏分段压裂水平井渗流规律研究》篇一一、引言随着全球能源需求的增长，低渗透油藏的开发逐渐成为石油工业的关注焦点。
由于低渗透油藏具有孔隙度小、渗透率低等特点，其开发难度相对较大。
而分段压裂水平井技术是近年来低渗透油藏开发的重要手段之一。
本文旨在研究低渗透油藏分段压裂水平井的渗流规律，为优化开发方案提供理论支持。
二、研究背景与意义低渗透油藏是指具有低孔隙度和低渗透率的油藏，通常难以进行开采。
传统的开采方法成本高、效果不佳。
而分段压裂水平井技术则能有效地改善低渗透油藏的开采效果。
该技术通过在水平井内分段实施压裂，使地层中的油气更容易流动，从而提高采收率。
因此，研究低渗透油藏分段压裂水平井的渗流规律，对于优化开发方案、提高采收率具有重要意义。
三、研究方法与数据来源本研究采用理论分析、数值模拟和现场试验相结合的方法。
首先，通过理论分析推导分段压裂水平井的渗流模型；其次，利用数值模拟软件对模型进行验证和优化；最后，结合现场试验数据对研究成果进行验证。
数据来源主要包括文献资料、油田生产数据以及实验室测试数据。
四、分段压裂水平井渗流模型（一）模型假设与建立基于达西定律和流体力学原理，建立分段压裂水平井的渗流模型。
假设油藏为均匀介质，压裂段之间相互独立，且各段内的流体流动符合线性渗流规律。
根据这些假设，推导出分段压裂水平井的渗流模型。
（二）模型求解与分析通过数值模拟软件对渗流模型进行求解。
分析不同因素（如压裂段数、压裂液性质、油藏参数等）对渗流规律的影响。
结果表明，分段压裂水平井能有效改善低渗透油藏的开采效果，提高采收率。
五、数值模拟与现场试验对比分析（一）数值模拟结果数值模拟结果显示，分段压裂水平井的渗流规律受多种因素影响。
其中，压裂段数、压裂液性质和油藏参数是主要影响因素。
在合理的参数范围内，增加压裂段数和优化压裂液性质能有效提高采收率。
（二）现场试验数据对比将数值模拟结果与现场试验数据进行对比，发现两者具有较好的一致性。
苏里格低渗透气藏压裂效果评价
作者简介 ：于兰春 ，女 ，１６ 年出生 ，高级－ 程师 ，主要从事采油工艺技术方面的研究工作。 ９６ ［
２ １年ｌ 月 ００ ２
于兰春 伍晓妮 田华 等 ：苏里格低渗透气藏压裂效果评价
表 ３ 前 置 液 与 压 裂 效 果 Ｉ 层 段 比率 统 计 类
Ｉ类 层 段 比 率 ， ％ ｊ 昙位 一 前置液量 （５ ｉ 前置液量５ ０ｎ ０～７ 前置液量７ ０ｍ Ｏ～９ ’ 前置液量 ≥９ ｍ ０ｍ ０
将气井分为三类 ： Ｉ 类井 连续厚度大 于５ｍ，或 累计厚度大
于８ ｍ：
Ⅱ类井 ２ｍ≤连续厚度 ≤５ｍ，累计 厚度
大 于８ｍ；
Ⅲ类井 小 于２ｍ 或无气层 ，且气层 ＋ 含气
层 厚 度 累 计小 于 ８ ｍ。
依据 静态 和压 裂 效果 的分 类结 果 ，对前
基 于该分类 标准 ，对２ 口压裂井 的不 同压 ８ 裂层位进 行 了统 计 ，统 计结果 见表２ 。从 表 中
可 以 看 出 在 Ｉ类 井 对 比 中 ，Ｈ８ 段 、Ｓ 段 符 下 ｌ
（ ） 置液中的液 氮用量 ２ 前 压 裂过 程 中压 裂 液 对低 孔 、低 渗储 层 往 往 造成 伤 害 ，苏里 格气 田属 于低 孔 、低渗 储 层 ，前置 液 中加入 液氮可 以改善返排效果 【 ４ 】 。
期 压 裂 的 ２ 口井 进 行 统 计 对 比 。 静 态 一 类 的 ８ 井 有 ｌ ，经 压 裂 后 ，压 裂 效 果 有 １ ９口 ７口井 达 到 了 Ｉ标 准 。 压 裂 效 果 Ｉ与 静 态 Ｉ类 井 符 合
率为 ８ ．ｌ ，对 比表 明 ，静 态与压 裂效 果分 ４２ ％
Байду номын сангаас
类 标准是科学可行 的。
低渗气藏试气过程中存在的问题及基本对策_卢琳
低渗气藏试气过程中存在的问题及基本对策卢琳张麦云顾凤睿许金江(中原油田分公司井下特种作业处河南濮阳457001)摘要低渗油气藏在中原油田占80%以上,由于三低特征、多层性、现场工艺技术、多相流体等因素影响,试气过程中暴露出诸多问题。
针对这些问题,紧密联系生产实际,对所要采取的相应对策进行了详细论述,旨在提高低渗气藏试气工艺技术水平和试气资料解释精度。
关键词低渗透气藏试井技术前言中原油田大量的油气井测试资料统计表明:地层渗透率介于1.0@10-3~1.0@10-4L m2之间的试油气层占80%以上,也即绝大多数试油气层表现为低渗或特低渗特征。
其特点是:储层渗流能力差,产量低,压力恢复速度慢,须经措施改造才能提高流体导流能力,达到增产的目的。
随着勘探试油程度的加深,试油气过程中出现了一系列新的问题,而如何解决这些问题,是关系到试井资料录取精度的一个关键问题;同时,也是关系到如何正确认识和评价油气藏的一个重要问题。
存在的问题1.关井方式由于/三低0(低产、低渗、低孔隙)气藏试气工艺技术的复杂性,试气后一般采用地面关井方式测取储层压力恢复资料数据。
由于井筒容积大(尤其是在139.7mm套管内下入压力计进行测试),储层物性差,早期井筒储集持续时间长,地层特征往往被掩盖或推迟出现,有时至测压结束也反映不出有关储层的动态压力变化特征,实际测取的只是井筒内的压力变化。
这样,也就无法利用实测试井资料对地层进行系统评价,达不到认识产层的目的。
2.井筒容积的影响采用井口关井方式,直接在套管内(139.7mm)下测试仪于油层中部,则人工井底到井口的井筒容积相当大。
对于/三低0气井,关井后井筒内压力与地层压力要达到平衡,需要一个漫长的时间过程。
此时,持续关井20~30d录取到的试气资料有可能只反映井筒内的压力变化情况,未测取地层径向流动和目前地层压力,从而无法定性定量对储层特征进行系统分析和评价。
3.生产管径大小对于一口特定的井,在某一稳定产量条件下,气井产量、携液能力不但与井口油嘴大小有关,而且与生产管径大小有一定关系,即生产管径大,气体流速小,携液量也相对小,从而导致井底积液形成,影响油气产量和流动压力的稳定。
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摘 要： 应用 压力 梯度 法分 析 气 井井筒 流体特 征 ， 应用修 正 等 时试 井资料 求取 二项 式和指数 式产 能 分层 ， 确定 气 井无 阻流 量 ， 评 价 陆相 层 段舍 气性 和产 能。利 用压 力 恢 复 资料 确 定油 藏类 型 ， 求取 地层 压 力、 有效渗 透 率 、 表 皮 系数 、 流动 系数 、 边界 等地层 参数 。 关键 词 ： 压 力梯度 ； 修 正等 时 ； 压 力恢复 ； 产 能评 价 ； 地层 参数 中图分类 号 ： ＴＥ ３ ５ ３ 文 献标 识码 ： Ａ 文章 编 号 ： １ ０ ０ ６ －７ ９ ８ １ （ ２ ０ １ ３ ） １ ５ —０ ０ ５ ５ 一Ｏ ２ 普光 气 田位 于 四川 省 宣汉 县 境 内 ， 气 田范 围属 中 一低 山 区 ， 地 面海 拔 ３ ０ ０ ￣９ ０ ０ ｍ 左 右 。构 造 上位 于川 东断 褶带 东北 段 双石 庙一 普 光 ＮＥ 向构 造 带上 的一个 鼻状 构造 ， 介 于大 巴 山推 覆 带前 缘 褶 断 带与
２ ． １ 流压 、 流 温及梯 度
圈 ｌ 昔 陆 １井 井 筒流 压 、 温 度 梯 度 分析
２ ． ２ 静压 、 静 温及 梯度
２ ０ １ ０ 年１ ２ 月 ５日压力 恢 复测试 结束后 ， 再 次下 人储 式 高精 度 电子 压力 计 两支 并 进 行静 压 、 静温 正 反 梯 度 测 试 。静 压 梯 度 变 化 范 围在 ０ ． ０ ７ ８ —０ ． １ ７ ＭＰ ａ ／ １ ０ ０ ｍ， 平均 ０ ． １ ４ ５ ＭＰ ａ ／ １ ０ ０ ｍ； 静 温 梯 度 在 变化 范 围在 １ ． ５ ５ ４ —２ ． ４ ７ ２℃／ １ ０ ０ ｍ。从 压 力 、 温度 梯 度分 布 图 （ 图２ ） 看 出， 在２ １ ０ ０ ｍ 之上 ， 温度梯度 和 压力 梯 度相 对 稳 定 ， ２ ６ ０ ０ ｍ 以下温 度梯 度 和 压力梯 度变小 ， 说 明温 度对 气体 的 密度存 在着影 响 。
２ ０ １ ０年 １ １月 １ ３日一１ ４日下 存储 式 高精 度 电子 压 力 计 两 支 进 行 流压 、 流温及梯 度测试 ， 仪 器 下 深 ３ ４ ０ ０ ｍ， 流压 梯度 变 化范 围 在 ０ ． ０ ６ ８ ７ —０ ． ２ ０ ６ １ ＭＰ ａ ／ ｌ Ｏ Ｏ ｍ， 平均 ０ ． １ ４ ３ ＭＰ ａ ／ １ ０ ０ ｍ； 流温 梯 度 变化 范 围在 ０ ． ２ ８ ６ —２ ． ２ ４ ７ ５℃／ １ ０ ０ ｍ， 平均 １ ． ８ ２ ℃／ １ ０ ０ ｍ。图 １ 普陆 １ 井井 筒 流压 、 温度 梯 度分 析 从 压力 、 温 度梯度 曲 线（ 图１ ） 看出， 在２ ７ ０ ０ ｍ 之上 ， 温 度梯 度和 压力梯 度 相对稳定 ， ２ ５ ０ ０ ｍ 以下温度 梯度变小 ， 压力 梯 度 变大 ， 说 明在 生 产过 程 中井筒 流体 分 布是 不均 匀 的 ， 反 映出 气井 产 量 低 ， 携 液 能力 差 ， 随着 不 断 生 产 ， 气 层 能量 降低 ， 井 筒将 形成 积 液 。
川 中平 缓褶 皱带 相接 之 间 ， 为构造 一 岩性 气藏 。 １ 测 试井概 况 普 陆 １井 位 于 四川 省 宣 汉 县 清 溪 镇 长 青 村 七 组， 构造位置位于四川盆地川东断褶带黄金 口构造 带， ２ ０ ０ ９年 １ １月至 ２ ０ １ ０年 ５月 进 行定 向钻 探 ， 完钻 井深 ３ ７ ２ ４ ． ０ ｍ， 垂深 ３ ６ １ ４ ． ９ ｍ， 最 大 井斜 位 于 ２ ８ ０ １ ． ７ ５ ｍ， 垂深 ２ ７ ７ ４ ． ４ ８ ｍ， 井斜 ２ ８ ． ９ ５ ４ 。 ， 闭 合 方位 ３ ２ ２ ． ９ ０ ２ 。 ， 水平 位 移 ６ ２ ． ６ ８ ２ ｍ。普 陆 １井 在 陆相须 家河组 见 到 良好 的油气 显 示 ， 共 解释 气 层 ７ ． ２ ｍ／ ５层 ， 差气 层１ ０ ７ ． ７ ｍ／ ４ ６ 层， 含 气层 １ ６ ． ２ ｍ／ ５层 。 普陆 １ 井２ ０ １ ０ 年１ Ｏ 月１ ９日射孔 ， 层位 ： 须家河 组须二段 ， 井段： ３ ４ ９ ０ ． ４ —３ ５ １ ３ ． ９ ｍ， 层厚 ２ ３ ． ５ ｍ／ ７ 层 。１ ０ 月２ ６ —２ ７日下 压裂 试气 一 体化 管柱 ， ｌ １ 月７ 日压 裂 施 工 ，１ １月 １ ６日 １ ０ ： １ ０ —１ １月 ２ ５日先 按 ２ ｍｍ、 ３ ａｍ、 ｒ ５ ａｍ 三个 工作 制 度及 ４ ｒ ｍｍ 气 嘴稳定求 产 的修 正 等 时试 井 ， 最 后关 井 恢 复 ２ ４ ０ ｈ 。共 放 喷 排 出液体 １ １ ． ７ ２ ｍ。 ， 累计 排液 １ ５ ７ ． ３ ８ ｍ。 。 ２ 测 试资 料解 释
２
低渗气藏压裂井试 井分析
孟 莉 珍 ， 彭亚 军 ， 何 汉坤 ， 耿 鹏 ， 孟德 龙
（ １ ． 中原 油 田 分 公 司 采 油 一 厂 ； ２ ． 中 原 油 田 分公 司技 术 监 测 中 心 ， 河南 濮 阳 ４ ５ ７ ０ ０ １ ）
图 ２ 普 陆 １井 井 筒 静 压 、 静 温 梯 魔分 析 图
２ ． ３ 修 正等 时试 井测 试成 果
２ ０ １ ０ 年１ １ 月１ ６日一２ ５日进 行修 正等 时试 井 ， 压力 计下 人深 度 ３ ４ ０ ０ ｍ， 历 时约 ９天 。 连续 录取测点 压力、 温 度 随 时 间 的变 化 数 据 ， 测试 曲线 完 整 平 滑 （ 图３ ） ， 满 足试 井解 释 的需要 ， 试 井工艺 成功ｎ ］ 。